某高校宿舍楼毕业设计计算书

引言毕业设计是大学阶段尤为重要的一个环节，这次的毕业设计不仅是对我们四年专业学习的总结，也为我们提供了一次系统的整合和运用所学的专业知识的时机。在指导老师的帮助下，我经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新标准、规程、手册等相关内容的理解，稳固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。本次毕业设计分建筑设计和结构设计两局部，建筑设计包括建筑平面图、剖面图、立面图及建筑构造详图；结构设计包括上部结构设计、楼梯、楼板设计。2建筑设计说明2.1工程概况本毕业设计课题为南京市某高校学生宿舍楼的建筑和结构设计。建筑总面积为4000平方米左右，钢筋混凝土框架结构，层数4层。要求具有标准宿舍、传达值班室、卫生设施等功能，其中卫生间采用轻质隔墙、隔板进行分隔。2.2建筑设计原那么建筑功能布置合理，满足使用要求。立面美观大方，采光通风良好，符合建筑防火标准要求。方案经济合理，计算分析方法恰当，结果正确，构造合理。建筑和结构设计均符合有关国家标准要求，施工图绘制标准，表达清楚。2.3建筑设计宿舍楼的人员流动相对较大，基于消防的考虑，本工程采用一字型布局。整栋建筑采用内廊式的通道形式，内廊通道设计宽度为2.4m。底层有一个主入口，两个分入口，设有两部楼梯，能满足消防和交通要求。为了满足功能的需要，建筑布局以大开间为主。开间为3.6m，进深为7m，并设有伸缩缝，宽度为100mm。建筑层高均为3.3m。2.4建筑略图建筑缩略图见图。图2.1底层平面图图2.2正立图图2.3剖面图3结构设计说明结构设计根据建筑施工图确定结构方案，划分板块。本方案中未布置次梁，根据标准，由跨度确定梁板的截面尺寸；柱的截面尺寸由轴压比限值初步确定，也可假定一配筋率根据轴心受压柱来计算柱的截面尺寸。3.1结构设计与分析概述1．楼盖的设计：本设计选择三层楼盖进行设计。按照荷载分析、内力计算及配筋的一般过程，设计楼板。2．框架的设计：选取12轴线所在框架进行设计。按照荷载分析、内力分析〔包括恒载、活载和水平地震三种作用下的内力分析〕、侧移分析和验算〔由于多层框架结构的整体弯曲变形很小，故仅验算其整体剪切变形〕、内力组合、截面设计的一般过程进行。其中：竖向荷载作用下的内力分析采用分层法；水平荷载作用下采用D值法。3．楼梯的设计：采用现浇板式楼梯。包括梯段板的设计、平台板的设计以及平台梁的设计。3.2设计内容本设计计算书包括标三层楼盖的设计计算、楼梯的设计计算、一榀框架的设计计算。计算方法及原理应满足结构设计标准标准。4结构设计4.1根本设计资料建筑耐火等级为二级，设计合理使用年限为50年。建筑结构平安等级为二级，三级框架，抗震设防烈度为7度，设计根本地震加速度为0.1g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类，根本风压为0.40kN/m2；根本雪压为0.65kN/m2〔n=50年〕。本工程选用混凝土强度等级主要为C30，梁、柱内纵向钢筋选用HRB335钢筋，梁柱箍筋军采用HPB235钢筋。4.1.1结构布置1．确定板厚双向板h=l0/45=3600/45=80mm。因此取板厚为100mm。2．梁的尺寸确定框架梁为梁跨的1/8—1/12，梁宽为梁高的1/2—1/3。横向框架梁梁跨度为7m，走道梁跨度为2.4m。故框架梁和走道梁的截面为250×600mm。3．柱的截面尺寸确定A≥(1.1~1.2)N=1.4×12×(1.8+1.8)×(3.5+1.2)×4=1137kN〔其中1.4为放大系数〕采用强度等级为C30的混凝土，fc=14.3N/mm2，那么1.2取A=160000mm2>4.1.2楼屋面及墙身做法楼面做法：30mm现制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣0.07100mm钢筋混凝土0.1020mm石灰砂浆0.02屋面做法〔不上人屋面〕：4mm厚APP卷材防水层0.35kN/20mm厚水泥砂浆找平层0.02100~140mm厚水泥膨胀珍珠岩0.12100mm厚现浇钢筋混凝土板20mm厚板底抹灰0.02墙身做法：外墙为240普通机制砖墙填充墙，用M5混合砂浆砌筑。用混合砂浆做粉刷，厚20mm。4.1.3．材料混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；梁柱中受力纵筋均采用HRB335钢筋，fy=300N/mm2,其他均采用HPB235钢筋，fy=210N/mm2。4.2楼板平面图楼板平面及板型划分如图4.1所示图4.1楼板平面及板型划分4.3楼板设计1)恒荷载计算30mm现制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣0.07100mm钢筋混凝土0.1020mm石灰砂浆0.02小计：gk=4.472)活荷载计算根据不同的荷载及支承情况，整个楼盖可以分为B1、B2、B3、B4、B5五种区格板。根据标准：活荷载统计如表4.1所示表4.1活荷载统计值类别标准宿舍杂物室走廊楼梯卫生间活荷载值kN/mm22.02.52.52.52.0根据标准，当隔墙位置可灵活布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重的1/3作为楼面活荷载的附加值计入(kN/m2),附加值不小于1kN/m2。隔墙自重为0.9kN/m2，由于0.9×1/3=0.3<1.0，故活荷载附加值为1.0kN/m2。B3、B4、B5板上无轻质隔墙墙板，故其活荷载标准值为2.5kN/m2；B1、B2板上有轻质隔墙板，故其活荷载标准值为3.0kN/m2；3)荷载设计值计算(按弹性理论进行设计)。按由活荷载效应控制的组合计算：B3、B4、B5板g=1.2×4.47=5.364kN/m2q=1.4×2.5=3.5kN/m2g+q/2=5.364+3.5/2=7.114kN/m2q/2=3.5/2=1.75kN/m2g+q=5.364+3.5=8.864kN/m2B1、B2板g=1.2×4.47=5.364kN/m2q=1.4×3.0=4.2kN/m2g+q/2=5.364+4.2/2=7.464kN/m2q/2=4.2/2=2.1kN/m2g+q=5.364+4.2=9.564kN/m24)计算跨度跨度按轴线间距离计算5)弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和。此题计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。楼板按弹性理论计算所得弯矩值见表4.26)截面设计截面的有效高度：环境类别为一类，混凝土强度等级为C30，板的混凝土保护层最小厚度为15mm，故取as=20mm。选用Φ10钢筋，故h01=100－20=80mm,h02=80－10=70mm。fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,fy=210N/mm2,ξb=0.614。截面设计用的弯矩：近似取γ=0.95，As=Mγfyh0最小配筋率：因为ρmin=0.45ftfy=0.45×1.43210=0.306%>0.2%表4.2标准层按弹性理论计算的弯矩值区格工程B1B2B3B4B5l01(m)3.63.62.42.42.4l02(m)773.63.63.6l01/l020.510.510.670.670.67m10.0397+0.20.0397+0.20.03354+0.20.03354+0.20.03354+0.2m20.00416+0.2×0.03970.00416+0.2×0.03970.01022+0.20.01022+0.20.01022+0.2×0.03354-9.564×--9.564×--8.--8.--8.-------9.564×--9.564×--8.--8.--8.------表4.3标准层楼板配筋计算表4.4楼梯设计4.4.1设计资料该宿舍楼采用现浇板式楼梯，层高为3.3m，踏步尺寸为150mm×270mm。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为石灰砂浆抹灰。混凝土强度等级为C30。板采用HPB235级钢筋；梁纵筋采用HRB335级钢筋。楼梯上均布活荷载标准值qk=2.5kN/mm2。楼梯的平面布置图如图梯段板设计板倾斜角tanα=150/270=0.556，cosα=0.874。板斜长为2.7/0.874=3.089m，板厚约为板斜长的1/25，h=120mm。取1m宽板带计算。图4.2楼梯平面布置图1〕荷载设计值计算水磨石面层(0.27+0.150)×0.65/0.27=1.011kN/m踏步和斜板自重0.5×0.27×0.150×25/0.27=1.875kN/m混凝土斜板0.12×25/0.874=3.432kN/m板底抹灰0.02×17/0.874=0.389kN/m恒荷载标准值g活荷载标准值总荷载设计值2)截面设计板水平计算跨度：ln=2700mm=2.7m弯矩设计值：M=板的有效高度：h0=120-20=100mm。A选配Φ10@180，实有As=436mm2符合要求。分布筋每级踏步布置一根Φ8。平台板设计设平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算。荷载计算水磨石面层0.65100mm厚混凝土板0.1020mm厚板底抹灰0.02恒荷载标准值3.49kN/m活荷载标准值2.5kN/m总荷载设计值p=1.2截面设计平台板的计算跨度l弯矩设计值M=板有效高度hA选配Φ8@160，实有As=314mm2分布筋取Φ8@200。平台梁设计设平台梁截面尺寸为200mm×300mm荷载计算梁自重0.2×(0.3-0.1)梁侧粉刷0.02×(0.3-0.1)×2×17=0.15kN/平台板传递3.49×(1.8/2)=3.14kN/m梯段板传递6.707×(2.7/2)=9.05kN/m恒荷载标准值13.44kN/mQUOTE25.65kN/m活荷载标准值2.5×(2.7/2+1.8/2)=5.63kN/mQUOTE3.5×(3.4总荷载设计值p=1.2×13.44+1.4×5.63=24.01kN/m截面设计计算跨度l弯矩设计值M=剪力设计值V=截面按倒L型计算:b梁的有效高度:h0=300-35=265mm=215.22kN经判别属于第一类T型截面αξA选配218，实有As=509ρ=配置Φ8@200箍筋，那么斜截面受剪承载力V=0.7×1.43×200×265+1.25×210×=88.04kN满足要求。架立筋采用2Φ14，伸入支座，通长布置。4.4.5平台梁下小柱TZ1、TZ2设计取截面尺寸为：b×h=200mm×200mm1)计算长度底层与根底相连，按一端固端，一端铰支计算。l0=0.7l=0.7×〔1.65+0.5+0.5〕=1.855m其余层按两端铰支计算，l0=l=1.65；取大值计算。由l0/b=1855/200=9.28，查表得钢筋混凝土构件的稳定系数φ=0.98722)内力计算〔取大值计算配筋〕按轴心受压构件设计，轴力设计值取平台梁的剪力设计值与自身重力之和。N=42.38+0.2×0.2×25×1.855=44.235kN3)截面设计混凝土强度等级为C30，fc=14.3kN/mm2；柱内受压纵筋采用由轴心受压构件承载力计算公式NuA根据构造要求选配414，实有As'箍筋按构造要求配置Φ8@200。4.5框架结构计算选取12轴线所在位置处的一榀框架进行结构计算。4.5.1结构布置及计算简图确实定结构平面布置图见图4.3。图4.3框架结构平面布置图荷载示意图如图4.4所示。图4.4框架荷载示意图各梁柱截面尺寸为：柱截面：400mm×400mm，框架梁：250mm×600mm。根底顶面离地面500mm，首层高度为：3300+500+450=4250mm。计算梁柱线刚度：考虑到现浇楼板的作用，梁截面惯性矩，对于中框架取I=2I0，边框架取I=1.5I0(I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。AB、CD跨梁：i=2Ec×112×0.25×0.63/7=12.86×10-4Ec〔m3BC跨梁：i=2Ec×112×0.25×0.63/2.4=37.5×10-4Ec〔m3上部各层柱：i=Ec×112×0.44/3.3=6.46×10-4Ec〔m3底层柱：i=Ec×112×0.44/4.25=5.02×10-4Ec〔m3结构计算简图如图4.5所示。〔单位：10-4Ecm3〕。图4.5结构计算简图4.5.2荷载计算1.恒荷载计算1)屋面框架梁线荷载标准值4mm厚APP卷材防水层20mm厚水泥砂浆找平层0.02100~140mm厚水泥膨胀珍珠岩0.12100mm厚现浇钢筋混凝土板20mm厚板底抹灰0.02屋面恒荷载标准值：4.43边跨〔AB、CD跨〕框架梁自重0.25梁侧粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.小计：4.09kN/m中跨〔BC跨〕框架梁自重0.25梁侧粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×17=小计：4.09kN/m因此，作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：gg4AB2)楼面框架梁线荷载标准值30mm现制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣100mm钢筋混凝土20mm石灰砂浆楼面恒荷载标准值：4.47kN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷：4.09kN/m边跨填充墙自重0.24×(3.3-0.6)×墙面粉刷(3.3-0.6)×0.02小计：14.15kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷：4.09kN/m因此，作用于中间层框架梁上线荷载标准值为：gAB1gAB23)屋面框架节点集中荷载标准值女儿墙：高900mm、厚240mm、双面抹灰的砖墙边柱连系梁自重0.25×0.6×3.6×25＝13.50kN粉刷0.02×(0.6-0.1)×2×3.6×17=1.22kN女儿墙自重0.9×3.6×0.24×19＝14.77kN粉刷0.9×0.02×2×3.6×17＝2.20kN连系梁传来屋面自重0.5×3.6×0.5×3.6×4.43＝14.35顶层边节点集中荷载：G中柱连系梁自重0.25×0.6×3.6×25＝13.50kN粉刷0.02×(0.6-0.1)×2×3.6×17连系梁传来屋面自重0.5×(3.6+3.6-2.4)×1.2×4.43=12.760.5×3.6×1.8×4.43＝14.35kN顶层中节点集中荷载：G4)楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重13.50kN粉刷1.22KN钢窗自重1.5×1.8×0.45=1.22kN窗下墙体自重0.24×0.9×3.6×19=14.77kN粉刷窗边墙体自重2.1×粉刷2.1×框架柱自重0.4×0.4×3.3×25=13.20kN粉刷0.4+0.4连系梁传来楼面自重0.5×3.6×0.5×3.6×4.47=14.48kN中间层边节点集中荷载:中柱连系梁自重13.50kN粉刷1.22kN内纵墙自重3.6×粉刷扣除门洞重加上门重-2.1×0.9×扣除窗洞重加上窗重-0.9×0.6×框架柱自重13.20kN粉刷0.99kN连系梁传来楼面自重0.5×(3.6+3.6-2.4)×1.2×4.47=12.870.5×3.6×1.8×4.47＝14.48kN中间层中节点集中荷载：G5)恒荷载作用下的结构计算简图恒荷载作用下的结构计算简图如图4.6所示。图4.6恒荷载作用下结构计算简图2.活荷载计算不上人屋面均布活荷载标准值为0.5kN/雪荷载标准值s取两项中的较大者，活荷载标准值为ppppp=3.98pppp活荷载作用下的结构计算简图见图4.7。图4.7活荷载作用下结构计算简图4.5.3内力计算1．恒荷载作用下的内力计算——分层法除底层柱下端是固端外，其余各层柱各节点均有一定程度的转动，假定为固端会产生的一定的误差，故除底层柱外，各层柱的线刚度乘以0.9；定向支座处的线刚度取一半；除底层柱以外的其他各层柱的弯矩传递系数取为1/3，以考虑此影响；底层传递系数为1/2。1)将梯形或三角形荷载等效成均布荷载：对梯形荷载：gAB'α=al=1800对三角形荷载：g各杆的固端弯矩利用结构对称性取二分之一计算：MAB=顶层：ggMM中间与底层：ggM2)用弯矩分配法计算结构固端弯矩：顶层弯矩分配法计算过程如图4.8所示，弯矩图如图4.9所示。图4.8顶层弯矩分配过程图4.9顶层弯矩图〔kN·m〕中间层弯矩分配法计算过程如图4.10所示，弯矩图如图4.11所示。图4.10中间层弯矩分配过程图4.11中间层弯矩图〔kN·m〕底层弯矩分配法计算过程如图4.12所示；弯矩图如图4.13所示。图4.12底层弯矩分配过程图4.13底层弯矩图〔kN·m〕3)框架在恒荷载作用下的内力图叠加各层弯矩图，为提高精度，将节点不平衡弯矩再分配进行修正，修正后恒荷载作用下整个结构弯矩图如图4.14所示。并进而得到框架各梁的剪力图和柱轴力图〔图4.15〕以及柱剪力图〔图4.16〕。注：M跨中V右=图4.14恒载作用下的弯矩图〔kN·m〕图4.15恒载作用下梁的剪力和柱轴力图〔kN〕注：柱轴力考虑了自重，括号内值为调到梁端柱边值V图4.16恒载作用下柱的剪力图〔kN〕弯矩调幅将框架在恒荷载作用下调幅，并根据公式M'=M-V'b2图4.17框架梁在恒载作用下经调幅并算至柱边截面的弯矩〔kN·m〕2．活荷载作用下的内力计算——分层法除底层柱下端是固端外，其余各层柱各节点均有一定程度的转动，假定为固端会产生的一定的误差，故除底层柱外，各层柱的线刚度乘以0.9；定向支座处的线刚度取一半；除底层柱以外的其他各层柱的弯矩传递系数取为1/3，以考虑此影响；底层传递系数为1/2。1)将梯形或三角形荷载等效成均布荷载：对梯形荷载：pAB'α=al=1800对三角形荷载：p各杆的固端弯矩利用结构对称性取二分之一计算：MAB=顶层：ppM中间与底层：ppM2)用弯矩分配法计算结构固端弯矩：顶层弯矩分配法计算过程如图4.18所示；弯矩图如4.19所示。图4.18顶层弯矩分配过程图4.19顶层弯矩图〔kN·m〕中间层弯矩分配法计算过程如图4.20所示，弯矩图如图4.21所示。图4.20中间层弯矩分配过程图4.21中间层弯矩图〔kN·m〕底层弯矩分配法计算过程如图4.22所示；弯矩图如图4.23所示。图4.22底层弯矩分配过程图4.23底层弯矩图〔kN·m〕3)框架在活荷载作用下的内力图叠加各层弯矩图，为提高精度，将节点不平衡弯矩再分配进行修正，修正后活荷载作用下整个结构弯矩图如图4.24所示。并进而得到框架各梁的剪力图和柱轴力图〔图4.25〕以及柱剪力图〔图4.26〕。注：M跨中V右=图4.24活荷载作用下的弯矩图〔kN·m〕图4.25活荷载作用下梁的剪力和柱轴力图〔kN〕注：括号内值为调到梁端柱边值V图4.26活荷载作用下柱的剪力图〔kN〕4〕弯矩调幅将框架在恒荷载作用下调幅，并根据公式M'=M-V'b2图4.27框架梁在活荷载作用下经调幅并算至柱边截面的弯矩〔kN·m〕4.5.4水平地震作用下结构的内力计算——D值法1)设计资料Ⅱ类场地；南京地区，7度设防；所以设计根本地震加速度为0.1g，设计地震分组为第一组；特征周期为0.35s；因建筑总高小于30m2〕建筑布局图由于建筑设抗震缝，故取抗震缝右边作为独立体进行抗震计算，如图4.28和图4.29所示。图4.28结构抗震设计建筑布局图3)重力荷载代表值计算：按《抗震标准》规定：楼面均布活荷载的组合系数取0.5，屋面活荷载不予考虑，屋面雪荷载的组合系数取0.5。多自由度体系各质点的重力荷载代表值Gi取本层楼面重力荷载代表值和相邻层层间墙、柱全部重力荷载代表值的一半之和，即：Gi=i层楼面重力荷载代表值+[(i+1)层墙、柱重量+(i-1)层墙、柱重量]/2图4.2912轴线处剖面图计算过程如下：女儿墙及其粉刷：0.9×(36×2+16.4)×0.24×19+(36×2+16.4)×2×0.9×0.02×17=416.89kN各层梁重及其粉刷：4.09×16.4×11+(13.50+1.22)×10×4=1326.64kN4/3/2层柱重及其粉刷：0.4×0.4×3.3×25×44+[(0.4+0.4)×2×44－0.24×2×8－0.24×3×36]×0.02×3.3×17＝626.40kN1层柱重及其粉刷：0.4×0.4×4.25×25×44+[(0.4+0.4)×2×44－0.24×2×11－0.24×3×32]×0.02×4.25×17＝808.81kN4/3/2层墙重及其粉刷：横墙重：0.24×=2212.75kN纵墙重：=1986.38kN扣除门洞加上门重：-2.1×0.9×扣除窗洞加上窗重：-=-259.67kN小计：3782.89kN1层墙重及其粉刷：横墙重：0.24×=2857.42kN纵墙重：=2547.58kN扣除门洞加上门重：-=-212.68kN扣除窗洞加上窗重：-=-233.04kN小计：4959.28kN每层楼梯重：梯段板：120mm现浇钢筋混凝土板：0.12×25=3.0kN/m220mm厚纸筋石灰抹底：0.02×17=0.34kN/m2合计：3.34kN/m2梯段板重：3.34×1.62×2×3.09=33.44kN平台板〔同楼板〕：4.47kN/m2平台板重：4.47×3.6×7-2.7平台梁重及粉刷：[0.3×0.2×3.6×25+(0.3－0.1)×2×0.02×3.6×17+0.2×0.02×3.6×17]×3=18.40kN台阶重：0.27×0.15×0.5×1.62×25×22=18.04kN小计：139.08kN楼面荷载：恒荷载×1.0+活荷载×0.5屋面荷载：恒荷载×1.0+雪荷载×0.54.43×1.0+0.65×0.54/3/2层：4.47×1.0+3.0×0.5=3346.34kN楼梯：139.08+3.6×7×2.5×0.5=170.58kN从而：G4=416.89+1326.64+3782.89/2+4959.28+626.40/2=8907.46kNG3=1326.64+626.40+3782.89+3346.34+170.58/2=9167.56kNG2=1326.64+626.40+3782.89+3346.34+170.58=9252.85kNG1=1326.64+626.40/2+808.81/2+3782.89/2+4959.28/2+3782.89+170.58=10368.80kN总重力荷载代表值：G=8907.46+9167.56+9252.85+10368.80=37697kN，如图4.30所示。图4.30结构重力荷载代表值4)梁、柱刚度计算C30的混凝土的弹性模量E梁的刚度：考虑现浇楼板的影响，计算结果列于表4.4。表4.4梁刚度计算部位截面b×h(mm)L(m)矩形截面惯性矩(10-3边框架中框架I(10-3i(10I(10-3i(10边跨梁250×6007.04.56.752.899.03.86中跨梁250×6002.44.56.758.449.011.25柱的刚度：计算结果列于表4.5。表4.5柱刚度计算部位b×h(mm)柱高H(m)I(10-3i(10一般层400×4003.32.131.94底层400×4004.252.131.50横向框架柱侧移刚度D值计算结果见表4.6表4.6横向框架柱侧移刚度D值计算层数层高(m)柱号根数i（12i=αD=α∙D(102-43.3141.941.1021.490.430.91960.0262181.990.501.069345.840.741.5824187.790.801.71014.25141.500.6641.930.620.61833.5942182.570.670.667347.550.840.83741810.070.880.876注：2-4层α=i2+i，15)横向框架自振周期计算：假想顶点侧移为μT，计算结果列于表4.7表4.7假想顶点侧移μT层次GGD(10μiμ48907.468907.4660.0260.01480.202639167.5618075.0260.0260.03010.187829252.8527327.8760.0260.04550.1577110368.8037696.6733.5940.11220.1122结构根本自振周期考虑非结构墙影响的折减系数αT6)横向水平地震作用和楼层剪力计算：根据设计资料，南京地区设防烈度7度，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组，查表得：αmax=0.08，α由于1.4Tg=0.49sδ结构总水平地震作用效应标准值为：F顶部附加水平地震作用为：∆各楼层水平地震作用：F顶部附加水平地震作用∆Fn只参加主体结构顶层〔第四层〕。楼层水平剪力计算结果见表表4.8各层水平地震作用标准值及楼层剪力楼层层高(m)H(m)G(kN)G(kN·m)GF(kN)层间剪力Vi(43.314.158907.46126040.560.371705.98705.9833.310.859167.5699468.030.293484.601190.5823.37.559252.8569859.020.206340.711531.2914.254.2510368.8044067.400.130215.011746.307)多遇地震作用下结构变形验算：结构在多遇地震作用下的变形验算如表4.9所示。表4.9弹性变形验算楼层层间剪力Vi(层间刚度Di(层间位移∆(cm)层间相对弹性转角∆(10-4框架侧移验算4705.986002600.1181μ=μ满足要求31190.586002600.198121531.296002600.255111746.303359400.52018)在水平地震作用下框架内力分析：以选定的12轴线框架为例进行内力计算。计算结果列于表4.10中；图4.31到图4.34为左震作用下的框架内力图。注：y=y0+y表4.10地震作用下的框架内力计算VVVVDD=V=12.71i=1.99y=0.40MMDD=V=19.77i=7.79y=0.45MMDD=V=21.43i=1.99y=0.45MMDD=V=33.34i=7.79y=0.50MMDD=V=27.56i=1.99y=0.50MMDD=V=42.88ki=7.79y=0.50MMDD=V=34.93i=2.57y=0.55MMDD=V=45.40i=10.07y=0.55MM图4.31左震作用下的弯矩图〔kN·m〕图4.32左震作用下的剪力图和轴力图〔kN〕图4.33左震作用下梁上弯矩调至梁端〔kN·m〕图4.34左震作用下柱的剪力图〔kN〕4.5.5内力组合本章中单位统一为：弯矩kN∙m，剪力kN，轴力kN。1.框架梁的内力组合1)本设计考虑：a)水平地震与重力荷载代表值的组合，S=b)永久荷载与可变荷载的组合，S=其中，重力荷载代表值表达式为：G=Gk——恒荷载标准值；Qik——第i个可变荷载标准值；ΨQi——第i个可变荷载的组合值系数，屋面活荷载不计入，雪荷载和楼面活荷载均为0.5。c)考虑到地震有左震和右震两种情况，所以分为：S=1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEhkl；S=1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEhkr。d)本设计，活载为屋面均布雪荷载的情况。e)由于建筑物处于南京地区，且建筑总高较低，所以根据《抗震标准》，在考虑水平地震作用的情况下，可不考虑风荷载的作用。那么在以下组合中风荷载内力未参与，仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合，即：S=1.35SGk+0.7×1.4SQk；S=1.2SGk+1.4SQk2)梁的不利组合：梁端负弯矩，取-M=-γ梁端正弯矩，取M=1.3梁端剪力，取V=梁跨中正弯矩，取M根据标准查表，取承载力抗震调整系数γRE=0.75〔弯矩〕，γRE3)梁的控制截面：为梁端柱边及跨中，每层梁取5个控制截面；如图4.35所示：框架梁的内力组合过程见表4.11和表4.12。图4.352~4层梁控制截面图2.框架内力组合框架柱是偏心受压构件，主要内力为轴力和弯矩。采用对称配筋。考虑三种组合：恒载为主的组合；活载为主的组合；以及有地震力参与的组合。其中地震力分左震和右震两种情况。柱的控制界面如图4.36所示：本设计不考虑风载的作用。内力组合过程见表4.13。图4.36柱控制截面图表4.11框架梁的弯矩组合表〔kN·m〕楼层截面恒载SGk活载SQk左震SEkl右震SEkr0.75×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]0.75×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk梁端正弯矩支座正弯矩设计值支座负弯矩、跨中正弯矩设计值1.3SEkl+1.0(SGk+0.5SQk)1.3SEkr+1.0(SGk+0.5SQk)四1-17.96-3.1524.18-24.185.99-41.16-25.96-27.3311.90-50.97无-41.16268.457.278.01-8.0172.6957.0792.3299.5399.533-43.45-4.86-8.198.19-49.28-33.31-58.94-63.42-56.53-35.23无-63.424-37.33-3.3422.26-22.26-13.40-56.80-49.47-53.67-10.06-67.94无-56.805-31.97-2.8500-30.06-30.06-42.35-45.95-45.95三1-45.15-13.2853.47-53.475.52-98.74-72.77-73.9717.72-121.3017.72-98.742116.1634.1617.08-17.08136.57103.26187.22190.29190.293-76.23-22.50-19.3419.34-97.59-59.88-122.98-124.96-112.62-62.34无-124.964-55.95-16.4752.35-52.35-6.73-108.81-90.20-91.673.87-132.243.87-108.815-50.55-14.6000-52.07-52.07-81.10-82.55-82.55二1-45.38-13.3574.16-74.1625.46-119.16-73.15-74.3544.35-148.4644.35-119.162116.0634.1422.59-22.59141.8497.79187.07190.14190.143-76.20-22.48-29.0029.00-106.97-50.42-122.91-124.90-125.14-49.74无-124.904-55.79-16.4278.03-78.0318.48-133.68-89.94-91.4137.44-165.4437.44-133.685-50.39-14.5500-51.90-51.90-80.84-82.29-82.29一1-39.21-11.47107.91-107.9164.76-145.66-63.11-64.1795.34-185.2395.34-145.662119.5135.0636.01-36.01158.4588.23192.50195.70195.703-75.47-22.51-35.9035.90-113.06-43.05-122.08-123.94-133.40-40.06无-123.944-62.68-18.0397.77-97.7730.80-159.85-100.46-102.2955.41-198.8055.41-159.855-57.28-16.1600-58.82-58.82-91.36-93.16-93.16表4.12框架梁的梁端剪力组合表(γRE=0.85)楼层截面恒载SGk活载SQk左震SEkl右震SEkr0.85×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]0.85×[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk剪力设计值V(kN)四152.226.51-4.904.9051.1762.0071.7876.8876.883-64.97-7.16-4.904.90-75.33-64.51-87.99-94.73-94.73410.730.98-22.2622.26-13.1536.0414.2515.4536.04三1101.2029.78-11.0311.03106.22130.60163.13165.80165.803-113.16-33.32-11.0311.03-144.60-120.23-182.44-185.42-185.42410.803.75-52.3552.35-44.9270.7818.2118.2670.78二1101.2529.79-15.6315.63101.20135.74163.21165.88165.883-113.11-33.31-15.6315.63-149.63-115.09-182.37-185.34-185.34410.803.75-78.0378.03-73.2999.1518.2118.2699.15一1100.2129.43-21.7921.7993.15141.30161.45164.12164.123-114.15-33.67-21.7921.79-157.68-109.53-184.12-187.10-187.10410.803.75-97.7797.77-95.11120.9618.2118.26120.96表4.13框架柱的内力组合表柱号层次截面内力恒载SGk活载SQk左震SEkl右震SEkrγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkl]γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEkr]1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+0.7×1.4SQk∣M∣maxNNmaxMNminM剪力设计值V(KN)A〔D〕4柱顶M36.415.57-25.1625.1610.7459.8151.4954.6159.8154.6110.74-38.91N104.909.03-4.904.9093.70103.25138.52150.46103.25150.4693.70柱底M-35.96-10.5816.78-16.78-20.76-53.49-57.96-58.91-58.91-58.91-20.76N119.099.03-4.904.90106.47116.02155.55169.62169.62169.62106.47V-21.93-4.8912.71-12.71-10.82-38.91-33.16-34.403柱顶M45.7813.46-38.9038.909.3385.1973.7874.9985.1974.999.33-52.66N293.9950.44-15.9315.93271.76302.82423.40446.32302.82446.32271.76柱底M-35.95-10.5831.82-31.82-6.09-68.14-57.95-58.90-68.14-58.90-6.09N308.1850.44-15.9315.93284.53315.59440.43465.47315.59465.47284.53V-24.77-7.2821.43-21.43-5.30-52.66-39.92-40.572柱顶M46.0913.56-45.4745.473.2591.9274.2975.5191.9275.513.25-61.34N483.1391.86-31.5631.56445.38506.93708.36742.25506.93742.25445.38柱底M-41.05-12.0345.47-45.471.97-86.69-66.10-67.21-86.69-67.211.97N497.3291.86-31.5631.56458.15519.70725.39761.40519.70761.40458.15V-26.41-7.7527.56-27.56-0.44-61.34-42.54-43.251柱顶M33.019.67-66.8066.80-31.0799.1953.1554.0499.1954.04-31.07-52.22N671.23132.92-53.3553.35611.90715.94991.561036.42715.941036.42611.90柱底M-16.51-4.8481.65-81.6562.57-96.65-26.59-27.03-96.65-27.0362.57N689.50132.92-53.3553.35628.35732.381013.491061.09732.381061.09628.35V-11.65-3.4134.93-34.9324.98-52.22-18.75-19.07B

(C)4柱顶M-21.21-3.44-35.8835.88-55.6214.35-30.27-32.00-55.62-32.00-55.6236.95N123.3212.73-17.3617.3699.79133.64165.81178.9699.79178.9699.79柱底M22.636.6329.36-29.3651.98-5.2836.4437.0551.9837.0551.98N137.5112.73-17.3617.36112.56146.41182.83198.11112.56198.11112.56V13.283.0519.77-19.7736.95-6.7420.2120.923柱顶M-28.31-8.29-55.0155.01-82.8424.43-45.58-46.34-82.84-46.34-82.8454.88N352.6769.38-58.6858.68291.41405.84520.34544.10291.41544.10291.41柱底M22.606.6255.01-55.0176.95-30.3236.3937.0076.9537.0076.95N366.8669.38-58.6858.68304.18418.61537.36563.25304.18563.25304.18V15.434.5233.34-33.3454.88-18.8024.8425.262柱顶M-28.49-8.35-70.7570.75-98.3839.58-45.88-46.64-98.38-46.64-98.3865.27N581.97126.02-121.08121.08462.43698.54874.79909.16462.43909.16462.43柱底M21.577.2870.75-70.7591.67-46.2936.0836.2591.6736.2591.67N596.16126.02-121.08121.08475.20711.31891.82928.32475.20928.32475.20V15.174.7442.88-42.8865.27-29.4924.8425.121柱顶M-20.26-5.79-86.8386.83-105.5063.82-32.42-33.03-105.50-33.03-105.5058.50N812.31183.02-197.06197.06621.301005.571231.001275.98621.301275.98621.30柱底M10.132.90106.12-106.12113.89-93.0516.2216.52113.8916.52113.89N830.58183.02-197.06197.06637.751022.011252.921300.64637.751300.64637.75V7.152.0445.40-45.4058.50-41.8311.4411.65M以左侧受拉为正；N以受压为正。4.5.6截面设计1．框架梁的截面设计以第一层框架梁AB跨为例计算。弯矩以梁下部受拉为正；上部受拉为负。梁支座处，不考虑下部受拉钢筋在支座负弯矩作用下的受压作用，按单筋截面分别计算梁的上下部配筋。梁内纵筋采用HRB335，fy=fy'=300N/mm2，混凝土采用C30α1=1.0，ξbAB、BC跨梁截面尺寸：250mm×600mm1〕正截面受弯承载力计算计算方法:承受负弯矩的支座截面即按梁的矩形截面计算，承受正弯矩的跨中截面按T形截面梁计算。本例中仅楼层梁的跨中弯矩为正弯矩，见表4.11。翼缘宽度bAB跨梁l03BC跨梁l03由于α=1067.85kN∙m故按第一类T形截面计算。先计算αs=Mα1fcbh02或单筋截面配筋：γs=1双筋截面配筋：取ξ=ξbAs'=最小、最大配筋率要求：a)对于支座处：最小配筋率取对于跨中处：最小配筋率取b)最大配筋率：根据标准，三级框架不应大于2.5%计算过程见表4.14。表4.11框架梁的正截面设计层

数截

面Mmax

(kN∙m)b

(mm)h0αsξγsAs=

M/(γsfyh0)As,min

(mm2)选用

钢筋实配As

(mm2)四1-41.162505650.0360.0370.982247390218509299.5314505650.0150.0150.9925923153187633-63.422505650.0560.0580.9713853902185094-56.802505650.0500.0510.9743443902185095-45.958005650.0130.0130.993273315218509三1-98.742505650.0870.0910.9546113903209412190.2914505650.0290.0290.9856553153187633-124.962505650.1090.1160.8918273903209414-108.812505650.0950.1000.9506763903209415-82.558005650.0230.0230.988493315218509二1-119.162505650.1040.1100.9457443903209412190.1414505650.0290.0290.9856553153187633-124.902505650.1090.1160.8918273903209414-133.682505650.1170.1250.9388413903209415-82.298005650.0230.0230.988491315218509一1-145.662505650.1280.1370.93192339041810172195.7014505650.0300.0300.985117231542012563-123.942505650.1090.1160.89182139041810174-159.852505650.1400.1510.924102139041810175-93.168005650.0260.0260.987557315220628注：αs=M2〕斜截面受剪承载力计算由剪力组合表可看出整榀框架梁端最大的剪力设计值为187.10kN。根据标准，三级框架取梁端剪力增大系数1.1，那么Vmax＝187.10×1.1＝205.81KN验算截面尺寸：经计算，楼层梁、走道梁均属于厚腹梁，所以：0.25故截面尺寸满足要求。斜截面受剪承载力验算：考虑在反复荷载作用下，混凝土斜截面强度有所降低，根据抗震标准，应乘以0.8的折减系数，所以斜截面受剪承载力以下式验算：=1\*GB3①假设γREVb-0.42三级抗震等级要求，箍筋直径不小于8mm非加密区选配双肢箍Φ8@200ρρ加密区选配双肢箍Φ8@100ρ=2\*GB3②假设γREVb(假设非加密区AsvS计算过程见表4.12。表4.12梁斜截面配筋计算表(Φ代表HPB235钢筋)层数截面V(KN)1.1V(KN)b(mm)h0(mm)0.42ftbh0(KN)Asv/S

(mm)加密区箍筋非加密区箍筋选配箍筋ρsv(%)选配钢筋ρsv(%)四176.8884.5725056584.83<0Φ8@1000.40Φ8@2000.21394.73104.2025056584.830.131Φ8@1000.40Φ8@2000.21436.0439.6425056584.83<0Φ8@1000.40Φ8@2000.21三1165.80182.3825056584.830.658Φ8@1000.40Φ8@2000.213185.42203.9625056584.830.803Φ8@1000.40Φ8@2000.21470.7877.8625056584.83<0Φ8@1000.40Φ8@2000.21二1165.88182.4725056584.830.658Φ8@1000.40Φ8@2000.213185.34203.8725056584.830.803Φ8@1000.40Φ8@2000.21499.15109.0725056584.830.163Φ8@1000.40Φ8@2000.21一1164.12180.5325056584.830.645Φ8@1000.40Φ8@2000.213187.10205.8125056584.830.816Φ8@1000.40Φ8@2000.214120.96133.0625056584.830.325Φ8@1000.40Φ8@2000.212．框架柱的截面设计由内力组合表中的内力组合值可以选出最不利内力来进行截面配筋计算，分别为：|Mmax︱对应的N和V；Nmax对应的M和V；Nmin对应的M和V。选出这三组数据之后，计算出三组配筋量，选取配筋最大的那组进行配筋。1〕设计参数：混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，纵向受力钢筋选用HRB335〔fy=fy'柱的截面尺寸为400×400。取as=as'=35mm2〕抗震构造要求：a)抗震调整系数：当轴压比小于0.15时，当轴压比大于0.15时，γb)三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分率应满足：0.7%那么As,min=0.007×400×400=1120mm2剪压比和轴压比验算：根据《抗震标准》，三级框架的轴压比N/(bh0fc)≤0.9；为防止柱截面的剪压比过大，在箍筋屈服前混凝土过早的发生剪切破坏，对于：剪跨比λ=M/(Vh0)>2的矩形截面框架柱，其剪压比γRE剪跨比λ≤2时，剪压比γRE轴压比以及剪压比验算过程见表4.13。表4.13剪压比、轴压比验算表柱号bh0MmaxVcNmaxλ轴压比剪压比λv(mm)(mm)(kN•m)(kN)(kN)A40036559.8138.91169.624.2110.0810.0140.060B40036555.6236.95198.114.1240.0950.0130.060A40036585.1952.66465.474.4320.2190.0200.060B40036582.8454.88563.254.1360.2700.0210.060A40036591.9261.34761.404.1060.3650.0240.067B40036598.3865.27928.324.1300.4450.0250.079A40036599.1952.221061.095.2040.5080.0200.092B400365113.8958.501300.645.3340.6230.0220.115由上表可知，所有轴压比均小于0.9，所有剪跨比均大于2，剪压比均小于0.2所以均符合要求。4〕正截面承载力计算说明：按“强柱弱梁”原那么计算柱的配筋。根据《抗震标准》规定，柱端组合的弯矩设计值应符合ΣMc=ηcΣMb，三级框架，取=1.1，节点上下柱端的弯矩设计值根据弯矩按弹性分析分配。不考虑柱底弯矩的增大。计算附加偏心距ea=max偏心距ea可以求得初始偏心距：计算偏心受压构件截面曲率修正系数并判断是否满足要求：ζ1=0.5fcAc)计算偏心距增大系数：ηd)计算轴力作用点到受拉钢筋的距离：e=因采用对称配筋，故截面两侧的配筋相同，即AS=e)计算受压区计算高度x并根据x与ξbh0的大小关系判断大小偏心受压，在本框架中当x=ξA当x=Af)配筋率应满足：单侧配筋率为A柱总截面配筋率为A柱正截面计算过程以及配筋见表4.14和表4.15。表4.14框架柱正截面配筋计算表1层次柱号部位M(KN·m)N(kN)调整弯矩MHl0l0/he0

(mm)ei

(mm)ζ1ζ2ηηei

(mm)x

(mm)e

(mm)xb=ξbh0

(mm)偏心类型(KN·m)(mm)(mm)四A柱顶Mmax59.81N103.2565.7913300412510.313637.20657.201.01.01.042684.8013.54849.80200.75大M10.74Nmin93.7011.8143300412510.313126.08146.081.01.01.190173.8412.29338.84200.75大M54.61Nmax150.4660.0713300412510.313399.25419.251.01.01.066448.1819.73613.18200.75大柱底Mmax58.91N169.6264.8013300412510.313382.04402.041.01.01.069429.7822.24594.78200.75大M20.76Nmin106.4722.8363300412510.313214.48234.481.01.01.118262.1513.96427.15200.75大M58.91Nmax169.6264.8013300412510.313382.04402.041.01.01.069429.7822.24594.78200.75大B柱顶Mmax55.62N99.7961.1823300412510.313613.11633.111.01.01.044660.9713.08825.97200.75大M55.62Nmin99.7961.1823300412510.313613.11633.111.01.01.044660.9713.08825.97200.75大M32.00Nmax178.9635.2003300412510.313196.69216.691.01.01.128244.4323.47409.43200.75大柱底Mmax51.98N112.5657.1783300412510.313507.98527.981.01.01.053555.9614.76720.96200.75大M51.98Nmin112.5657.1783300412510.313507.98527.981.01.01.053555.9614.76720.96200.75大M37.05Nmax198.1140.7553300412510.313205.72225.721.01.01.123253.4825.98418.48200.75大三A柱顶Mmax85.19N302.8293.7093300412510.313309.45329.451.01.01.084357.1242.35522.12200.75大M9.33Nmin271.7610.2633300412510.31337.7657.761.01.01.48085.4838.01250.48200.75大M74.99Nmax446.3282.4893300412510.313184.82204.821.01.01.135232.4762.42397.47200.75大柱底Mmax68.14N315.5974.9543300412510.313237.50257.501.01.01.108285.3144.14450.31200.75大M6.09Nmin284.536.6993300412510.31323.5443.541.01.01.63771.2739.79236.27200.75大M58.90Nmax465.4764.7903300412510.313139.19159.191.01.01.174186.8965.10351.89200.75大B柱顶Mmax82.84N291.4191.1243300412510.313312.70332.701.01.01.083360.3140.76525.31200.75大M82.84Nmin291.4191.1243300412510.313312.70332.701.01.01.083360.3140.76525.31200.75大M46.34Nmax544.1050.9743300412510.31393.68113.681.01.01.244141.4276.10306.42200.75大柱底Mmax76.95N304.1884.6453300412510.313278.27298.271.01.01.093326.0142.54491.01200.75大M76.95Nmin304.1884.6453300412510.313278.27298.271.01.01.093326.0142.54491.01200.75大M37.00Nmax563.2540.7003300412510.31372.2692.261.01.01.301120.0378.78285.03200.75大层次柱号部位M(KN·m)N(kN)调整弯矩MHl0l0/he0

(mm)ei

(mm)ζ1ζ2ηηei

(mm)x

(mm)e

(mm)xb=ξbh0

(mm)偏心类型(KN·m)(mm)(mm)二A柱顶Mmax91.92N506.93101.1123300412510.313199.46219.461.01.01.126247.1170.90412.11200.75大M3.25Nmin445.383.5753300412510.3138.0328.031.01.01.98955.7562.29220.75200.75大M75.51Nmax742.2583.0613300412510.313111.90131.901.01.01.210159.60103.81324.60200.75大柱底Mmax86.69N519.7095.3593300412510.313183.49203.491.01.01.151234.2272.69399.22200.75大M1.97Nmin458.152.1673300412510.3134.7324.731.01.02.12152.4564.08217.45200.75大M67.21Nmax761.4073.9313300412510.31397.10117.101.01.01.237144.85106.49309.85200.75大B柱顶Mmax98.38N462.43108.2183300412510.313234.02254.021.01.01.109281.7164.68446.71200.75大M98.38Nmin462.43108.2183300412510.313234.02254.021.01.01.109281.7164.68446.71200.75大M46.64Nmax909.1651.3043300412510.31356.4376.431.01.01.363104.17127.16269.17200.75大柱底Mmax91.67N475.20100.8373300412510.313212.20232.201.01.01.119259.8366.46424.83200.75大M91.67Nmin475.20100.8373300412510.313212.20232.201.01.01.119259.8366.46424.83200.75大M36.25Nmax928.3239.8753300412510.31342.9562.951.01.01.44090.65129.83255.65200.75大一A柱顶Mmax99.19N715.94109.1094250425010.625152.40172.401.01.01.171201.88100.13366.88200.75大M31.07Nmin611.9034.1774250425010.62555.8575.851.01.01.388105.2885.58270.28200.75大M54.04Nmax1036.4259.4444250425010.62557.3677.361.01.01.380106.76144.95271.76200.75大柱底Mmax96.65N732.38106.3154250425010.625145.16165.161.01.01.178194.56102.43359.56200.75大M62.57Nmin628.3568.8274250425010.625109.54129.541.01.01.227158.9587.88323.95200.75大M27.03Nmax1061.0929.7334250425010.62528.0248.021.01.01.61377.46148.40242.46200.75大B柱顶Mmax105.50N621.30116.0504250425010.625186.79206.791.01.01.142236.1586.90401.15200.75大M105.50Nmin621.30116.0504250425010.625186.79206.791.01.01.142236.1586.90401.15200.75大M33.03Nmax1275.9836.3334250425010.62528.4748.471.01.01.60777.89178.46242.89200.75大柱底Mmax113.89N637.75125.2794250425010.625196.44216.441.01.01.136245.8889.20410.88200.75大M113.89Nmin637.75125.2794250425010.625196.44216.441.01.01.136245.8889.20410.88200.75大M16.52Nmax1300.6418.1724250425010.62513.9733.971.01.01.86663.39181.82228.39200.75大表4.15框架柱正截面配筋计算表2层次柱号部位X(mm)小偏心ξ修正N〔kN〕e(mm)AS=A(mm2)配筋实有As=As(mm2)配筋率%单侧配筋率%四A柱顶13.540.037103.25849.803843166031.010.37712.290.03493.70338.84-1419.730.054150.46613.18294柱底22.240.061169.62594.7831013.960.038106.47427.155622.240.061169.62594.78310B柱顶13.080.03699.79825.973543166031.010.37713.080.03699.79825.9735423.470.064178.96409.4376柱底14.760.040112.56720.9631014.760.040112.56720.9631025.980.071198.11418.48100三A柱顶42.350.116302.82522.124363166031.010.37738.010.104271.76250.48-21062.420.171446.32397.47230柱底44.140.121315.59450.3127439.790.109284.53236.27-25065.100.178465.47351.8973B柱顶40.760.112291.41525.314253166031.010.37740.760.112291.41525.3142576.100.208544.10306.42-90柱底42.540.117304.18491.0136242.540.117