湖南高层大厦脚手架施工方案(钢管落地、悬挑脚手架)

目录一、编制依据 -1-二、工程概况 -1-三、施工部署 -2-四、材料及构造要求 -2-五、施工工艺 -4-1地下室脚手架 -4-2一～六层裙楼脚手架 -6-3七～十六层标准层脚手架 -9-4十七～二十六层标准层脚手架 -12-5卸料平台方案 -12-六、安全措施 -13-七、脚手架的验收与保养 -14-八、脚手架的拆除 -15-附件一：1～7层楼面脚手架计算书 -17-附件二：17～26标准层普通型钢悬挑脚手架计算书 -25-**大厦外脚手架施工方案一、编制依据1主要规程、规范1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）1.2《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）1.3《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.4《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；1.5《建筑结构荷载规范》GB5009-20011.6**五局三公司标准化图集1.7**大厦施工图2参考文献2.1《建筑施工手册》（缩印本第4版，2003.9）2.2《简明施工计算手册》（1999.7）2.3《实用建筑施工安全手册》（1999.7）2.4《建筑结构静力计算手册(第二版)》**建筑工业出版社；二、工程概况1总体工程概况**大厦位于长沙市**南路，总建筑面积47124.41m2，其中地下为2层，建筑面积为8509.57m2；地上26层，建筑面积为38614.84m2，建筑物结构2脚手架工程概况地下室2层，底标高-8.5米，外边周长279米；地上26层，1～5层为裙楼，1～3层层高4.8m，4层层高4.2m，4层层高5.1m，外边周长195米；6-26为标准层，层高均为3.6m，外边周长167米，屋顶结构标高99.3m。由于本工程建筑物外边线从地下室到标准层是依次往里缩小，故分别在地下室、裙楼和标准层三、施工部署1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是我项目创建“安全文明工地”的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下表1：表1安全防护领导小组领导小组姓名项目岗位职责组长项目经理负责协调工作副组长生产经理现场施工总指挥总工技术总指导组员质安部主任现场施工协调工程技术部主任现场施工南协调安全员脚手架防护、安全隐患检查、日常巡查施工员现场施工指挥、质量检查施工员问题整改执行2方案总体思路由于本工程建筑物外边线从地下室到标准层是依次往里缩小，因此地下室二层采用落地式双排钢管脚手架，总高度8.5米；1～6层采用搭设在地下室顶板上（-0.45m）的双排钢管脚手架，总高度27.3米；7～26层标准层分3次悬挑来搭设双排钢管脚手架，其中7～14悬挑一次，14～21层悬挑一次，21～26层悬挑一次。3人力、材料部署3.1依据施工进度调配架子工人，架子工班组人数最少30人，搭建速度不能影响现场施工进度。3.2地下室施工完成后，将钢管和扣件周转至1-6层裙楼的脚手架的搭设，并在施工过程实际情况增加所需要的材料。裙楼施工完成后，在11月8日局庆之前将裙楼脚手架拆除，钢管和扣件周转至标准层的挑架搭设。四、材料及构造要求1材料要求1.1钢管：外架全部采用φ48×3.5无缝钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）。使用前严格进行钢管筛选，凡严重锈蚀、薄壁、弯曲裂变的插件禁止使用于外架及作其它安全防护架用，且在钢管上严禁打孔。1.2扣件：其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》的规定。扣件与钢管的贴合面要接触良好，如发现扣件有裂缝、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用。1.3安全网：采用密目式安全网，网目应满足2300目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色，要求阻燃，必须有产品生产许可证和质量合格证。1.4竹架板：刚度好，连接可靠，长度尺寸为3m/块，厚度不小于50mm、宽度1.5连墙件采用钢管：其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。1.7型钢悬挑梁采用181.8钢丝绳质量合格。2构造要求2.1立杆：全部采用单立杆，立杆顶端高出结构标高至少1m。立杆接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。立杆如果必须搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内；同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离≥500㎜，各接头中心至主节点的距离≤步距的1/3；不得隔步设置或遗漏。2.2扫地杆：在脚手架立杆底端之上≤200㎜处设纵向扫地杆，与立杆连接牢固。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.3大横杆：设置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨，用直角扣件与立杆扣紧，且同一步大横杆四周要交圈连接。对接扣件连接时，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在方向错开的距离≥500㎜，各接中心至主节点的距离≤纵距的1/3。2.4小横杆：主节点处必须设1根小横杆，用直角扣件。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。同时要求根据脚手板的需要，小横杆间距≤纵距的1/2。2.5脚手板：采用竹串片脚手板纵向对接平铺，接头处必须设置两根小横杆，且外伸长度在130～150mm之间，平均每块竹串片下有小横杆4根。脚手板应与其下支撑横杆在脚手架的两端、拐角处、坡道两端、其它可能发生滑动翘起的部位绑扎固定。自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。2.6连墙件：从底层第一步纵向水平杆处开始设置，偏离主节点的距离≤300mm，连墙件应保持水平。当与水平结构连接时，采取在边梁内预埋短钢管的方法；当与竖向结构连接时，采取用钢管扣件扣结的方法。保证每根连墙件的覆盖面积≤40m22.7剪刀撑：全部采用单杆沿架高连续通长布置，剪刀撑采用两根6米长的钢管搭接，应满足搭接要求。2.8防护设施：脚手架满挂安全网，采用1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在外立杆内侧。作业层安全网应高于操作平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。2.9严格按照公司发布的《施工现场安全标准图集》进行脚手架搭设，做好标准化试点工地工作。五、施工工艺1地下室脚手架1.1地下室落地式脚手架方案1.1.1采用落地式双排脚手架：立杆横距取1.05m，立杆纵距取1.50m，步距取1.80m，内立杆距地下室剪力墙外边0.30m。脚手架沿着地下室周边外墙交圈搭设，周长279米。地下室外边线平面图如图1所示:图1地下室外边线平面图1.1.2定位：平行地下室剪力墙外边线，测出300mm和1350mm的距离，找出定1.1.3工艺流程：检查、材料配备→竖立杆→纵、横向扫地杆→大横杆→小1.1.4脚手架搭建高度：地下室底标高为-8.5m，剪力墙高8.05m，脚手架高出墙顶标高（-0.45m）1.5m，可取搭设高度为9.50m。采用6米和1.1.5立杆：立杆基础部位土体应夯实，采用强度等级≥C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度≥100m1.1.6扫地杆：在脚手架立杆底端之上1.1.71.1.8小横杆：主节点处必须设置一根小横杆，小横杆采用1.50米钢管搭设，靠墙一侧外伸长度1.1.9脚手板：采竹串片脚手板，每块0.21.1.10由于地下室是在基坑搭设脚手架，局部工作面小于1.35米，就按下图图2地下室基坑底部脚手架搭设示意图1.2材料用量：详见表2：表2地下室落地式脚手架材料用量汇总表名称6m架管（根）3．5m架管（根）1.5m架管（根）对接扣件（个）直角扣件（个）立杆186186/372/大横杆512//5062046小横杆//1860/3720栏杆465//4601860汇总1163186186013387626竹架板1302块（0.2×3m）2一～六层裙楼脚手架2.1脚手架方案2.1.1采用支撑在-0.45米板上的双排落地式脚手架，立杆上部高出7层楼面裙楼女儿墙（标高+28.2m）1m，总搭设高度为29.65m，取30m。脚手架参数：立杆横距取1.05m，立杆纵距取1.50m，步距取1.80m，内立杆距建筑物结构柱、梁边线0.50m2.1.2脚手架搭建：脚手架沿裙楼外边线交圈搭设，平面布置按第4层楼面考虑，周长195米。由于考虑到外墙幕墙装饰施工，故内排立杆离梁边（图3点划线为梁边线）500mm布置，详见图3图3裙楼外边线平面图2.1.3立杆：立杆支撑在地下室顶板上，板厚180mm，强度为C50，立杆下垫宽度≥200㎜、厚度≥50㎜的，长≥3300㎜的木垫板（跨3根立杆）。2.1.4扫地杆：在脚手架立杆底端之上≤200㎜处设纵向扫地杆，与立杆连接牢固，横向扫地杆采用直角扣件固定在纵向扫地杆上。2.1.5大横杆：设置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨，用对接扣件连接。2.1.6小横杆：主节点处必须设置一根小横杆，小横杆采用1.50米钢管搭设，用直角扣件与大横杆联结。2.1.7脚手板：采竹串片脚手板，每块0.2×3米。纵向对接平铺，接头处必须设置2根小横杆，且外伸长度在130～150mm之间，平均每块竹串片下有小横杆4根。自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m2.1.8连墙件：连墙件采用2步3跨连接，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用刚性连接。在1～3层的4～8×H～J有四根独立的柱子，在该处每步都应设连墙件与柱子连接。当与水平结构连接时，采取在边梁内预埋短钢管的方法；其它部位与根据实际情况布置连墙件，保证每根连墙件的覆盖面积≤2.1.9剪力撑：剪刀撑由两根6米的架管通过3个旋转扣件搭接而已，搭接长度1米，搭接后长11米。剪刀撑与地面的倾角为550，跨越立杆5根，连续布置剪刀撑，用旋转扣件固定在大横杆或立杆上。详见下图4：图4剪刀撑布置图与搭接图2.1.10横向斜撑：本脚手架高30米，在拐角处应设置横向斜撑处，中间每隔6跨设置一道，由底至顶层呈之字型连续布置。斜撑用1.5米长的钢管，如图5所示：图5横向斜撑布置图2.1.11安全网：采用密目式安全网，网目应满足2300目／100cm2。2.1.12斜道：斜道布置在裙楼东南角，详见图3。斜道采用“之”字形斜道，每层二跑，坡度采用1：3,宽1.2米，拐弯处休息平台宽1.2米。斜道两侧及平台外围均设置栏杆和挡脚板，栏杆高1.2米，挡脚板采用一块竹架板。斜道上脚手板采用顺铺的方式，接头搭接，下面的板头压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺，脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条，木条厚30mm。2.1.13门洞：在斜道入口处挑空一根立杆作为门洞，门洞做法详见图6。图6门洞做法详图2.2脚手架配件数量如下表3：表3一～六层裙楼落地式脚手架材料用量序号名称数量单位1长钢管15796米2小横杆（1.5米）2690根3直角扣件10184个4对接扣件2633个5旋转扣件790个6竹串片脚手板408.57M22.3计算书详见附件一。3悬挑式脚手架3.1脚手架方案3.1.1采用双排悬挑脚手架：挑架分三次悬挑，第一层为从7层楼面开始悬挑搭设至14层楼面，总搭设高度为25m；第二层为从14层楼面开始悬挑搭设至21层楼面，总搭设高度为25m；第三层为从21层楼面开始悬挑搭设至26层屋面装饰构架以上1.5m，总搭设高度为28.5m；第三层挑架的南面因屋面以上构架标高为114.6m，所以南面脚手架须在原来的28脚手架参数：立杆横距取1.05m，立杆纵距取1.50m，步距取1.80m，考虑到外墙幕墙装饰施工要求，内立杆距建筑物结构梁边0.50m，周长166.6m。图7标准层外边线平面图3.1.2立杆：立杆支撑在18a槽钢上，槽口水平，槽钢上焊高150mm的φ25短钢筋2条用来固定立杆。外立杆的槽钢两侧焊φ18吊环，立杆下设10mm加劲板，具体做法详见图图8悬挑槽钢透视图3.1.3槽钢：悬挑水平钢梁采用4米的18a号槽钢，槽钢外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.4图9悬挑脚手架侧视图3.1.4楼板上预埋φ18mm固定拉环2根，用以固定悬挑槽钢。悬挑端用2根6×19的φ18钢丝绳拉接18a槽钢，钢丝绳上端拉结在上层楼面梁所预埋的φ18圆钢吊环上，下端拉结焊接在内、外立杆两侧的φ18钢筋吊环上，钢丝绳用3道钢丝夹具固定。钢丝绳拉接详见图9，锚固图10悬挑槽钢板面锚固示意图3.1.5扫地杆：在脚手架立杆底端之上≤200㎜处设纵向扫地杆，与立杆连接牢固，横向扫地杆采用直角扣件固定在纵向扫地杆上。3.1.6大横杆：设置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨，用对接扣件连接。3.1.7小横杆：主节点处必须设置一根小横杆，小横杆采用1.50米钢管搭设，靠建筑物一侧外伸长度250mm，用直角扣件与大横杆联结。3.1.8脚手板：采竹串片脚手板，每块0.2×3米。纵向对接平铺，接头处必须设置两根小横杆，且外伸长度在130～150mm之间，平均每块竹串片下有小横杆4根。自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m3.1.9连墙件：连墙件采用2步3跨连接，竖向间距3.60米，水平间距4.5米，采用双扣件刚性连接。当与水平结构连接时，采取在边梁内预埋短钢管的方法。现场根据实际情况布置连墙件，每根连墙件的覆盖面积≤3.1.10剪力撑：剪刀撑由两根6米的架管通过3个旋转扣件搭接而已，搭接长度1米，搭接后长11米。剪刀撑与地面的倾角为550，跨越立杆5根，连续布置剪刀撑，用旋转扣件固定在与之相交的大横杆上或立杆上。详见图4。3.1.11横向斜撑：本脚手架高30米，在拐角处设置横向斜撑处，以及中间每隔6跨设置一道，由底至顶层呈之字型连续布置。斜撑用1.5米长的钢管，如图5所示。3.1.12安全网：采用密目式安全网，网目应满足2300目／100cm23.1.13脚手架在人货电梯处断开，人货电梯具体位置如下图7。3.1.14悬挑5层后即悬挑高度达18米时，用φ18钢丝绳进行卸载，下端拉结在外立杆主结点，上端拉结在上层梁所预埋的φ18圆钢吊环上。3.2材料用量：详见表4：表47～16层裙楼落地式脚手架材料用量序号名称数量单位1长钢管9035.4米2小横杆（1.5米）1643根3直角扣件6325个4对接扣件1506个5旋转扣件452个6竹串片脚手板172.86M274米长的18112根8φ181819米3.3计算书详见附二。按17～26层标准层脚手架参数计算。4十七～二十六层标准层脚手架方案同7～14层标准层脚手架，计算书详见附件二。5卸料平台方案卸料平台布置位置详见图7。卸料平台采用型钢焊接制作，主梁用16槽钢，槽口水平设置，悬挑4米，锚固长度为0.5米，次梁用10槽钢，槽口水平。临边三面用φ48钢管设置栏杆焊接而成，高1.2米，用安全网封闭，底部设180高竹串片挡脚板。卸料平台拉索采用2根直径为20mm的6×19钢丝绳，钢丝绳用3道钢丝夹具固定。内侧钢绳距墙2m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离1.8m，钢丝绳上部拉接在上层楼面所预埋的φ25钢筋吊环上。卸料平台槽钢与楼面上预埋的φ18钢筋锚固连接设计最大堆放材料荷载10kN。卸料平台尺寸图如图11：图11卸料平台尺寸图卸料平台计算书详见附件三。六、安全措施6.1搭设与拆除的架子工持证上岗操作。6.2操作时应佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。6.3大雾、大雨、大雪、大风天气，不得进行脚手架上的高空作业。雨雪后上脚手架作业应采取安全防滑措施。6.4脚手架的搭设进度，应配合工程进度进行，不得超过最高施工层一步以上。6.5每搭设完成进度都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，监理联检，并做好检查记录即验收工作。施工单位会同监理公司双方派质安员、监理工程师进行检查即验收签证，合格才能交付使用。6.6在施工使用过程中不得随意损坏、变更或拆除脚手架，如确需整改必须征得有关技术部门同意才能整改。6.7进入现场施工的工作人员，应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，防止发生意外。6.8进入施工现场必须戴安全帽，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱扔烟头火种，悬空搭设必须配备佩戴安全带，做到文明施工，确保安全生产。6.9其它事项：在架体搭设过程中由项目部派一名现场负责人与架体搭设项目现场负责人协商解决有关事宜，以此满足现场施工要求。本方案没详尽事宜请与现场施工员协商解决，如遇重大问题未能达成共识，报呈项目工程技术部解决。七、脚手架的验收与保养7.1验收验收检查内容7.1.1脚手架的基础和排水设施；7.1.2脚手架的步高；7.1.3立柱的纵、横间距，立柱的接头位置，立柱的竖直度；7.1.4大、小横杆的标高、水平度，小横杆的交叉位置；7.1.5脚手板的固定；7.1.6安全栏杆的高度与道数；7.1.7刀撑的位置、距离、角度和搭接；7.1.8隔离设施，外挑安全网和外包安全网；7.1.9登高设施；7.1.10件的紧固程度；7.1.11连接杆的位置、数量和牢固程度；7.1.12脚手架开口处的加固；7.1.13脚手架出入口处的加固；7.1.14脚手架的接地防雷；7.1.15脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽签记录；7.1.16焊缝的质量；7.1.17操作工人的技术等级和证件等。7.2检查方法操作者应先进行自检，再经专职人员、搭设者、使用者、共同检查验收，经验收合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收的合格标牌，方可投入使用。在验收扣件式钢管脚手架时，要特别检查扣件的紧固程度，一般采取随即抽样的办法进行检查，对于拧紧力矩超过70N·M的扣件，必须认真检查扣件有无裂缝、变形。7.3脚手架的保养设置专职人员负责日常检查、保养和定期的检查与整修。日常的检查与保养必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，保养的内容主要为：7.3.1检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否畅通，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。7.3.2检查脚手架的的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。7.3.3各类扣件的涂油和紧固。7.3.4检查脚手板有否松动、悬挑，如发现问题应及时纠正。7.3.5与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。7.3.6要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏板、登高设施和接地防雷等安全设施进行检查。7.3.7如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部分进行重点检查，使这些部分始终符合安全规定。7.3.8检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。7.3.9脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。八、脚手架的拆除扣件式钢管脚手架在使用完毕后就应立即拆除。在拆除前要做好以下工作：8.1对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。8.2对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监督人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方均应在交底上签字。8.3外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，决不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。8.4拆除脚手架要特别加强出入口处的管理。拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标准和围栏，此装置必须内外双面都加设置。8.5在拆除脚手架周围，于坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标准，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。8.6对拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求，并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。8.7建筑物外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。8.8脚手架的拆除应从上往下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器运下，无法清扫，可从脚手架内侧向下倾倒，此时要对墙面及门窗加以保护。8.9扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员，损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。运送脚手架拆下的钢管、扣件和其他材料的垂直运输设备应固定建筑物结构上，不应固定于脚手架上。8.10脚手架的拆除与搭设的先拆除，先搭接的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是：安全网→挡脚板（或侧挡板）→脚手板（或竹笆板）→扶手（栏杆）→剪刀撑（随每步脚手拆除）→搁栅→大横杆→小横杆→立柱。8.11拆除高层建筑施工用脚手架时要遵守JGJ80-91高处作业有关规定，特别是按关于强风区高处作业、雨天高处作业和雪天高处作业的有关规定进行。8.12在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格遵照现场消防的有关规定，要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物下落的措施，要有确实可靠的监护组织和消防器材。8.13每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。附件一：1～7层楼面脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为30米，立杆采用单立管；采用的钢管类型为Φ48×3.5；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为195米；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层。3.风荷载参数本工程地处湖南省长沙市，基本风压为0.4kN/m2；查表可知：风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.87；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038。5.立杆基础立杆支撑在-0.45m板平台上，板厚180mm，强度为C50，立杆下垫宽度≥200㎜、厚度≥50㎜的，长≥3300㎜的木垫板（跨3根立杆）的木板，计算时取立杆基础面积为0.25m2二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5=2.356kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=2.356×1.052/8=0.325kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=63.917N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=63.917N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m；最大挠度V=5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×121900)=1.08mm；小横杆的最大挠度1.08mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.5=0.495kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502kN.m最大应力计算值σ=0.502×106/5080=98.879N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=98.879N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm。均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kNV=1.883×0.9×15003/(100×2.06×105×121900)=2.277mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329mm；大横杆的最大挠度2.329mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×30.00=4.416；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.35×4×1.5×(1.05+0.3)/2=1.418kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.5×30=0.225kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.478kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为0.867；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.4×1×0.867=0.243kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.478+1.4×4.725=14.389kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.478+0.85×1.4×4.725=13.397kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.243×1.5×1.82/10=0.14kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=14.389kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=14389/(0.186×489)=158.203N/mm2；立杆稳定性计算σ=158.203N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=13.397kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=13396.95/(0.186×489)+140349.238/5080=174.921N/mm2；立杆稳定性计算σ=174.921N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.062kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.062+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=63.806m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50[H]=63.806/(1+0.001×63.806)=59.979m；[H]=59.979和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为30m，小于[H]，满足要求！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.062kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.14/(1.4×0.85)=0.118kN.m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.062+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.89×100×0.118/5.08)))/(1.2×0.125)=53.652m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50[H]=53.652/(1+0.001×53.652)=50.92m；[H]=50.92和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为30m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.243kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.504kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.504kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=10.504<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.504小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！九、立杆底板局部承载力计算:立杆支座为200×200×50mm木垫板，支撑在-0.45m板上，板厚180，混凝土强C50。根据《混凝土结构设计规范》，在局部荷载作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下式规定：=(0.7×1×1.89N/mm2+0.15×1N/mm2)×1×360×160=84.845KN立杆的轴向压力设计值N=13.583kN＜84.845KN，所-0.45m板能够承受30米附件二：17～26标准层普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为26米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.50米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为167米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.802.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖南省长沙市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.620，风荷载体型系数μs为0.552；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其**筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度2.35米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.55m。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1=1.656kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.656×1.052/8=0.228kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=44.927N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=44.927N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1=1.213kN/m；最大挠度V=5.0×1.213×10504/(384×2.06×105×121900)=0.765mm；小横杆的最大挠度0.765mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/3=1.05kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.05)/2=0.869kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.869×1.5=0.348kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.348=0.355kN.m最大应力计算值σ=0.355×106/5080=69.906N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=69.906N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.04+0.184+1.05）/2=0.637kNV=1.883×0.637×15003/(100×2.06×105×121900)=1.612mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.612=1.665mm；大横杆的最大挠度1.665mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×1.575=2.653kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×26.00=3.827；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.35×4×1.5×(1.05+0.3)/2=1.418kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.5×26=0.195kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.89kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.35kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.62；Us--风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1.62×0.552=0.219kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.89+1.4×3.15=11.478kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.89+0.85×1.4×3.15=10.816kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.219×1.5×1.82/10=0.127kN.m；六、立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=10.816kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=10816.14/(0.186×489)+126707.817/5080=143.861N/mm2；立杆稳定性计算σ=143.861N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.219kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=3.313kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.313kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=500/15.8的结果查表得到φ=0.912，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.912×4.89×10-4×205×103=91.423kN；Nl=8.313<Nf=91.423,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=8.313小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1550mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1369.9cm4，截面抵抗矩W=152.2cm3，截面积A=29.29cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×5.89+1.4×3.15=11.478kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×29.29×0.0001×78.5=0.276kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=14.492kN；R[2]=9.858kN；R[3]=-0.29kN。最大弯矩Mmax=2.982kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.982×106/(1.05×152200)+0×103/2929=18.659N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值18.659N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号槽钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×10.5×70×235/(1550×180×235)=1.5由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.882。经过计算得到最大应力σ=2.982×106/(0.882×152200)=22.208N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=22.208小于[f]=215N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.312kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.312kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取16.312kN，α=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.312kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1631.199×4/3.142×125)1/2=13mm；十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.29kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[289.969×4/(3.142×50×2)]1/2=1.921mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.29kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于289.969/(3.142×20×1.43)=3.227mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.29kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=9.858kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51kN，大于锚固力N=9.86kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=112；H--搭设高度(m)H=26；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.5；lb--立杆横距(m)lb=1.05；长杆总长度(m)L=1.1×26.00×(112+1.50×112/1.80-2×1.50/1.80)=5824.87；小横杆数(根)N1=1.1×(26.00/1.80×1/2+1)×112=1013；直角扣件数(个)N2=2.2×(26.00/1.80+1)×112=3806；对接扣件数(个)N3=5824.87/6.00=971；旋转扣件数(个)N4=0.3×5824.87/6.00=292；脚手板面积(m2)S=1.1×(112-2)×1.50/1.05=172.86。根据以上公式计算得长杆总长5824.87m；小横杆1013根；直角扣件3806个；对接扣件971个；旋转扣件292个；脚手板172.86m2附件三：型钢悬挑卸料平台计算书一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：25.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：2.00。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.50；平台计算宽度(m)：3.00。二、次梁的验算:次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.5m，其截面特性为：面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198.3cm4；转动惯量Wx=39.7cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×