钢结构桥梁加固技术规程

I 2 22.2符号 33基本规定 6 6 9 ic桥梁下部钢结构加固 VContents 2 2 3 6 63.2Calculationprincip 83.3Strengtheningmethodan 9 4.2Originalsteelan 4.3Steelandweldingmat 4.4Concrete,reinforcementbarandprestressing 5Structurememberstrengtheningw 5.2Strengtheningcalculationofaxiallyloadedmembers 5.3Strengtheningcalculationofflexuremembers 5.4Strengtheningcalculationoftension-flexureand 23 5.6Requirementsforcon 6Structurememberstrengtheningwithbonded 27 276.2Strengtheningcalculationofaxiallyloadedmembers 286.3Strengtheningcalculationofflexuremembers 6.4Strengtheningcalculationoftension-flexureand 29 6.6Requirementsforcons 7Structurememberstrengtheningwithbondedreinfor 7.2Strengtheningcalculationofexternallywrappedconcrete 337.3Strengtheningcalculationoffilledconcr 7.5Requirementsforconst 8Structurememberstrengthe 45 45 9Strengtheningw 49 499.2Prestressedstrengtheningdesignins 9.3Prestressedstreng 52 9.5Requirementsforconst 10Strengtheningofconnectionsandjoints 10.2Strengtheningofweldedconnec VII10.3Strengtheningofboltorriv 5810.4Strengtheningofconnectioncombinedb 10.5Strengtheningofjoints 5910.6Connectionofstr 61 64 13Strengtheningofg 14Strengthening 15Strengtheningofsuspensionbridgeand 96 11.0.1为了提高钢结构桥梁加固水1.0.2本规程适用于各类公路及城载能力、增强安全性和耐久性为目的的加固设计及术标准偏低并长期处于超负荷运营状态，需要对其进行加固；部分能满足当前的交通需求，拓宽改造也将使荷载大幅增加，需要进行加固，加固恢复钢桥的使用功能。除此之外，还应对钢结构桥梁锈蚀、变1.0.3钢结构桥梁加固的设计及施22术语和符号对钢结构桥梁的主要承重结构、构件及其有关部分2.1.4结构卸荷加固strengtheningofunloadi2.1.9脆断倾向性裂纹brittlefrac用于承重结构或构件胶接的、能长期承受外采用结构胶粘剂粘贴钢板或型钢，以提高构件3通过施加体外预应力，使原结构、构件的受力2.2符号E——钢材的弹性模量；fy——钢材的屈服强度；fd——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；fo,d——原结构钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；fn,d——加固用钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；fvd——钢材的抗剪强度设计值；fo,vd——原结构钢材的抗剪强度设计值；fcd——钢材的端面承压强度设计值；No——加固前原构件的轴力标准值；Nd——加固后构件的总轴力设计值；No,cr,y，No,cr,z——加固前原轴心受压构件绕y轴和z轴弯曲失稳模态的整体Ncr,y，Ncr,z——加固后轴心受压构件绕y轴和z轴弯曲失稳模态的整体稳定Mo,y，Mo,z——加固前原构件绕y轴和z轴的弯矩标准值；MI,y，MI,z——加固前绕原构件截面形心y轴和z轴的弯矩设计值；4My，Mz——加固后绕构件截面形心y轴和z轴的总弯矩设计值；VVσ0max——最大名义应力；σo,z,I——加固前原构件的局部应力；σz,II——加固后构件的新增局部应力；σo——平面内受弯实腹式构件的腹板正应力；τo——平面内受弯实腹式构件的腹板剪应力；τo,I——加固前原构件的腹板剪应力；τII——加固后构件的新增腹板剪应力；τf——沿角焊缝长度方向，按角焊缝有效截面计算的焊缝剪应力。to,w,tw——加固前原构件的腹板厚度，加固后eo,y,eo,z——原构件有效截面形心在z轴、y轴方向距离毛截面形心的偏心ho,f，hf——分别为原结构角焊缝、加固后角焊缝的焊脚尺寸；Ao——原构件的毛截面面积；Ao,0、A0——原构件的净截面面积、加固后构件的净截面面积；Ao,eff、Aeff——原构件的有效截面面积、加固后构件的有效Ac——混凝土截面面积；S,I——加固后构件的有效截面面积矩和惯性矩；5It——组合截面抗弯惯性矩；Wo,y,eff，Wo,z,eff——加固前原构件有效截面相Wy,eff，Wz,eff——加固后构件有0——结构重要性系数；μ——摩擦系数；βo,m,y,βm,y——等效弯矩系数；βo,m,z,βm,z——等效弯矩系数；X——加固后轴心受压构件的整体稳定折减系数；ηcs—被加固构件的强度修正系数。6且通过加固能恢复其功能要求的，方可进行加固，加条文说明：钢结构桥梁加固所面临的不确定因素远比新建工程多且复杂，加固前应通过检测、评定确认结构真实状态，通过综合评估确认通达到既定目标时，方可进行加固。有关桥梁技术状况评定和承载能同，其加固后的结构使用功能及剩余寿命又可原设计的安全等级作为加固后的安全等级，而应计使用年限的要求，以及加固后的用途和重要2使用结构胶粘剂或其他聚合物成分加固结构时，胶和聚73对使用胶粘方法或掺有聚合物材料加固结构、作状态。检查的时间间隔可由设计单位确定，第一护制度相联系，否则是无法确定的。加固所使用桥梁加固前的初始状态。可通过支座反力及结构动力特性识别等手段，进验证、评估桥梁改造前的受力状态。体共同工作，新构件的增设应考虑与原有结构体系刚8桥梁抗震规范也有了较大的修改和进步，同时规范对桥梁的抗震表现也提为严格的要求。宜按现行规范进行抗震验算，必要时进行抗震加固设设计后续使用年限内的抗震设防地震动超越概率与现现场具体情况，施工过程中若发现与设计不符的构桥梁，可能存在实桥与原设计图纸不符、原设计9技术状况评定标准》JTG/TH21和《城市桥梁检测与评定技术规范》CJJ/T233规范体系逐步完善，为保证加固后桥梁使用安全，宜采用规范确定有关作用及组合，并按照《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64等规2）作用效应应计入实际荷载偏心、结构变形、施3结构的尺寸，对原有部分应采用实测值，对新增部分可采用4应采用合理的计算分析方法对超静定结构进行分析，评定未发现结构构件或连接性能有退化时，可采用原设化学成分检测、钢板拉伸试验、铆钉剪切试验及钢材断裂力学击变形后力学性能可能有所改变，必要时应对变形钢板进行拉验等。钢材锈蚀后力学性能可能有所改变，必要时应进行锈蚀4材料及设计指标结构桥梁加固时，若采用新材料，应通过技术鉴定确保新材料本4.2.1钢结构原构件的强度设计值，应按现场检测的屈服强度推定值fy并结合原设计文件规定值确定，抗拉强度设计值fo,d应取fy与YR的比值；材料条文说明：参考现行《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64，通过检测推fo',d=fo,dpd(1-10pd)(pd-pm)10pd+0.96fo,d(1-pd)（4.2.4-1）式中：fo,d——原构件钢板未锈蚀的设计强度；pm——失重率，锈蚀区域内锈蚀损失的总质量与锈蚀区域未锈蚀前的总tc=t0fo',d/fo,d（4.2.4-2）Δσcc=（4.2.4-3）接材料等的技术要求及强度指标应符合现行行业标准《适用于桥梁结构的低合金结构钢，技术条件应分别符表4.3.4桥梁用结构钢材强度设计值(MPa)抗拉、抗压和抗弯fd抗剪fvd端面承压（刨平顶紧）fcd注：表中厚度指计算点的钢材厚度，对于轴心受拉和轴心受压构件指截面中较厚板件的厚度。符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵条文说明：超高性能混凝土（UHPC）具有高力学性能和耐久性能，耐久立方体抗压强度标准值fcu,k是UHPC各项力学性能指标的基本代表值。现根据现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362，轴心抗压强度标准值fck为棱柱体抗压强度，其与立方体抗压强度标准值 其取值范围为0.78~0.82，可近似取中值0.80。抗压强度设计值fcd由混凝土轴 心抗压强度标准值fck除以混凝土材料分项系数γ=1.45获得。心抗拉强度标准值）宜根据工程所采用的材料由试验确定。抗拉强度设计值ftd4.5.1斜拉索、吊索、系杆索用高强钢丝宜采用Φ7mm钢丝，钢丝材料性钢绞线的材料性能、防护镀层或涂层性能应符合现行行业1当使用环境为常温时，应采用I类AAA级或AA级结构胶；3在任何情况下，严禁采用以不饱和聚酯或醇酸所以不允许使用不饱和聚酯和醇酸树脂为主成分配制水、不耐潮湿，且耐久性很差，如果在钢结构加固工全性能应符合现行国家标准《工程结构加固材料4.6.3钢结构桥梁加固用结构胶的安全性能和耐久性能必须分别符合表表4.6.3-1钢结构桥梁加固用结构胶安全性能指标检验项目检验条件安全性能合格指标I类胶Ⅲ类胶AAA级AA级粘结能力钢对钢拉伸抗剪强度（MPa）标准值试件粘合后养护7d，到期立即在(23±2)℃、(50±5)%RH条件下测试平均值钢对钢对接接头抗拉强度(MPa)钢对钢T冲击剥离长度试件粘合后养护7d，到期立即在(23±2)℃、(50±5)%RH条件下测试≤10≤20钢对钢不均匀扯离强度注：1.表中各项性能指标，除标有标准值外，均为平均值。2.钢结构桥梁加固用结构胶的粘结抗剪强度标准值应根据置信水平C=0.90、保证率为95%的要求确定。表4.6.3-2钢结构桥梁加固用结构胶耐久性能指标检验项目检验条件耐久性能合格指标I类胶Ⅲ类胶A级B级耐环境作用能力耐湿热老化能力在50℃、95%RH环境中老化90d后，冷却至室温进行钢对钢拉伸抗剪强度试验与室温下短期试验结果相比，其抗剪强度降低率(%)≤12≤18≤10≤15耐热老化能力在下列温度环境中老化90d后，以同温度进行钢对钢拉伸抗剪试验与同温度短期试验结果相比，其抗剪强度平均降低率%)(60±2)℃恒温≤10----(95±2)℃恒温------(125±3)℃恒温------耐冻融能力在-25℃=35℃冻融循环温度下，每次循环8h，经50次循环后，在室温下进行钢对钢拉伸抗剪试验在室温下短期试验结果相比，其抗剪强度平均降低率(%)不大于5%耐应力作用能力耐长期剪应力作用能力在各类胶最高使用温度下，承受5.0MPa剪应力，持续作用2lOd钢对钢拉伸抗剪试件不破坏，且蠕变的变形值小于0.4mm耐疲劳作用能力在室温下，以频率为5Hz、应力比为5:1、最大应力5.0MPa的疲劳荷载下进行钢对钢拉伸抗剪试验经5x10次等幅正弦波疲劳荷载作用后，试件未破坏表4.6.4钢结构桥梁加固用结构胶胶体性能指标检验项目检验条件安全性能合格指标I类胶Ⅲ类胶AAA级AA级胶体性能抗拉强度(MPa)试件浇注完毕养护7d，到期立即在(23±2)℃、(50±5)%RH条件下测试受拉弹性模量(MPa)涂布胶≥3.3×10≥2.8×10≥3.0×10压注胶≥2.5×10≥2.5×10伸长率(%)涂布胶≥1.7≥2.0压注胶≥2.0≥2.3抗弯强度(MPa)且不得呈碎裂状破坏抗压强度(MPa)热变形温度(℃)使用0.45MPa弯曲应力的B法≥100≥130注：表中各项性能指标，除标有标准值外，均为平均值。5增大截面加固法损伤的影响；在施工可行、传力可靠的前提下，应选2加固件与被加固件应能可靠地共同工作，并采取措施保3轴心受力、偏心受力构件和非简支受弯构件的4加固件的布置不宜采用引起截面形心轴偏移的形式，不可避免时，应在5加固件的切断位置，应以最大限度减小应中共同参与受力工作，因而必须采取必要的构造及工艺措施，以材能协同工作。同时还应保证不致因加固、焊接顺序不当等施工应有的截面、构件几何形状的弯扭畸变。此外，当采用焊缝连接常有较大焊接残余应力，它对钢结构的受力及耐久性都有影响，造及施工措施中，应极力避免较大的应力集中，以使构件，尤其路钢结构桥梁设计规范》JTGD64的料性质的变化、缺陷修补、截面和构件几何受力特0m0max于增大截面法的负荷钢桁桥主桁构件加固设计研究》论文及上海市政工研究总院（集团）有限公司，陈亮《大跨钢桁桥维修改造技术》书著的究，当初始应力与钢材设计强度的比值超过0.6以后，加固钢材用量增加迅速义应力与钢材屈服强度的比值，上述比值分别为久和安全，采用焊接加固时取控制关键截面最大名义应力与钢材屈服强作用下的最大名义应力σ0max可按下式确定：式中：No，Mo,y，Mo,z——分别为加固前原构件的轴力和绕y轴、z轴的弯Ao,eff——原构件有效截面面积；eo,y,eo,z——原构件有效截面形心在y轴、z轴方向距离毛截面形心的偏心Wo,y,eff，Wo,z,eff——原构件有效截面相对于y轴和z轴的截面模量，拉翼缘应计入剪力滞影响，受压翼缘应按照加固后低温下工作时，宜对焊接加固后构件的低温冷剩余疲劳寿命进行专门评估和计算。增大截面的焊接或开孔会带的削弱，过程中不可避免地伴随应力重分布、应力集中等，所以≤fo,d(5.2.1)Nd——加固后构件的总轴力设计值；fo,d——原构件钢材的强度设计值。固构件存在两个受力阶段，加固件相比于原构件应力滞后，为满足钢弹性设计原则，本条规定原构件应力不超过其材料设计强度，若特殊固件应力超过原构件应力，尚应同时保证加固件应力也不超过其材料≤fo,d(5.2.2)Nd——加固后构件的总轴力设计值；Ao,eff、Aeff——计入局部稳定影响后，原构件有效截面面积、加固后构件fo,d——原构件钢材的强度设计值。eo,y,eo,z——原构件有效截面形心在y轴、z轴方向距离毛截面形心的偏心Wo,y,eff，Wo,z,eff——加固前原构件有效截面相对于y轴和z轴的截面模量，其中受拉翼缘应考虑剪力滞影响，受压翼缘应按照Wy轴和z轴的截面模量，其中受拉翼缘应计入剪力滞影响，受压翼缘应按照加fo,d、fn,d——原构件、加固件钢材的强度设计值。理分析受压构件的稳定计算，通过控制原构件应力，避免发生固件受力更不利，尚应保证加固件的稳定性，针对该公式的具≤fn,d式中：MI,y，MI,z——加固前绕原构件截面形心y轴和z轴的弯矩设计值；My，Mz——加固后绕构件截面形心y轴和z轴的总弯矩设计值；Wo,y,eff，Wo,z,eff——加固前原构件有效截面相对于y轴和z轴其中受拉翼缘应考虑剪力滞影响，受压翼缘应按照Wy轴和z轴的截面模量，其中受拉翼缘应考虑剪力滞影响，受压翼缘应按照加fo,d、fn,d——原构件、加固件钢材的强度设计值。τo,I+τII)≤fo,vd（5.3.2-1）,τII=（5.3.2-2）式中：τo,I，τII——加固前原构件的腹板剪应力，加固后构件的新增腹板剪VVS,I——加固后构件的有效截面面积矩和惯性矩；to,w,tw——加固前原构件的腹板厚度，加固后fo,vd——原结构钢材的抗剪强度设计值；（5.3.3）F——加固后构件的总局部集中力。5.3.4平面内受弯实腹式构件腹板在正应力σo和剪应力τo共同作用下时，≤1.1σo=σo,I+σII（5.3.4-2）τo=τo,I+τII（5.3.4-3）式中：σo,I——加固前原构件腹板的正应力；σII——加固后腹板的新增正应力；τo,I——加固前原构件的腹板剪应力；τII——加固后构件的新增腹板剪应力。≤fn,d（5.3.5-2）≤fn,d（5.3.5-4）式中：βo,m,y,βm,y——相对MI,y，My-MI,y的等效弯矩系数，按现行行业标βo,m,z,βm,z——相对MI,z，Mz-MI,z的等效弯矩系数，按现行行业标准《公XLT,y，XLT,z——My-MI,y，Mz-MI,z作用平面内的弯矩单独作用下，加固±±),|≤fo,dNd——加固后构件的总轴力设计值；MI,y，MI,z——加固前绕原构件截面形心y轴和z轴的弯矩设计值；My，Mz——加固后绕构件截面形心y轴和z轴的总弯矩设计值；Ao,eff、Aeff——原构件有效截面面积、加固后构件有效截面面积，受压构Wo,y,eff，Wo,z,eff——加固前原构件有效截面相对于y轴和z轴其中受拉翼缘应考虑剪力滞影响，受压翼缘应按照Wy轴和z轴的截面模量，其中受拉翼缘应考虑剪力滞影响，受压翼缘应按照加eo,y、eo,z——原构件有效截面形心在y轴、z轴方向距离毛截面形心的偏fo,d、fn,d——原构件、加固件钢材的强度设计值。fn,d(5.4.2-2),fd[Nd-NI,dβm,y(My-MI,y+NllxzAeffxLT,yWy,effJxy，xz——加固后轴心受压构件绕y轴和z轴弯曲失稳模态的整体稳定折xLT,y——x-y平面内的弯矩作用下，构件加固后弯扭失稳模态的整体稳定No,cr,y，No,cr,z——加固前原轴心受压构件绕y轴和z轴弯曲失稳模态的整体Ncr,y，Ncr,z——加固后轴心受压构件绕y轴和z轴弯曲失稳模态的整体稳o,m,zI,zI,deo,ym,zz-I,zdey-I,deo,yo,m,zI,zI,deo,ym,zz-I,zdey-I,deo,yfo,d((}≤fn,d式中：MI,y，MI,z——加固前原构件计算段范围内的最大弯矩设计值；Mx，My——加固后构件计算段范围内的最大弯矩设计值；xLT,z——x-z平面内的弯矩作用下，构件加固后弯扭失稳模态的整体稳定桥工字形截面轴心受压构件稳定计算方法研究》论文及上海市政工程设计总院（集团）有限公司，陈亮《大跨钢桁桥维修改造技术》书著的有关研局部失稳破坏先于整体破坏，极限承载力小于全长加固的构件。因此，针压构件稳定承载力进行加固时，宜沿杆件全长加固。件，控制焊接加热、附加钻、扩孔洞等引起的截面削弱应相互压紧，并应从加固件端部向中间逐次6粘贴钢板加固法条文说明：钢桥构件的表面处理方法对粘贴钢板的粘结强度有显著影响，均应进行防腐蚀处理。钢板表面处理用的清洁剂和考虑加固的钢板一般较薄，容易因锈蚀而显著削弱截面，或引起粘合面剥坏，其后果必然影响使用安全。钢桥构件表面、粘贴钢板表面的防锈蚀和处理，是影响结构胶力学性能和耐久性能的重要方面，严禁采用与结构胶发生化学反应或影响结构胶性能的清洁剂和防锈蚀材料。结构胶的供应商应提供结构胶粘剂配套使用得清洁剂和防锈蚀材料。固时，除应按国家现行有关标准的规定采取相应的下使用结构胶的性能确定的。当采用与钢板匹配的耐高温结构胶时规定限制。在特殊环境下（如振动、高湿、介质侵蚀等）采用粘贴时，除应遵守现行有关标准的规定采取专门的粘贴工艺和相应的防尚应采用耐环境因素作用的结构胶，并由专业部门做相应的检测和0Nd≤1.4fo,dAo,0(6.2.2)式中：Nd——最不利截面的轴力设计值； 其计算截面就能在达到极限状态之前，保持粘条受弯构件承载力计算的规定外，加固后的构件lsp≥(σsp，maxtsp/fbd)+200(6.3.4-2)σspfbd——钢板与钢板之间的粘结强度设计值，可取为2.0MPa。大应力设计值计算，再外加200mm来确定其取值，以保证加固后强度的充分 1—腹板，2-T形钢构件图6.5.1工字形截面腹板局部稳定加固粘贴宽度的要求是为了保证腹板与T形钢构件有足够的粘结面积，以满足可靠连接，并提高被加固钢构件腹板的局部稳定承载力。贴钢板的宽度不应超过加固构件的宽度；受板宜延长至支座边缘，且应在包括截断处的钢板端设置一定数量的连接螺栓，作为粘贴钢板端部的机贴钢板加固，尚应在跨中位置设置一定数量连接螺变形引起的加固钢板应力滞后，增强加固效果，螺栓设置的数量可与本规程考虑到加固增量、施工工艺以及施工方便程度等方面的因素，7钢混组合加固法土进行加固，闭口圆形、矩形钢管构件可采用外包EtIt=EIo+EcIc（7.1.6-1）EtAt=EAo+EcAc（7.1.6-2）GtAt=GAo+GcAc式中：EtIt、EtAt、GtAt—分别为加固后组合截面抗弯刚度、轴向刚度和抗0N≤ηcs(Nsu+Ncu)0M≤ηcs(Msu+Mcu)式中：Y0—桥梁结构重要性系数，应按现行行业标准《公路桥涵设计通N、M—分别为构件加固后的轴向压力设计值（N）和计入偏心距增ηcs—被加固构件的强度修正系数，按表7.2.1取值。表7.2.1ηcs系数取值类别方法σ0max/fo,d≤0.20.2<σ0max/fo,d0.4<σ0max/fo,d≤0.65σ0max/fo,d>0.65外包钢筋混凝土加固0.900.850.800.75次受力及二次施工因素的影响，采用强度修正系数对被加Msu=（7.2.2-2）2再确定钢筋混凝土部分承担的轴力和弯矩设计值，钢筋Nc=1.25(N-Nsu)（7.2.2-3）Mc=1.25(M-Msu)（7.2.2-4）Nu=Nso+Ncs（7.2.2-5）Nso=fo,dAo（7.2.2-6）Ncs=fcAc+fst'As（7.2.2-7）Nb=0.5βfcbh（7.2.2-8）Mso=Wnofo,d（7.2.2-9）式中：Nc、Mc—分别为钢筋混凝土部分承担的轴力（N）和弯矩设计值Nu—加固后，组合构件短柱轴心受压承载力（NNso—钢结构的轴心受压承载力（NNcs—钢筋混凝土部分的轴心受压承载力（NNb—界限破坏时的轴力（Nm—Nsu-Msu,有关线性形状系数，按表7.2.2取值；fst'—钢筋抗压强度设计值（MPafc—外包混凝土的抗压强度设计值（MPaβ—混凝土等效矩形应力图系数，按现行行业标准《公路钢筋表7.2.2Nsu-Msu有关线性形状系数m型钢形式绕强轴弯曲绕弱轴弯曲十字形工字形工字形及箱形N≥NbN<Nb3.02.6JTG3362计算钢筋混凝土部分偏心受压正截面承0Mx≤ηcs(Msux+Mcux)（7.2.4-1）0My≤ηcs(Msuy+Mcuy)（7.2.4-2）式中：Mx、My—分别为绕x轴和y轴的弯矩设计值（N·mmMcux、Mcuy—分别为钢筋混凝土部分绕x轴和绕y轴的受弯承载力正截面受弯承载力计算公式考虑了二次受力及二次施工因筋混凝土部分承载力乘以强度修正系数ηcs予以折减。ηcs取值同本规程第7条的规定。本条公式（7.2.4-1）和公式（7.2.4-2）给出了双向受弯正截面承载力的一般叠加方法，其计算原理与7.2.1条相同，即对于给定的轴力N值，根据轴力平衡方程，任意分配钢构件部分和钢筋混凝土部分0V≤0.45βcfcbh0（7.2.5-1）fvdtwhw≥0.1βcfcbh0（7.2.5-2）0Vcu≤0.25βcfcbh0（7.2.5-3）式中：V—加固后构件的剪力设计值（Nfvd—钢材的抗剪强度设计值（MPafc—外包混凝土的抗压强度设计值（MPaVcu—外包钢筋混凝土部分的受剪承载力（N可按现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362Vwhwfvd（7.2.6-2）式中：V—加固后构件的剪力设计值（NVVcu—外包钢筋混凝土部分的受剪承载力（N可按现行行业标准《公路αv—新增钢筋混凝土的强度修正系数，αv取0.85；fvd—钢材的抗剪强度设计值（MPa）。公式也考虑了二次受力和二次施工因素的影响，而且其影响较大，故对7.3.1圆形钢管混凝土设计强度应采用组合轴心抗压强度fsc，fsc应按式fsc=(1.14+1.02ξ0)fcd（7.3.1-1）fsc=0.96×(1.14+1.02ξ0)fcd（7.3.1-2）fo,d—钢材的抗拉强度设计值（MPafcd—混凝土轴心抗压强度设计值（MPa）。直径一般较大，而大直径钢管混凝土的约束效应差、影响因τsc=（0.422+0.313as2.33）ξ.134fsc（7.3.2-1）τsc=0.96×（0.422+0.313as2.33）ξ.134fsc（7.3.2-2）ξ0—钢管约束效应系数设计值；0Nd≤φlKpKdfscAsc（7.3.3）式中：Nd—轴心受压构件轴心压力设计值（NKd—混凝土脱空折减系数，取0.95；fsc—钢管混凝土组合轴心抗压强度设计值（MPa0Nd≤φlφeKpKdfscAsc（7.3.4-1）η—偏心距增大系数，按式（7.3.4-3）计算；≤1.55rNE—欧拉临界力（N按式（7.3.4-5λ—构件长细比；年）等资料，结合单肢钢管混凝土受力的特点，提Y0Vd≤YvAscτscξ—钢管混凝土的约束效应系数标准值，按本规程7.4.5条计算；Kp=1.0－0.15①大学、重庆交通大学等单位研究表明，稳定折减系数、偏心距、主拱形径大小、构件长细比、含钢率和管内混凝土强度等级等因素，将综合初应力对钢管混凝土的承载能力。因此，各研究团队分别提出了钢管定折减系数较大，而钢管初应力水平较低，钢管不容力度计算式可以不计稳定折减系数。主拱形式、跨径因此，本规程拟定了钢管混凝土构件在偏心作用下的0Nd≤ηr(An,ofo,d+fcdAc)（7.3.7）ηr—加固方形钢管构件的承载力折减系数，ηr取0.75；fo,d—钢材的抗拉强度设计值（MPa0Nd≤φηr(A0fo,d+fcdAc)（7.3.8）式中：φ—轴心受压构件的稳定系数，按《钢结构加固设计标准》GB51367有关规定执行；构件计算公式。考虑到二次受力及施工质量、施工环境对ac—内填混凝土工作承担系数，当ac小于0.7时，ac取0.7；Munx、Muny—内填混凝土方形钢管绕主轴x、y轴的净截面受弯承载力设Mun＝0.5An0(h-2t-dn)+bt(t+dn)fo,d（7.3.9-4）dn—内填混凝土受压区高度（mm按式（7.3.9-5MuxMux＝0.5An0(h-2t-dn)+bt(t+dn)fo,dNN,＝Ex按现行国家标准《钢结构加固设计标准》GNEx—欧拉临界力（NMux—只有弯矩Mx作用时截面的受弯承载力心受压构件的计算公式，并考虑二次受力、二载力的影响，引入了承载力折减系数ηr，ηr取值同本规程第7.3.7条。证钢构件不产生局部压屈的重要条件。同时还需要考虑施计算中并未要求钢构件与混凝土共同作用，一般不需要设段、钢构件与混凝土间传力较大部位，为保证钢构件与外c式中：As—圆形钢管截面面积（mm27.4.5内填混凝土的圆形钢管约束效应系数标准值ξ不宜小于0.6，ξ值应ξ=（7.4.5）式中：As—圆形钢管截面面积（mm2fy—钢材的屈服强度（MPa并满足桥梁结构受力性能需要，钢管混凝土的含钢率、约宜根据现行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》GB取合适位置开混凝土浇筑孔和排气孔，待混凝气孔补焊封闭。当负荷较大时，应结合开口或开孔7.5.3混凝土的配合比，除应满足强度指标外，尚应控制混凝土坍落度。混凝土配合比应根据混凝土的设计强度等级计8改变结构体系加固法将多孔简支梁改为连续梁，增加缆索或其他构件而使原结构受力体系1按照支承结构与原结构的连接形式不同分为固结法和铰支法，按照支承2为充分发挥新增构件的作用，宜采用预顶措施。预顶力1当跨中截面抗弯承载能力明显不足或下挠过大时，可采用将多跨简支梁2简支梁体系转换后计算时，结构体系转换前的永久作用3墩顶纵桥向宜采用新设单排支座。确需保留原连续梁体系的双支座形式会对上下部结构受力及支4应结合伸缩缝及支座的改造与更换情况确定伸出的墩帽在墩帽上修筑矮塔并布置刚性或柔性拉索，拉吊起桥梁或加强后的主梁横隔板，为原桥上部结构提供一个或几个弹性支撑(a)斜拉索体系加固(b)悬吊体系加固1-索塔；2-索；3-原结构图8.2.3-1增加缆索体系加固梁桥(a)斜拉索体系加固(b)悬吊体系加固图8.2.3-2增加缆索体系加固桁式组合拱桥3通过调整新增拉索的索力，拉索可承担原结构由于新增桁架并不承受原结构永久作用，为使原桁架的应力水平，应采取体系转换使新增主主桁合龙后，在支承处对新增主桁进行顶升还可以对原主桁结构进行加强，如兰州中山桥的加固改造。该桥建成于年，在原主桁结构上端增设了拱式桁架以提高结构图8.2.4兰州中山桥总体布置图（cm）害，可以通过设置斜杆与原纵梁进行铰接连接\2图8.2.5增设斜杆加固钢拱桥《公路工程质量验收评定标准》JTGF80/1进行验收。市政桥梁可按照《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2进行9预应力加固法况、构造和使用环境确定预应力构件的布置、固后应承受的作用为荷载作用阶段；部分负荷除的荷载作用为初始荷载作用阶段，预应力加作用效应，预应力的作用效应属永久荷载效应，并GSGk+Σ式中：Ypi——预应力作用分项系数，当预应力作用效应对结构有利时取Spi——预应力标准值效应。其余参数取值参考《公路桥涵设计通用规范》9.1.6预应力构件的张拉控制应力值σcon应符合下列规定：σcon≤0.70fpk2预应力螺纹钢筋的张拉控制应力，应按式（9.1.σcon≤0.85fpk式中：fpk——高强度钢丝、钢绞线、预应力螺纹钢筋的抗拉强度标准值3高强度钢丝和钢绞线的张拉控制应力σcon不应小于0.4fpk，预应力螺纹钢筋的张拉控制应力σcon不应小于0.5fpk。4当采用超张拉时，锚下最大超张应力不应大于0.05fpk。1锚具变形、预应力索的回缩及滑移σl2预应力索张拉端锚口摩擦和转向装置处的摩擦σl2；3预应力索的应力松弛σl3。应力损失，徐变收缩、温差等引起的预应力损失相对较小。如需引起的少量预应力损失，可通过超张拉补偿，具体可参考《预应ΣΔl——锚具变形、回缩及滑移总量(mm)，可参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG9.1.9预应力索张拉端锚口摩擦和转向装置处的摩擦σl2，可参照《kμ00fpk——预应力索的抗拉强度标准值(MPa)；σpe——传力锚固时预应力索钢筋应力,σpe=σcon-σl1-σl2(MPa)。3）预应力螺纹钢筋σs一次张拉时取0.05σcon，超张拉时取0.035σcon。壳单元模型或其他可靠的计算模型进行验算，并应注意局部连接图9.2.1-1受弯构件预应力加固示意图2对受压稳定不足的轴心受压柱，可采用预应力拉索加撑图9.2.1-2轴心受压柱预应力加固示意图3对桁架中承载力不足的轴心受拉构件和偏心受图9.2.1-3桁架受力构件加固示意图图9.3.1-1预应力拉索加固示意图图9.3.1-2调整支座高差及临时支承卸载法施加预应力示意图控制内力增加杆件的数量。对内力增加的杆件，当内力图9.3.1-3桁架结构预应力加固示意图3对需要计算整体稳定的结构体系，尚的有效预应力降低，因此接触面处应涂以润滑油等材料大值。转折处预应力筋与成形支承定位件或管道在转折点设计中，通常在转折处沿曲率半径方向设置一定数条文说明：用于施加预应力的张拉节点构造，应结合张拉时采用的设备、腐措施和耐老化措施，包括索体防腐、锚固系应力拉索的防火、防锈无充分保证时，可在预应力拉设计无规定时，应根据结构特点、施工条件10连接与节点加固状态、结构构造和使用条件以及原结构采用的连接方法；一般宜与原接方法一致。当原结构为焊接时，应采用焊接加固，而不宜用普通螺连接方法；当原结构为铆钉连接时，可采用摩擦型高强度螺栓连接方当为防止板件疲劳裂纹的扩展时，可采用有盖板的摩擦型高强度螺栓增加钉孔时，应采取合理的施工工艺和安全措施，于受力方向的横向焊缝，其施焊将会导致焊件过热而使原构件连接的承载剧降低；当采用摩擦型高强度螺栓加固而需在横截面上增加、扩大钉孔，为避免加固施工中发生工程事故，必须采取合理的施工工艺和安全措施，虑增加长度来实现，其次才考虑增加焊脚尺寸或件时，极容易因施焊过程中焊件过热而导致原构件连接至完全失控。在这种情况下，往往来不及采取应急措施因此，在未采取可靠的安全措施的情况下，不得采用长在承载能力极限状态下的应力均不超过强度设计值。计 σf=σI,f+σII,f(10.2.4-2)τf=τI,f+τII,f(10.2.4-3)式中：σf——原结构角焊缝垂直于焊缝长度方向的应力；τf——原结构角焊缝平行于焊缝长度方向的剪应力；σI,f、σII,f——分别为原结构角焊缝加固前、后垂直于焊缝长度方向的正应τI,f、τII,f——分别为原结构角焊缝加固前、后沿焊缝Y0τf=Y0(2当σf和τf共同作用时，可按第10.2.4条计算。直角角焊缝分别等于0.7ho,f、0.7hf,ho,f、hf为原角焊缝、加Lo,w、Lw——分别为原结构角焊缝、加固后角焊缝的计算长度，加固的要求时，可采用附加连接板的方法，附加连接相连，亦可用附加节点板与原节点板对接，并应进行效厚度，或两者并用均不能满足加固要求时，可采用附加节固的连接受力能够适当分担，但需要对其受力状态进行分析的增大而降低，因此铆钉群加固前应尽量卸除原结构承担的荷载，并尽量避免对原铆钉的拆除；采用双剪面铆钉以及铆钉数量增多加重群钉效应时，平均单钉承载力均有所降低，应适当增加铆钉数量。螺栓加固道理相同。度螺栓连接。当负荷下进行结构加固，需要拆除结构原加孔数、扩大栓、钉孔径时，除应验算结构原有和新并保证各连接件所承担最大荷载不超过其承载力；如果在加固前已栓与铆钉的并用连接时，应保证连接受力均匀，与铆钉应一并更换，摩擦型高强螺栓计算时原结合面的摩既有铆合面的摩擦系数在0.2左右，计算时应根据现场实际情况确定摩擦系数计算模式，计算时高强度摩擦型螺栓的承载力设计值剪受力为主的同一构件不同板件连接的加固中，可根46S846S5S5S 312778312778S8S8ee（a）撕裂应力验算（b）水平截面剪应力验算（c）节点中心截面法向应力验算图10.5.3节点板应力验算示意图撕裂截面与斜杆内力垂直时，采用钢材强度设计值fo,d；当破裂线与斜杆内力的交角小于90°或平行时，采用0.75fo,d。「NN-N7「NN-N7「NN-N7「NN-N7Nd——加固后构件的总轴力设计值；Ao,1-2、Ao,3-4、Ao,2-3、Ao,2-5、Ao,3-6——原节点板的撕裂面面积A1-2、A3-4、A2-3、A2-5、A3-6——加固后节点板的撕裂面面积，应沿撕裂线fo,d——原节点板钢材的强度设计值。,ZI-SI,2）cosθ1-S2）cosθδ——加固后节点板的厚度；ZI——加固前相邻两腹杆水平力的代数和；SI,1、SI,2——加固前斜腹杆的轴力设计值；S1、S2——加固后斜腹杆的总轴力设计值。（10.5.3-7）NI=SI,1cosθ+μI，1（10N=S1cosθ+μ1（10.5.3-9）式中：Ao,j、Aj——加固前、加固后节点板和拼接板的净截面面积；Io,j、Ij——加固前、加固后节点板和拼接板的净截面惯性矩；NI、N——加固前、加固后作用在竖向截面8-8的力的设计值；yo,1、yo,2、y1、y2——加固前、加固后截面上、下缘距节点板和拼接板所新增的对接焊缝与原构件加劲肋、角焊缝、变11钢结构局部缺陷和损伤修缮蚀、涂层损坏、构件局部变形及裂缝。2承受动力荷载的摩擦型高强度螺栓连接一种为非涂层类原因，包括结构细节不合理导致局部长期泡水、局部构件性被剐蹭等；一种为涂层类原因，包括长期使用后的涂层老化、防腐体系漆种类选择不合理、涂层施工质量不到位等。针对不同情况选择不同涂装方式，针对非涂层类原因，主要为调整构造等外部因素（包括增设排水孔施。当构件截面削弱程度不足以影响结构安全时，可采涂层的修复方法；当构件截面削弱程度已影响结构安全参照新制钢结构涂装要求实施。当采用现场施工时，构涂层修缮时，由于金属涂层施工要求高，对于底涂层同时由于无机富锌对表面处理及固化湿度等要求较高，议选用环氧富锌底漆。若现场有条件进行封闭涂装时，装要求进行涂装修复施工，但需采取可靠封闭施工工装过程中粉尘、固体垃圾、油漆等不对周边环境产生污染合适配套涂装体系及工艺，同时应制定合适施工方选择最适合油漆配套体系及涂装工艺，一是确保涂化分析，探明杆件变形部位是否出现裂纹、连接断受力特点开展计算分析，当变形较小或对受力影形较大或出现构件局部撕裂，难以修复时，可考形在可控范围内，通过矫正后能部分或全部恢复际的弯曲尺寸，按偏心受压杆件验算。验算时，其承载力设计值折减系数。若验算结果尚能满足承载要求，可不予处理；当不满杆件的弯曲矢高≤l/450l/250l/2002表中l为杆件计算长度。2拉杆弯曲变形的处理，承受静荷载的拉杆的弯曲，当其弯曲矢高f小于等于杆件长度l的1/150时，可不矫直；当f大于杆件长度l的1/150时，宜予以矫直；当f大于1/50时，应予以加固。可采用机械冷矫正辅助火焰热矫正的方法，采用受力安全，尽可能采用机械冷矫正。当变形构件为非主要受力杆件，为附构杆件或平联等稳定性杆件，可根据实际情况选用火焰热矫正。冷矫正主用机械施加外在力，使得变形部位恢复到平整状态，但容易导致钢材出现及韧性下降；热矫正主要通过对变形部位进行局部加热后辅助外力恢复变但施工中温度控制要求较高，容易出现加热控制不当，杆件整体变形较大构件的部位和病害程度，选用适当的方法进行式，对于附属构件或极小变形，可采用锤击或手工辅助小型工具的正；对于较大变形，可参考国内多座桥梁船撞变形杆件矫正采用的铁路纵梁及下弦平联变形严重，最终采用局部冷矫正后补强施工方冷矫正中应控制矫正幅度，以变形不影响结构受力安全为界，无需或消除变形杆件中的钢材晶格变形，相较于冷矫复钢材韧性，但热矫正过程中容易出现局部矫正存在一定不确定性，局部容易出现裂缝，同时部分构件在矫正过程部应力重分布，因此对于变形矫正后杆件建议进行加固设计，增加安全储备，扩展性或脆断倾向性裂纹损伤时，应对结构进行修复裂纹的原因及影响的严重性，制定加固方案、采取修修复加固措施的构件，应予拆除更换。在对含裂纹构图11.4.3裂纹两端钻止裂孔t-板厚(a)缺陷部位的切除(b)预热部位及焊接顺序图11.4.4裂纹的嵌板法修复示意1-切割线；2-缺陷的界限；3-预热区域；4-7-焊接顺序3用附加盖板修补裂纹时，宜采用双层盖板，裂焊接连接时，应将加固盖板压紧，加固盖板厚度应与等于板厚。当用摩擦型高强度螺栓连接时，应在裂纹2焊缝出现裂纹时，宜采用碳弧气刨或风铲刨掉原焊缝后头且不应烧伤主体金属；不得采用焊补、加热再铆合修复时，可采用高强度螺栓代替铆钉，高强度螺栓2当采用高强度螺栓替换铆钉修复时，若铆钉孔缺陷不妨碍螺栓顺利就位目前无有关施工及验收规范可供参考。由于钢构件的冷件不宜矫正过度，因此建议以现场矫正试验结果为基础项目12钉头之周围全部与杆件3钉头周围局部与杆件不4钉头裂纹56钉头偏心b<0.1d7钉头周围部分不圆整8钉头周围全部不圆整9钉头小钉头高钉头有飞边b=0.5~3mmb<0.5mm钉头不平或麻面12正交异性钢桥面加固线不确定或者因应力集中产生开裂的应力谱难加工图，编制制造工艺；当需要修改设计时，应取得生变位、错位，应借助构件支承等方法，使之复位处于无应力或低应力状态，否则易导致应力集中①顶板对接焊缝纵向裂纹②U肋现场对接焊缝裂纹③纵肋与顶板间角焊缝焊趾处裂纹④纵肋与顶板间角焊缝焊根处裂纹⑤横肋与顶板间角焊缝焊趾处裂纹⑥顶板与垂直加劲肋角焊缝端部焊趾处裂纹⑦顶板与垂直加劲肋侧面角焊缝焊趾处裂纹⑧顶板与角撑板间角焊缝焊趾处裂纹⑨横肋与纵肋交叉处，横肋侧焊趾处裂纹⑩横肋与纵肋交叉处，弧形缺口母材处裂纹⑩纵肋与横肋角焊缝处横肋焊趾处裂纹④垂直加劲肋与角撑板角焊缝处裂纹⑥横肋下翼缘与腹板角焊缝端部裂纹⑩横肋与角撑角焊缝处裂纹④端横梁与纵肋角焊缝处裂纹⑩横肋下翼缘与竖向加劲肋角焊缝处裂纹疲劳裂纹维修加固方法不宜单独使用，应与其（abc）焊根顶板裂缝焊趾顶板裂缝用高强螺栓在横隔板双面栓接加强钢板的方式进接板、粘贴碳纤维板、粘贴钢板等方式进行。加固时，裂纹采用钢板补强时，钢板总厚度应与原母材厚度匹螺栓栓接或补焊加强钢板。宜优先选用高强螺《公路桥涵通用设计规范》JTGD60图12.4.1碳弧气刨范围及坡口尺寸采用粘贴或焊接钢板时，凿除沥青混凝土的尺寸应比粘贴钢板尺寸各大较大时，可通过开交错手孔的方式进行，两相邻手孔净间缝切除，同时在接板中央位置栓接加强钢板。当裂缝心钻进行扩孔，扩孔尺寸比上述大，之后应设计特设螺栓孔并用高强螺栓拧紧。对于超长裂缝无法通行超高性能混凝土（UHPC）结构层局部适度管制（限速、限载、分车道或全桥封闭）造及验收应使用经检定合格的计量器具，并应稳定性、疲劳等承载能力、变形、几何偏差等不满正交异性钢桥面板。常见的钢混组合梁桥包括钢板组合梁桥、钢合梁桥和钢桁组合梁桥，其桥面为混凝土桥面板或正交异性组蚀、疲劳开裂等；钢梁构件的病害，主要有构件锈蚀、构件变形、构件开裂、条文说明：采用桥位现场浇筑方法更换桥面板时，现场作业多、工期长。全高预制钢筋混凝土桥面板、预应力混凝土桥面板、钢混组性钢桥面板等方案。正交异性钢桥面板等轻型的桥面板方案方式1：加强平联，将三角形平联改为交叉式平联，以减少平联的变位。优点在于通过在上、下平联中加强斜支承与横支承，形成下平联与主梁形成格构式空间体系，缀材在横向弯曲时剪力引起的变形较大；方式2：在上下翼缘之间各加水平横向钢板，即采用好的加固效果；缺点是加固后梁体自重增加较多，不利于提高梁体自方式4：在梁端横联与第一根主梁横肋范围内用混凝土在于本方法只在梁端加固，工作量少，且采用混凝土包装的方缺点是由于自重增加较多，只适用于梁端使用，对跨中的加加固等直接方法对构件进行加固；也可以采用增设构增大截面以及粘贴钢板的优点是不改变原桥也就不需要更换桥面板。缺点是要拆除较多高强螺栓和桁架外包混凝土体积较大，增加恒载较多，需要桥墩和基础满足受力要求料用量也较大；混凝土均为现浇，施工工期算长度，提高构件稳定，改善纵梁受力分配。增设钢构件施工简单、连接与钢梁连接形成钢混组合梁桥、改简支梁桥为连续梁桥、改梁式桥为矮塔桥或自锚式悬索桥、增加支承等。改变结构体系可采取主动措施提高结构承载力，但工艺复杂，改变结构受力，需要精细计算。4、减轻荷载法如将混凝土桥面板改为正交异性钢桥面板等。在活载等级当分析评估原有剪力连接件布置是否足够，必要时更换剪力连接件能恢复结合面连接状态，无需重新设计大端支座间距、增加辅助支座、增加墩顶混凝13.3.1钢结构梁桥在进行承载能力提高的加固分析中应选用合理的有限元模型，如计入横向刚度的梁格法等，当达不到承于新增纵梁以及原主梁之间的简支梁受力模式进行计算，要计入在增设纵梁位置由正弯矩状态转为负弯矩状态，新的负弯矩可能起控制作用，连接件的数量必须经计算确定。连接件的计算应满大程度上取决于增设的纵梁的刚性以及纵梁上翼缘与桥面板的密贴程度，因此尽可能使用刚性大的纵梁是有效的。一般新增纵梁的上翼缘很难紧贴混凝土桥面板，因此常采用留有间隙并填充树脂的方法。及其他控制截面，新增横梁、横隔板应采取措翼缘全宽或腹板下方增加钢板，也可以采用增组合加固，节点位置为避免刚度突变也采用混凝土填充，具体构造如图13.4.2相适应的温度管理、养护等，在浇筑的混凝土硬化之损部分达到接近无应力的状态，可采用替代构件、设14拱桥加固悬挂横梁，以横梁为主要受力结构，横梁间没有纵向联系或者纵向联系较弱。该类型桥面系施工方便、受力明确，但空间整体性较差，结构刚度小，结构振动大，阻尼比小、耗散外部输入能量能力差，结构强健性储备较低。当单侧吊杆断裂时，所悬吊的横梁及其桥面板整体坠落的情况时有发生。一些拱桥在长年累月荷载与作用下，逐步产生病害，导致结构性能发生劣化，主要病害现象包括吊杆病害（保护套劣化、锚杯积水、锚头锈蚀、吊杆断丝、吊杆断裂、索桥面病害（钢结构疲劳开裂、整体性不足等）等。多重作用耦合下，当拱桥承载力、稳定性、整体性及耐久性不满足使用要求时，应进行加固处理。对不同类型拱桥、病害特点及加固对象，对应的加固方法整体稳定性不足时，可采用桥面系轻型化、减小拱2对于拱、梁有联合作用的组合体系拱桥，当吊杆承载力3当主拱、主梁等承重构件承载力或整体刚度不足时，可改变吊杆布置形4组合体系拱桥的主要承载构件加固时，不宜改变原结构体系刚度的纵、横向约束，提高整桥刚度，减小结构变整体性加固法对桥面系进行加固，提高桥面系整体7抗震性能有要求时，宜采用、更换减隔震装置进小拱上建筑传递至主拱、上部结构传递至桥墩及基础8上承式拱桥的拱上立柱、主拱肋横向稳定或横向刚度不足时，可采用在立柱或肋拱间增设横撑构件、更换较强横向联系（X撑、K撑、米字撑）等方立柱多采用混凝土桥墩，拱上建筑重量相对较重。当主拱承不足时，除针对主拱本身的加固外，也可考虑采用桥面系轻改为空心截面、混凝土立柱改为钢立柱等）等方式调整结构拱负担。也有一些拱桥通过增加外部支承协助主拱受力，称对于中、下承式索承式拱桥，当吊杆因耐久性不足而期一些拱桥设计时未考虑吊杆更换空间等，也有采用新增吊杆法进行加程实例，不改变原先拱肋受力状态及整体稳定性的前提下，大幅减少既肋弯矩，拱、梁以承受轴力为主，因此受力更为均匀，材料利用更为充构尺寸可大幅减小，对于一些早期建设的竖直吊杆拱桥，实施条件允许用倾斜吊杆布置或网状吊杆布置，大幅减小主拱及主梁弯矩，提高主要件的受力安全性。对于飞鸟式拱桥，当时主拱承载力不足或整体挠度下可采用施加体外预应力（如张拉系杆索）等方法加固。一些桥梁在主拱辅拱等构件，协助原先主拱共同受力，以达到降低既有主拱受力、增加早期修建的中、下承式钢管混凝土拱桥采用横梁体系较多向联系或纵向联系较弱，空间整体性较差、刚度小，在吊杆等结构遭遇突裂时，结构有落梁风险，结构强健性储备较低