设计资料以此做设计上海迎宾三路隧道地下连续墙施工组织设计

目录1. 工程概况 11.1.概述 11.2.工程地质和水文地质 11.3.工程环境 51.4.重要工作量 51.5重要施工难点和相应措施 62.施工部署 92.1.施工区域划分 92.2施工顺序 92.3施工准备 102.3.1.施工总平面布置 102.3.2.施工用水 102.3.3.施工用电 112.3.4.工地排水 112.3.5.施工道路 112.3.6.集土坑设立 122.4.施工进度计划 122.5.施工机械设备计划 122.6.劳动力计划 132.7.重要材料计划 143.重要技术及配合措施 143.1合流管保护 143.2地墙止水 173.2.1地下墙二次清孔 173.2.2地下墙与SMW围护的结合部解决 183.2.3地墙接缝解决 183.3交通翻交及国航车辆通行方案 193.3.1道路翻交措施 193.3.2国航场内局部翻交 204.地下连续墙施工工法 214.1.施工工艺流程 224.2.施工工艺与要点 225.钢筋笼吊装重要技术措施 305.1吊车配置 315.2钢筋笼起吊方法 325.3钢筋笼吊点布置 335.4钢筋笼吊点计算 335.5钢筋笼吊装过程重其他注意事项 375.6起重吊装安全措施 385.7应急预案 395.7.1.钢筋笼放不到位 395.7.2.钢筋笼起吊过程中发生变形、散架 395.8地下连续墙质量控制标准 425.9技术管理措施 435.9.1技术管理内容 435.9.2.贯彻技术交底制度 445.9.3.技术交底的内容 445.9.4.技术交底制度管理规定 456.质量管理措施 456.1.质量目的 466.2.工程质量管理网络 466.3工程质量责任制 466.4.全面推行施工质量过程控制措施 466.5.原材料质量保证措施 476.6.施工质量管理 486.7.计量保证措施 496.8.质量检查标准 507.安全管理措施 507.1.安全生产目的 507.2.安全生产管理网络 517.3安全责任制 517.4.安全教育 517.5.安全技术交底 527.6.安全生产管理 527.7.施工用电安全 547.8.重点部位风险控制 557.9.安全奖罚制度 598.文明施工措施 598.1.文明施工目的 598.2.文明施工管理网络 608.3文明施工责任制 608.4.文明施工措施 609.公用管线保护措施 629.1.公用管线保护目的 629.2.公用管线保护责任制 629.3.公用管线保护措施 6310.交通配合措施 6411.环境保护措施 6511.1.全面运营ISO14001环境保护体系 6511.2.环境保护方针 6511.3.环境保护措施 6512.应急预案 6513.防汛防台措施 6714.消防管理措施 6715.社会治安综合治理措施 6816.减少工程成本措施 68附图目录附图01：第一、二阶段施工区域及道路交通示意图附图02：地下墙分幅图附图03：围护结构周边管线示意图附图04：施工道路结构示意图附图04：集土坑结构示意图附图05：钢筋笼施工用筋示意图附图06：导墙结构示意图附图07：槽段浇筑示意图附图08：地下连续墙施工管理网络图附图09：钢筋笼起吊示意图施工区域划分图国航翻交示意图一～三阶段基坑周边管线布置图地下连续墙接缝坑外旋喷加固及地质情况示意图工程概况1.1.概述迎宾三路隧道新建工程位于空港一路与迎宾三路交叉口的西侧，现有迎宾三路上，两侧多为商业用房及住宅社区，场地处地下管线较多，场地地势较为平坦，现状路面标高约4.2～4.6m。东工作井为盾构接受井，平面外包尺寸为22.5×22米，基坑深约26.15米，覆土约为1.95米。东设备用房里程范围为XK2＋358.500～XK2＋393.500。基坑宽度约15.1～10.3米，基坑深约21.9～20.6米。暗埋段里程范围为XK2＋393.500～XK2＋940.000。基坑宽度约9.5～12.35米，基坑深约0.8～20.4米。东风井平面外包尺寸为19.8×33.8米，基坑深约12.6米，覆土约为2.75～5.3米。本工程地下连续墙共计149幅，其中1200mm厚的有14幅，深48米；1000mm厚的有54幅，深39.6～33.2米；800mm厚的有44幅，深30.4～17.2米；600mm厚的有37幅，深23.7～20.1米。地下墙之间的接头采用锁口管接头。地下墙混凝土强度等级为水下C30，抗渗等级为S8。1.2.工程地质和水文地质经勘探揭示，拟建场地为古河道沉积区与正常沉积区接触带。在勘探深度范围内，自上而下可分为八个大层，9亚层及5个夹层。其中①层为近代人工堆填，②~⑤层为第四纪全新世Q4沉积层，⑥~⑧层为第四纪上更新世Q3沉积层。土层情况详见下表2-1：地基土构成与特性一览表地质时代土层序号土层名称成因类型层厚(m)层底标高(m)土层描述全新世Q4①1填土1.00～5.30-0.76～3.50上部以碎石、砖块等杂填土为主，下部局部有素填土。在工作井处分布有暗浜②1褐黄色粉质粘土滨海∣河口0.50～1.701.14～2.45含氧化铁斑点及铁锰质结核，可塑，中压缩性，摇震反映无，光泽反映稍光滑，干强度中档，韧性中档，局部填土较厚地段该层缺失。②2灰黄色粘土0.50～1.800.50～1.40含氧化铁斑点，软塑为主，高压缩性，摇震反映无，光泽反映稍光滑，干强度高等，韧性高等，局部受厚层填土影响该层缺失。③灰色淤泥质粉质粘土滨海|浅海1.10～4.80-4.15～-3.00夹粉砂，局部较多，流塑，高压缩性，摇震反映无，干强度中档，韧性中档，场地内遍布。③T灰色粉细砂0.70～2.60-2.91～-1.54不均匀，夹薄层粘土，局部较多，含云母，稍密为主，中压缩性。④灰色淤泥质粘土6.90～9.30-13.27～-10.51夹粉砂，具有机质，流塑，高压缩性，摇震反映无，干强度高，韧性高，场地内遍布。④T灰色粉砂0.80～5.20-16.50～-12.36夹薄层粘土，局部较多，含云母，稍密为主，中压缩性，场地内分布范围较广。⑤1灰色粉质粘土滨海、沼泽6.00～12.90-26.11～-22.00具有机质、腐植物、钙结核，软塑为主，部分孔夹粉砂较多，高压缩性为主，摇振反映无、干强度中档、韧性中档，场地内遍布。⑤1T灰色粉砂0.70～2.60-24.96～-16.96夹薄层粘土，含云母，稍密，中压缩性。分布不均匀，在工作井处有分布。⑤31灰色粉质粘土夹粉砂溺谷4.00～15.00-39.19～-26.00夹粉砂，具有机质、钙结核，软塑，中压缩性，摇振反映无、干强度中档、韧性中档，重要分布在古河道分布区。⑤41灰绿色粉质粘土2.30～4.00-30.55～-30.00含氧化铁斑点及铁锰质结核，可塑，中压缩性，摇震反映无，光泽反映稍光滑，干强度中档，韧性中档。上更新世Q3⑥暗绿色粉质粘土河口|湖泽1.90～4.90-29.75～-26.01含氧化铁斑点及铁锰质结核，可塑，中压缩性，摇震反映无，光泽反映稍光滑，干强度高等，韧性高等。⑦1黄色砂质粉土河口|滨海1.60～7.60-34.55～-29.49不均匀，夹粘土，局部较多，中密，中压缩性，摇震反映无，光泽反映稍光滑，干强度中档，韧性中档。⑦T黄色粉质粘土0.70～6.50-35.06～-30.66土质不均匀，夹粉砂局部较多，可塑，中压缩性，摇震反映无，光泽反映稍光滑，干强度高等，韧性高等。⑦2灰色粉细砂1.50～11.10-43.76～-40.65由石英、长石、云母等矿物颗粒组成，夹薄层粘土，密实，中压缩性，分布不甚稳定。上更新世Q3⑧1灰色粉质粘土河口|滨海5.30～15.10-56.76～-46.49含云母，夹薄层粉砂，局部较多，可塑，中压缩性，摇振反映无、干强度中档、韧性中档。⑧2T灰色粉质粘土滨海|浅海1.80～3.50-56.96～-54.61含云母，夹薄层粉砂，局部较多，可塑，中压缩性，摇振反映无、干强度中档、韧性中档。⑧2灰色砂质粉土未穿未穿不均匀，夹粘土，局部较多，埋深较深，密实，中压缩性，摇震反映无，光泽反映稍光滑，干强度低等，韧性低等。该层仅在工作井处钻及。A、地基土分布及其工程性质1）第①1层填土：普遍分布，层厚变化较大，在迎宾三路南侧一般为1.0~2.0m，在迎宾三路北侧一般为2.5~4.0m，在工作井处填土厚度较大，最厚处大于5.0m，该层土质松散不均匀，夹碎石、砖块等杂质较多，局部有大块石等。2）第②层可分为②1、②2层2个亚层第②1层褐黄色粉质粘土：该层在迎宾三路南侧的勘探孔大部分钻及，在迎宾三路北侧因填土较厚而缺失。该层土质较好，可塑，中压缩性。第②2层灰黄色粘土：大部分地段均有分布，填土较厚处该层缺失，土质一般，软塑为主，中压缩性。3）第③层灰色淤泥质粉质粘土：场地内分布较普遍，土质不均匀，夹粉砂，局部较多，土质较差，流塑，高压缩性，属高灵敏土，开挖时受扰动易发生结构破坏和流变。第③T层灰色粉细砂：场地内分布较广，土质不均匀，夹薄层粘土，该层土质稍好，稍密为主，中压缩性，透水性较强，开挖揭露时，在一定水头的动水压力作用下，易产生流砂现象。4）第④层灰色淤泥质粘土：场地内分布较稳定，埋深厚度变化不大，夹薄层粉砂，局部较多，土质较差，流塑、属高灵敏土，开挖时受扰易发生结构破坏和流变。第④T层灰色砂质粉土：场地内分布较广，该层土质不均匀，夹薄层粘土，土质稍好，稍密，中压缩性，透水性较强，开挖揭露时，在一定水头的动水压力作用下，易产生流砂现象。5）第⑤层可分为⑤1、⑤31及⑤41层3个亚层及⑤1T层透镜体夹层。第⑤1层灰色粉质粘土：场地内分布较稳定，层厚有一定的变化，土质不均匀，夹粉砂，局部较多，该层土的物理力学性质一般，软塑，中～高压缩性，开挖时受扰易发生结构破坏。⑤1T灰色粉砂层，为⑤1层的夹层，重要分布在工作井附近，土质稍好，稍密，中压缩性，透水性较强，开挖揭露时，在一定水头的动水压力作用下，易产生流砂现象。第⑤31层灰色粉质粘土夹粉砂，重要分布在古河道沉积区，土质一般，软塑，中~高压缩性，不均匀，夹粉砂，局部较多。第⑤41层灰绿色粉质粘土：该层仅在ZK13及XZK30孔中分布，厚度较薄，可塑，中压缩性。6）第⑥层暗绿色粉质粘土：该层重要在正常沉积区分布，土质较好，可塑，中压缩性。7）第⑦层可分为⑦1、⑦2层两个亚层及⑦T层透镜体夹层。第⑦1层黄色砂质粉土：古河道切割深度较大处缺失，该层土质较好，中密，中压缩性；第⑦T层黄色粉质粘土：呈局部分布，该层土质较好，可塑，中压缩性，但土质不均，局部夹较多粉砂第⑦2层灰色粉细砂：埋深、厚度变化较大，该层夹薄层粘土，土质好，密实，中压缩性。8）第⑧层可分为⑧1层、⑧2层两个亚层及⑧2T层透镜体夹层。第⑧1层灰色粉质粘土：软塑~可塑，土质一般。第⑧2层灰色砂质粉土：重要在工作井处揭露，层顶埋深有一定的变化，不均匀，夹粘土较多，密实，土质较好。第⑧2T层灰色粉质粘土夹粉砂：为⑧2层中的夹层，重要在工作井处揭露，土质不匀，夹粉砂较多。B、场地水文条件拟建场地地下水重要由浅部土层中的潜水及赋存于④T、⑤1T层的微承压水、赋存于⑦及⑧2层的承压水组成。潜水勘探期间测得地下水位埋深为1.30～1.92m（标高为3.29～2.02m），重要补给来源为大气降水、地表泾流，受气候、季节、降水量的影响而有变化。年平均水位埋深0.5m采用。（微）承压水本场地④T、⑤1T层为微承压水层，⑦及⑧2层为承压含水层。根据上海地区工程经验，微承压水位及承压水位一般均低于潜水位，埋深一般为地表下3~11m，随季节呈周期变化。根据本工程布置的承压水测试结果，④T层微承压水水位埋深4.10~5.83m（-0.20~-1.53m），⑦层承压水水位埋深5.93~8.21m（-2.04~-4.20m），⑧2层承压水位埋深9.85~10.20m（-5.91~-5.30m）。地下水、土的腐蚀性根据上海地区规范，本场地地层属弱透水层，按Ⅲ类环境考虑。本场地地下水和地基土对混凝土结构无腐蚀性，对长期浸水条件下的钢筋混凝土结构中钢筋无腐蚀性，对干、湿交替条件下的钢筋混凝土结构中钢筋具弱腐蚀性。1.3.工程环境本工程沿线周边重要构筑物有加油站油库（距离基坑约25.7米），虹桥国际机场降压站（距离基坑约35.1米），东航乘务站培训中心（距离基坑约19米），国航大厦（距离基坑约25米）。CD02~24区域沿线，北侧为新天鹭会议中心围墙，南侧存在机场、上航新村社区以及众多商业网点、公司办事处等。场地内沿基坑四周密布公用管线，重要涉及基坑北侧2*300煤气管、9孔通信排管、300上水管、600雨水管（未正式启用、施工自用）、卫检低压电缆；基坑南侧3.5KV高压电缆、通信9孔排管、2*300煤气管、300上水管、2*1000合流管，管线最近处距离围护结构边线仅为0.8~1m（基础最近处仅为0.3m）左右。对工程施工存在较大的风险。具体管线及建构筑物位置详见《管线及建构筑物布置图》1.4.重要工作量1）盾构接受井：1.2m厚地下连续墙共计14幅，幅宽在4.5~6m之间，墙深为48m。2）接受井~CD01隔断：1m厚地下连续墙共计3幅，幅宽在4.25~4.5m之间，墙深为26.4m。3）CD01段（设备用房）：1m厚地下连续墙共计13幅，幅宽在4.85~6m之间，墙深为39.5m。4）01~02封堵墙：1m厚地下连续墙共计3幅，幅宽在6m左右，墙深为39.6m。5）CD02段：1m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.35m，墙深为39.6m。6）CD03段：1m厚地下连续墙共计10幅，幅宽为4.8~5.2m，墙深为37.5m。7）CD04段：1m厚地下连续墙共计9幅，幅宽为5.25~6.8m，墙深为35.4m。8）CD05段：1m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.5m，墙深为33.3m。9）CD06段：0.8m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为6~6.3m，墙深为31.4m。10）CD07段：0.8m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.5~6.5m，墙深为30.4m。11）CD08段：0.8m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.5m，墙深为29.4m。12）CD09段：0.8m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.5m，墙深为26.4m。13）CD10段：0.6m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.5m，墙深为23.8m。14）CD11段：0.6m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.5m，墙深为21.8m。15）CD12段：0.6m厚地下连续墙共计8幅，幅宽为5.5m，墙深为20.2m。16）CD19段：0.8m厚地下连续墙共计6幅，幅宽为4.7~5.8m，墙深为27.2m。0.8m厚地下连续墙共计6幅，幅宽为5~5.6m，墙深为17.2m。槽段具体分布位置可见《槽壁分幅图》。1.5重要施工难点和相应措施1）成槽深度深本工程地下连续墙最深达48m，属于超深地下墙。随着地下墙深度的增长，抓斗每上下一次所需的时间逐渐增长，一方面影响到整体进度，另一方面槽段的暴露时间越长越不利于槽段稳定。本工程地下墙成槽将采用高性能的新型复合钠基膨润土拌制泥浆进行护壁，该新型泥浆具有良好的护壁性能，特别是拥有极强的携砂能力，可以有效地控制沉渣厚度并减少接头夹泥的风险。同时，将采用通过改良的泥浆分离系统对循环泥浆进行分离净化，保证泥浆的性能指标在施工的全过程中都能满足规定。此外，在施工邻近建筑和管线的地下墙时，将与设计单位积极沟通，尽量缩小地下墙的分幅，一方面可以运用土拱效应控制槽段坍方，另一方面可以缩短各道工序的施工用时，有助于槽段的土体稳定。本工程地下墙需制作深导墙，深度需满足地下墙深度的1/20并插入未经扰动的原状土30cm以上，导墙翻边宽度需满足地下墙深度的1/25，厚度至少需25cm。鉴于施工场区被提成较为狭小的三个独立区域，每个区域内所有制作钢筋混凝土路面，导墙和道路一起浇筑，在地下墙接头位置设立钢筋砼支撑。这样既可以控制地表填土层的坍方，又可认为锁口管顶拔装置提供足够的反作用力，便于锁口管的拔出。2）锁口管顶拔本工程地下连续墙所有采用锁口管柔性接头形式，超深地下墙接头装置要所有安全拔出存在着大量困难。为在锁口管下节涂脱摩剂以减少顶拔过程中的摩擦力。锁口管安放到位后，在其侧后回填小石子，防止混凝土的绕流。我公司将采用通过改善的引拔机顶拔锁口管，其最大引拔能力达成628T，并在引拔机下方垫两根长6m的钢梁，将顶拔过程中的反作用力均匀散布到地面上。在浇筑混凝土时制作小试块，作为顶拔开始的依据，安排专人严格按照操作规程进行顶拔，保证锁口管可以安全拔出。3）地下连续墙防水本工程地下墙的接头深度大，普遍穿越多层砂性土,各层砂性土的厚度也大,接头夹泥渗水的风险高。在地下墙成槽过程中容易发生坍方。特别是④T灰色粉砂层，该层土渗透系数较大，根据以往类似工程经验，在基坑开挖过程中容易发生渗漏。深基坑开挖也对围护结构的防水效果提出了更高的规定，需采用一切手段提高地下墙防水能力。对本工程地下墙所有的老接头采用专门刷壁器进行上下反复强制刷壁10次，保证接头无泥渣。此外，由于本工程基坑开挖较深深，而场区内又普遍存在着多层砂性土层，经多方讨论，决定在每幅地墙接缝位置采用高压旋喷桩加固防渗的措施，旋喷深度以隔断砂性土层为准。接缝旋喷加固具体形式详见《槽壁接缝坑外旋喷加固纵断面》。4）⑦层土成槽施工场区内普遍存在⑦层粉土、粉砂层，该层土质异常坚硬。地下墙最多进一步⑦层土10多m。根据我公司地下工程实践经验，普通液压抓斗在该层土成槽时工效低下，难以满足进度规定。同时，由于经常要靠抓斗自重冲击成槽，垂直度难以保证，难以达成规范规定。此外，参考我公司数年地下施工经验，深部砂性土层中的槽段在某种工况下会出现较为强烈的径缩现象，有时甚至会“咬住”液压抓斗，必须采用措施加以防止。本工程地下墙将选用SG40型液压抓斗成槽机进行成槽，该型成槽机性能优越，可以在保证成槽垂直度的前提下保证成槽速度。同时，我公司将对成槽机抓斗进行必要的加工，防止其在深层砂性土中成槽时被卡。5）场地内地下障碍物多迎宾三路原先为河道区，在进行道路施工时在浜底填筑了大量的石块，这会影响到此后的成槽施工。针对填筑有大石块的区域，在施工前开挖样沟，摸清石块填筑的具体范围，运用水泥拌和良质粘土对施工区域进行换填，达成地墙施工的规定。6）钢筋笼吊装本工程地下墙钢筋笼最长近48m，最宽为6m，最重约60T。如此超长超重的钢筋笼在制作和起吊过程中，将始终存在着变形控制与安全控制的难题。本工程地下墙钢筋笼将采用200T履带吊作为主吊，80T履带吊作为副吊进行双机抬吊。为减少超长超重钢筋笼在起吊过程中的变形和风险，地下墙钢筋笼将采用分段吊装，在槽段口对接后整体入槽的方法就位。为提高对接速度，缩短吊装用时，同时满足机场的限高规定。地下墙钢筋笼将采用接驳器对接。7）施工工期紧，平面布置困难本工程工作量大，工期规定紧，而现场受道路翻交制约需分为两个阶段，任务较重的第一阶段又被提成三个相对独立的区域，给流水施工安排带了不小的困难。此外，本工程沿线周边建筑和管线较多，环境保护规定高。二工区北侧国航大厦车辆通行亦是一个棘手的问题。为满足工期规定，本工程施工高峰时将投入两套成槽和吊装机械，两套泥浆系统等设备以及相应的劳动力和材料。施工中对周边建筑和管线加强监护，一旦发现异常立即采用应急措施。成槽机和值班员应严密关注成槽进尺情况，发现大量挖土而土面深度不变的情况，应暂停开挖，将泥浆液面加至最高液面。立即在槽段两侧设立沉降测点，必须打穿道面设立，连续监测地面沉降情况。假如地面沉降情况连续发展，不见收敛趋势，则立即回填槽段直至地面平齐。连续监测直至周边范围沉降稳定。8）周边管线保护由于CD04～08南侧地墙紧邻市政合流管，管线位于3T层土层上方，施工条件恶劣，在施工前必须对其进行特殊保护。为此经多方讨论，为保证合流管在地墙施工期间的安全，决定采用如下的措施：A、在合流管距离地墙边线最近的部分（CD04~CD08段）进一步加深导墙深度，导墙深度至管线腰部（深度2.8m），保证在成槽过程中，进一步加强抓斗精度，避免影响合流管，同时深导墙与场地地坪连接，加强了导墙后土体的直立能力，防止管线因土体扰动产生变形。B、在合流管位置下3T层进行摆喷加固，考虑到加固区域距离管线太近，管线情况较差，故决定采用MJS加固的方式，保证管线在加固期间的变形量。基坑周边管线情况可见《管线竣工图》2.施工部署2.1.施工区域划分根据施工现场的围场布置，将整个迎宾三路地下连续墙施工分为三个区域:1）工作井、东风井、CD01段为一工区，共计46幅地墙。2）CD02~07为二工区，共计45幅地墙。3）CD08~24为三工区，共计58幅地墙。上述三个区域计划共配置2套地墙设备，工作井区域由于施工任务较重，视进度进展情况在该区域增长第三套地墙设备。具体施工区域划分可见《施工区域划分图》2.2施工顺序本工程地下连续墙共计149幅，总体工期为2个半月，施工任务繁重，施工难度大，为保证地墙准时按质的完毕，做如下筹划：1）工程开工后，施工队一方面进场实行1工区的场平及导墙，对2工区合流管位置进行样洞开挖。2）一工区场平完毕后1#地墙设备进场一工区进行东风井11幅地墙的施工，同时对二工区的合流管位置的障碍物进行清除并置换水泥土。完毕后1#设备转场至三工区。2#地墙设备进场准备工作井、CD01段地墙施工。3）2#地墙设备开始工作井地墙施工，二工区MJS加固开始施工，三工区CD19地墙施工准备。4）二工区MJS加固完毕后抓紧进行二工区南侧的地墙，CD04雨水泵房地墙完毕后进行加固、钻孔灌注桩、栈桥盖板的施工，完毕后进行场地内二阶段翻交。CD08~12段地下连续墙可以运用2#机二工区地墙完毕后至道路二阶段翻交之间的间隙进行施工。5）道路二阶段翻交后，场地基本就剩余CD02~07段北侧地墙，此时1#机一方面转场由西至东施工，2#机待CD08~12段地墙完毕后由东至西进行施工。CD02～07段地墙完毕后，地墙施工队退场。施工流程表见下图。2.3施工准备2.3.1.施工总平面布置因本工程施工期间迎宾三路道路翻交，需分为两个阶段完毕。第一阶段完毕东工作井、东风井和暗埋段等大多数地下墙，施工场地被翻交道路提成三个相对独立的区域，第二阶段完毕剩余的地下墙，两阶段施工现场布置可见场布图。2.3.2.施工用水由业主负责将一根上水Φ100总水管引入施工区域内，场内供水由大门处分别向施工区及生活区供应自来水。现场给水主管路采用Dg50(2〃)，沿工地围墙敷设。为了方便施工用水，给水主管路沿线相隔20～30m设一个给水站，各装一只Dg25(1〃)和Dg15(1/2〃)的带宝塔头接管的阀门。施工设施和生活设施用水根据设施的贯彻情况与用水量需求，敷设适当通径的给水支管路。因第一阶段施工场地分为三个相对独立的区域，需在翻交道路上设立过路管以满足各个区域的用水规定。2.3.3.施工用电由业主在施工区域内提供1个1250KVA电源，提供场地内的用电需要。动力电源从施工变配电所引出，采用橡套电缆供电，沿工地围墙布设电缆主干线。基坑周边每隔30m设一只动力配电箱，电源分别从主干线电缆引出，管线采用明埋敷设。照明电源单独从施工变配电所引出，采用橡套电缆供电，沿工地围墙布设照明电缆线，分别通到工地照明配电箱中。因第一阶段施工场地分为三个相对独立的区域，需在翻交道路上设立过路管以满足各个区域的用电规定。表3-1地下连续墙用电分析表用电负荷名称规格型号数量容量合计泥浆泵3LM20台5KW100KW泥浆泵4PL-25010台15KW150KW闪光对焊机UN1—1002台200KW400KW直流电焊机AX—320×120台14KW280KW钢筋成型机GC40—12台3KW6KW钢筋切断机GG40F－A2台5KW10KW合计846KW2.3.4.工地排水工地排水采用明沟排水系统，明沟沿工地围墙构筑，每隔一定距离左右设一口集水井。施工污水通过明沟集流，沉淀以后，间接排入地区的排水系统。排水明沟每隔一定距离设一座沉淀池，布置于排水明沟沿线上，汇聚于各沉淀池后再逐级排放。2.3.5.施工道路施工场地狭小，故施工道路考虑在施工场地内所有硬化。施工道路宽12m，采用钢筋砼结构厚0.20m，采用单层双向Φ16@200配筋，以便150吨履带吊在上面行走，同时将道面与导墙筑成一体。施工道路的结构见附图-03。2.3.6.集土坑设立因地下连续墙成槽作业时挖出的土方带有浆液和烂泥，直接装车外运会沿途滴漏，导致环境污染。为此，拟在施工区域内设各设立一个集土坑，17*6*2.5m3，用来临时收集成槽作业挖出的湿土，待沥干泥浆后，再驳外弃。集土坑结构图见附图-04。2.4.施工进度计划本工程预计于3月20日进场，进行各项施工准备工作。等3月25日道路翻交完毕后，开始正式施工导墙及地下墙，所有149幅地下墙预计在8月1日左右完毕。具体进度筹划见施工进度计划表。2.5.施工机械设备计划地下连续墙重要施工设备表⑴地下连续墙重要施工设备序号名称型号、规格单位数量用途1全站仪GTS-311台1测量放样2水准仪DS3台1开挖除障及挖导墙沟3液压挖掘机EX200台14空气压缩机W-6/7台1破碎障碍物5斗式装载机WA-300台1土方内驳6自卸卡车大通15T台47定型钢模含配套附件m2200导墙、道路等钢筋混凝土结构施工8插入式振动器通用产品台29平板式振动器通用产品台110钢跑板1×6米/块块10泥浆系统平台11冲拌箱4米/只只112双轴拌浆机4米/套套113土渣分离筛自制只214旋流除渣器600型只215双层振动筛2DD-918型改造只216泥浆泵3LM型（5KW）只1017泥浆泵4PL-250型（15KW）只418手拉葫芦0.5-1.0T只1019泥浆取样绞车自制台1泥浆测试器具泥浆输送管路20泥浆取样筒1000cc只121泥浆取样盆自制只222泥浆测试仪器机台用成套产品套123电子秒表通用产品块224磅秤100kg台125吸引胶管Dg100×6m/根根3026宝塔头法兰Dg100（配吸引胶管）只6027绵纶软管Dg65(2.5”)米20028消防快速接头Dg65(配锦纶软管)付2029液压抓斗成槽机LIEBHERRHS855HD型台1成槽作业同液压抓斗配套30液压抓斗成槽机GB40台131履带吊275T台1配合浇砼、吊运钢筋笼等吊装作业等32履带吊100T台133超声波测壁器DM-686-Ⅲ型套1槽段质检34空气升液器Dg100×66米/套套1清底换浆35空气压缩机9m3/分通用产品台236钢筋切断机GQ40-A型(3KW)台2地下连续墙钢筋笼制作和结构钢筋配料等37钢筋成型机GC40-1型(3KW)台238闪光对焊机UN17-150-1型(150KW)台239直流电焊机AX-320×1型(14KW)台2040锁口管1000型46米/套套241锁口管800型33米/套套242混凝土导管φ27044米/套套343液压顶管机自制600T/套套2顶拔反力箱44GPS20钻机GPS20套1施工先导孔2.6.劳动力计划本工程安排三班制作业，在开工日所有进场投入施工，若在每星期召开例会上发现有进度落后的工序，立即采用措施，增长劳动力和机械设备，把进度落后的工序抓上去。地下连续墙劳动力需求量表工种重要工作内容人数挖掘司机安装挖掘机、开挖槽段、起重司机40起重工起重吊放作业、配合槽与定位4泥浆工泥浆系统安装、泥浆生产循环所有内容20混凝土工接拆混凝土导管、浇筑混凝土的所有工作、清理现场10钢筋工制作导墙钢筋与地下墙钢筋笼的所有工作20电焊工配合制作钢筋笼承担现场合有电焊工作40机电工现场电器设备安装、维修、吊卸反力箱等8测量检查工放样与施工监测、超声波测壁等4管理人员现场、指挥、技术、质量、材料、生活管理302.7.重要材料计划由于槽壁施工工期紧张，必须预先计算好材料的用料计划，合理及时的申报，避免供应不及时影响施工，但也要防止多报计划导致浪费。地下墙施工重要材料需求为钢筋和砼以及拌制槽壁泥浆所需的膨润土等，此外尚有钢筋接驳器、钢板、木材等。地下连续墙材料需量量表序号材料名称单位数量用途1钢筋吨5000地下连续墙2商品混凝土m327000地下连续墙3膨润土吨350地下连续墙4接驳器只15000地下连续墙5钢板吨100地下连续墙3.重要技术及配合措施3.1合流管保护1）合流管概述本工程地下墙CD04~CD08段南侧有平行于地下墙的Φ1000合流污水管两根，污水管埋深约为地面下1.5m，污水管中心距离地下墙迎土面自西向东间距为2.2m ~1.8m，CD07-6、CD07-7此2幅地下墙迎土面距离合流污水管仅有70cm，最近处距离仅为30cm（合流管道基础至外放地墙边线）。根据实际样沟开挖的情况，发现在该区域导墙位置下有砖石砌块河坝护坡，护坡基本倾入地下墙范围，护坡顶距离现有路面（+4.02）1m，护坡底为地面下3.5m，下有1m~1.5m厚碎石垫层。根据勘测资料，合流管基础下2m左右为3T层，该层土为粉砂土，土层在潜水的作用下流动性较强，在开挖槽段的过程中坍孔现象较为严重。2）保护方案由于合流管区域周边且地下土层情况非常恶劣，导墙位置的砖石护坡会对导墙制作、成槽施工导致巨大的影响。合流管距离成槽边线过近，在成槽过程中，如若抓斗略有偏移，将合流管基础周边扰动，导致合流管变形。合流管基础下的3T层在地墙施工中对合流管是一个巨大的隐患。考虑到保护合流污水管原则，针对施工中合流管的各个危险源制定相应的措施，重要的保护原则如下：1、针对样沟开挖出的原有迎宾三路河道块石护坡，我们将采用先期开挖块石护坡区域并置换水泥土的方式进行解决。2、针对合流管底部至地下7m左右的3T层砂性土，我们有下述四种方案：方案一（MJS加固）方案二（三轴搅拌桩加固）方案三（传统摆喷加固）方案四（9m钢板桩打设）3T层加固效果好，可以施工大直径桩体。好，加固桩体搭接性能较好。一般极小，将无法起到效果对合流管影响极小，MJS工法具有土压平衡能力，钻头处装有土压探测装置。小。大，摆喷时压力很难进行控制，极易对合流管导致影响。一般，打设时会对合流管产生影响施工用地大大小小实际保护效果大极小，加固体由于无法进一步合流管下部，在成槽时会把加固体完全破坏。小，在施工过程中就极易会对合流管破坏。极小施工速度慢一般快极快加固体养护期极短，一般1~2天就可达成设计强度长，一般需要1~2周具有70%设计强度。长，一般需要2~3周具有70%设计强度无实行费用高一般一般小根据上述情况，结合本工程的特点，我们将采用在合流管基础下进行MJS旋喷的方式，将该位置区域的3T层进行加固，防止在成槽过程中由于3T层土体坍方变形而导致管线位移及变形。3、针对成槽边线距离合流管过近的现象，我们拟采用制作深导墙的方式控制成槽抓斗的精度，防止抓斗在成槽过程中触碰管道基础。3）施工流程考虑到整体工程流程及工程计划的安排，合流管保护施工顺序如下：开挖样沟摸清地下障碍物情况（块石护坡）——现场拌制水泥置换土——槽段区域分段大开挖清除障碍物，并同时将置换水泥土回填，随挖随填——土体置换完毕后，MJS旋喷设备进场对合流管基础底部进行加固——MJS施工完毕，加固达成强度后，地墙施工队正式开挖槽段，制作深导墙，具有成槽条件。4）重要施工工艺A、开挖清除护坡及地下障碍物CD04~CD07段地下杂填土深度为4.5m左右，护坡顶距离地面1m，护坡底部为地面以下4m左右，护坡呈70度。为了保证清除障碍物的准确性和彻底性，一方面在地面进行精确放样，将地下墙位置准确的标记出来，以地下墙范围左右各放大40cm进行沟槽开挖，沟槽净宽为1.8m~2m（不考虑局部地区由于大面积土体坍塌导致开挖面比较大），并采用2台挖机互相配合进行砖石砌块护坡的挖除。清障为2m~3m一段，不得过长。挖除过程中挖机尽量保持骑马跨在导墙上进行清障，避免管线上部土体受力过大引起土体塌方影响管线。B、导墙范围内土体置换由于杂填土深度较深，大面积开挖会导致土体塌方，在地下障碍物清除的同时必须及时土体置换，回填土为了以后土体的稳定性，拌制13%水泥摻量的水泥土进行回填，在导墙沟槽开挖前土方进场堆放，并提前将水泥与土拌匀，以每3m回填1m~1.5m的连续性回填，回填后观测土体沉降，最后必须将土体置换区域回填至原有路面标高。C、回填土后进行MJS旋喷加固在隧道南侧外侧存在的2根Φ1000合流管(钢筋混凝土管)，管顶标高＋1.42m,管道基础底标高＋0.84m,离地下连续墙最近处仅1.03m。由于地面下存在③T层，考虑离合流管管较近处地下连续墙施工时，③T层也许发生坍塌，从而影响合流管的安全运营，为避免产生这种情况，拟将CD05~CD07部分区域对③T层进行加固。为避免加固土体过程中，影响到合流管，加固采用日本引进的MJS工法进行加固，采用此工法能有效的控制合流管变形。MJS成桩直径2.4m，间距1.7m，加固深度-4.6m至管道基础底标高＋0.84m，待喷射完毕后，上部进行灌浆直至灌浆冒出地面。MJS施工可见具体专项方案。5）应急措施由于合流管担负着迎宾三路道路沿线及居民、单位的排水的任务，所以在过程中指定相应的应急预案是保证管道安全的重要手段。根据现场的情况，制定了如下的预案：1）、在合流管发生险情后，立即用临管接通管道损坏部位附近的合流管窨井，使用抽水泵进行强制排水。2）、临时排水体系形成后，派潜水员下水将窨井口进行封堵，停止管道的漏水。然后将损坏管段开挖暴露，拟定管道受损情况。3）、根据管道的受损情况，对管道进行修复或者置换。4）、完毕管道修复后，拆除窨井封堵及临泵系统，回填开挖面。3.2地墙止水本工程围护结构接缝防水重要针对地下连续墙施工接缝防水解决。迎宾三路为典型的深基坑工程，地下墙防水质量不仅关系到基坑稳定和安全，也关系到使用阶段隧道的防水效果和使用功能，根据长期的基坑工程经验，我们认为地下墙渗漏是重要的问题，采用下列方法分别予以克服。3.2.1地下墙二次清孔一般地下墙施工仅在钢笼吊装前实行一次清孔，然而钢笼吊装过程极有也许刮落泥土，吊装钢笼、锁口管这段时间内有也许有沉渣产生，虽然有墙趾注浆措施补充，但仍有也许导致开挖过程和回筑中地下墙垂直位移较大，既影响支撑稳定，又也许导致结构裂缝。迎宾三路地墙墙趾虽规定进入较硬的⑦1灰色粉质粘土，假如清孔不好地下墙“弹钢琴”现象估计仍较为明显，同时为结构后期沉降和裂缝控制带来隐患。为减小地下墙垂直位移，从保证清孔效果入手，在迎宾三路隧道中采用二次清孔的工艺，即在钢笼入槽、浇筑混凝土前再清一次孔，方法与第一次清孔类似，钢笼就位、导管放好后，使用Dg100空气升液器，由起重机悬吊入槽，空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法逐点吸除沉积在槽底部的土碴淤泥，对6米的槽段至少应清孔4点。3.2.2地下墙与SMW围护的结合部解决迎宾三路主体结构围护采用地下连续墙结合SMW围护，由于地下墙成槽精度和壁面平整度等问题，SMW桩往往无法紧贴地下墙，形成夹泥带，严重时夹泥带宽度可达50cm左右，虽然接缝外侧通过加固抗渗解决，开挖时也难免渗漏。我们施工时在接口端设立锁口管，地下墙施工完毕后拔出、回填，将出入口SMW围护的第一根桩成桩方向转90度，即可在锁口管位置成桩，这样就可保证与地下墙紧密连接。此外我们将根据设计规定，在相接处采用旋喷止水措施，可以有效地防止接缝处的渗漏。3.2.3地墙接缝解决为进一步保证地墙接缝的止水效果，考虑在地墙的接缝处施工三根高压旋喷桩加强止水效果。本工程共计149幅地墙，涉及接缝旋喷位置将近100多处，在进行旋喷施工时，重要是针对粉砂层的加固，旋喷提杆至地面下5m区域内时逐步减小压力至0，保护该区域内管线不受旋喷施工的影响。旋喷设立位置如下：地墙接缝旋喷加固纵断面示意情况详见《接缝坑外旋喷加固示意图》3.3交通翻交及国航车辆通行方案3.3.1道路翻交措施由于本工程所处区域为企事业单位、居民住宅密集区域。施工对周边环境影响较大，在施工中保证周边道路通行、建构筑物的安全是工程的重中之重。故在进行施工前，必须先行对施工期间的交通组织、路面开挖的围挡及封闭形式作出详尽的部署，争取使得施工对周边的影响降至最小。交通翻交分为2个阶段：第一阶段（小翻交）与第二阶段（大翻交）。地下连续墙施工工作量重要集中于第一阶段。1）第一阶段由于本工程施工大部分时间是位于第二阶段内，第一阶段重要为地下连续墙施工，其第一阶段形式基本同第二阶段。整个拟建隧道宽度约在10m～12m左右，且施工开挖深度较深，根据施工需要，将占用较大的路幅宽度，施工时重要影响范围在道路北侧。为保证东航培训中心附近雨水泵房围护结构的实行的同时可以满足道路交通通行的规定，故对该区域的交通便道进行调整，将该区域的便道设立于道路最北侧，并与南侧便道接通。待6月中旬完毕雨水泵房围护结构施工之后，在将该区域的便道翻交至南侧，形成第二阶段交通组织。2）第二阶段A、道路封交情况及交通流向组织迎宾三路北侧：占用施工范围内所有车道。施工区域与外界用彩钢板进行隔离。迎宾三路南侧：占用施工范围内南侧隔离带附近一根车道，施工区域与外界用彩钢板进行隔离。交通临时通道：本阶段施工时交通临时通道设立在原有道路南侧，根据施工结构位置、宽度不同，南侧交通临时通道宽度约在8~10m左右，便道沿线基本可以组成2根西向东机动车道3.5m*2+1根双向非机动车道3m，局部最窄处将机动车道缩减为一根。迎宾二路：同管线施工阶段。空港一路－迎宾三路交叉口：由于隧道工作井位于该处，故将该处路口向西移至空港六路－迎宾三路口附近。交通流向组织：废除原有道路北侧东向西的机动车道，原有东向西通行车流至迎宾二路绕行，与迎宾三路组成单向环通行形式，但是保存一根近A20路口由东向西进入新天鹭2号门的车道。东向西非机动车道可由交通临时通道内通行。原有道路非机动车流与人流可由交通临时通道内通行。各公司机构通行情况道路北侧由于施工封闭北侧的车道，故北侧三家公司机构的车辆通行均需作出调整。国航大厦与出入境检查检疫局：由于施工封路，原有2家单位迎宾三路正门需要封闭，单位车辆人员通行出入口将改至空港一路上，内部道路需进行改造。新天鹭会议中心：由于施工封路，原迎宾三路上1号门封闭，2号门经由交通临时通道与保存的东向西车道进入。道路南侧由于交通临时通道设于此处，故施工对南侧沿线单位影响较小，各单位进出人员、车辆可由交通临时通道内进出，但是南侧东向西方向机动车流需经由迎宾二路进行绕行。道路交通翻交情况可见场布图。3.3.2国航场内局部翻交为解决迎宾三路北侧国航大厦及出入境检查检疫局两家单位在施工的期间的交通出行，根据前期与之洽商的情况，结果如下：1）、道路大翻交后，在CD06～07位置（即卫检2＃门）开设6m宽交通便道，并且沿卫检围墙开辟3m车行通道，卫检车辆直接由2＃门经交通便道进入南侧交通主干道，国航车辆经3m通道与6m通道进入南侧主干道。2）、CD04交通栈桥形成后，2家交通便道翻交于此，国航与卫检均可直接通过栈桥进入南侧主干道。翻交情况可见《国航翻交示意图一阶段～三阶段》。4.地下连续墙施工工法土方外运商品砼供应土方外运商品砼供应施工准备下一槽段开挖泥浆分离净化泥浆系统设立新鲜泥浆配制泥浆贮存供应泥浆复制再生回收槽内泥浆测量放样挖槽机组装钢筋笼制作浇灌墙体砼拔出接头箱、管导墙制作槽段挖掘成槽质量检查清沉渣换浆吊装钢筋笼吊装引拔机设立砼导管劣化泥浆解决振动筛旋流器沉淀池吊装接头箱、管调离引拔机图4-1地下连续墙施工流程图4.1.施工工艺流程地下墙施工流程见图4-1。4.2.施工工艺与要点1）导墙施工在保证成槽位置的准确性、垂直精度、储存泥浆和为顶拔锁扣管提供反作用力方面，导墙的施工质量有着极为重要的作用。鉴于本工程都是超深地下墙，为了保证导墙的稳定性，本工程的导墙施工以满足地下墙深度的1/20或底部进一步未经扰动的原状土30cm为原则。根据测量放样在导墙位置一方面开挖样沟，探明地下管线和障碍物，接着采用措施清除障碍物等直至原状土，然后制作钢砼导墙底板，再立模、扎筋进行导墙施工。在浇筑混凝土之前需请监理对导墙轴线、模板等进行验收。导墙外放尺寸根据我们以往的施工经验，制定了以下的原则：1）、1.2m墙厚的地墙导墙外放尺寸为10cm。2）、0.8~1m墙厚的地墙导墙外放尺寸为8cm。3）、0.6m墙厚的地墙导墙外放尺寸为5cm。对于较深的导墙整体制作风险较大，需采用分段制作的方法，即先制作下段导墙并在分段处预留钢筋，等制作上段导墙时先凿毛下段导墙顶部的混凝土，再将钢筋与之前预留的钢筋电焊连接，使上下段导墙连为一体。由于填土自立性极差，制作导墙时需双面立模，混凝土浇筑完后导墙和填土之间的空隙用粘土回填。导墙采用钢筋混凝土结构，翻边宽度满足地下墙深度的1/25，墙厚至少25cm，配筋双向Φ16@200mm，混凝土强度等级至少C30。由于在导墙施工中地面荷载较大，为控制在承重的情况下导墙的变形，将导墙和路面一体浇捣。在绑扎路面钢筋之前，要将导墙两侧用优质粘土分层回填、压实，并在道路与导墙壁的夹角浇筑一条截面宽0.2米、厚0.2米的八字角来以增强导墙在受力下的稳定性。在混凝土浇筑后每隔2m设立上下两道支撑并回填土方，以免导墙发生位移，在地下墙接头位置需设立钢筋混凝土支撑，截面尺寸为400×400mm，保证在顶拔反力箱的过程中导墙不发生变形。2）泥浆系统（1）泥浆系统工艺流程泥浆系统工艺流程见图4-2图4-2泥浆系统工艺流程图图4-2泥浆系统工艺流程图净化泥浆劣化泥浆新鲜泥浆配制新鲜泥浆贮存再生泥浆贮存振动筛分离泥浆施工槽段沉淀池分离泥浆旋流器分离泥浆粗筛分离泥浆劣化泥浆废弃解决加料拌制再生泥浆净化泥浆性能测试回收槽内泥浆（2）泥浆配置①泥浆材料膨润土：美国优钻100钠基复合膨润土；水：自来水；分散剂：纯碱（Na2CO3）；②泥浆性能指标及配合比设计a泥浆的各项性能指标如表4-1所示。表4-1泥浆性能指标表新鲜泥浆成槽泥浆清孔后泥浆粘度28～3028～3028～30比重1.03～1.051.05～1.2<1.15含砂率<4%<4%<4%PH8～98～98～9泥皮厚1mm1mm1mmb新鲜泥浆的基本配合比见表4-2。表4-2新鲜泥浆配合比表泥浆材料膨润土纯碱（Na2CO3）清水1m3投料量（㎏）401950c泥浆配制，泥浆配制的方法如图4-3所示。d泥浆储存采用集装式泥浆箱。e泥浆循环，泥浆循环采用3LM型泥浆泵输送，4PL型泥浆泵回收，由泥浆泵和软管组成泥浆循环管路。图4-3泥浆配制的方法图4-3泥浆配制的方法图清孔泥浆和浇灌混凝土过程中回收泥浆必须通过泥浆分离系统进行分离后再通过调浆后方可继续使使用，为保证泥浆分离效果，本工程专门引进宜昌黑旋风生产的泥浆分离系统，该分离系统每小时解决泥浆量达100m3，完全能满足分离规定。循环泥浆通过度离净化之后，虽然清除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原有的护壁性能，由于泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触，并在槽壁表面形成泥皮，这就会消耗泥浆中的膨润土成分,并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了的护壁性能，因此，循环泥浆通过度离净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生解决。净化泥浆性能指标测试通过对净化泥浆的失水量、滤皮厚度、PH值和粘度等性能指标的测试，了解净化泥浆中重要成分膨润土、纯碱等消耗的限度。补充泥浆成分补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、纯碱等成分，使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。向净化泥浆中补充膨润土、纯碱等成分，可以采用重新投料搅拌的方法，如大量的净化泥浆都要作再生解决，为了跟上施工进度,可采用先配制浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标，使其基本上恢复原有的护壁性能。再生泥浆质量控制指标再生泥浆只有满足了表4-3中的质量控制指标，才干继续使用起到护壁效果。表4-3再生泥浆质量控制指标性能指标PH值比重粘度（S）备注再生泥浆≤12≤1.3≤45分离到废浆池中的泥浆必须丢弃再生泥浆的使用尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能，但总不如新鲜泥浆的性能优越，因此，再生泥浆不宜单独使用，应同新鲜泥浆掺合在一起使用。（3）劣化泥浆解决劣化泥浆是指浇灌墙体砼时同砼接触受水泥污染而变质劣化的泥浆和通过多次反复使用，粘度和比重已经超标却又难以分离净化使其减少粘度和比重的超标泥浆。劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。（4）泥浆施工管理各类泥浆性能指标均应符合国家规范、上海市规范和“施组”的规定，并需经采样实验，达成合格标准的方可投入使用。（5）泥浆液面控制成槽作业过程中，槽内泥浆液面应保持在不致外溢的最高液位，暂停施工时，浆面不应低于导墙顶面30厘米。3）开挖槽段（1）挖槽设备和操作工艺开挖槽段采用SG35A成槽机与SG40，具有优越的成槽性能和自动纠偏装置，在成槽过程中可以做到随挖随测随纠。在围护结构转角处，为了保证成槽质量和成槽尺寸，导墙需向外延伸50cm左右。单元槽段的成槽顺序应当是先挖两侧的单孔，后挖中间的隔墙。由于单孔之间隔着一段距离，抓斗都吃在实土中，两端受力均匀，可以保证垂直精度。在挖隔墙的时候，由于隔墙宽度小于抓斗，抓斗两端都吃在空孔中，同样受力均匀，不会发生偏斜。待成槽达成设计深度后，再沿槽长方向套挖几斗，把抓斗挖单孔和隔墙时，因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸面修理平整，保证槽段横向有良好的直线性。同时把抓斗下放到槽段设计深度上挖除槽底沉渣。（2）槽壁机操作要领抓斗出入导墙口时要轻放慢提，防止泥浆掀起波浪，影响导墙下面、后面的土层稳定。抓斗出入槽时应切忌动作急速剧烈，以免使泥浆产生涡流，导致槽段的坍方。不管使用何种机具挖槽，在挖槽机挖土时，悬吊抓斗的钢索不能松驰，定要使钢索呈垂直张紧状态，这是保证挖槽垂直精度必需做好的关键动作。挖槽作业中，要时刻关注侧斜仪器的动向，及时纠正垂直偏差。单元槽段成槽完毕或暂停作业时，即令挖槽机离开作业槽段。为了保证工期，使白天和雨天挖槽土方难以外运时也可进行挖槽作业，工地上设立一个或两个能容纳两个施工槽段挖槽土方的集土坑，用于白天和雨天临时堆放挖槽湿土。4）槽段检查（1）槽段检查的内容、工具及方法槽段平面位置偏差检测用测锤实测槽段两端的位置，两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。槽段深度检测用测锤实测槽段左中右三个位置的深度，三个位置的平均深度即为该槽段的深度。槽段壁面垂直度检测用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面，扫描记录中壁面最大凸出量或凹进量（以导墙面为扫描基准面）与槽段深度之比即为壁面垂直度，三个位置的平均值即为槽段壁面平均垂直度。槽段垂直度的表达方法为：X/L。其中X为基坑开挖深度内壁面最大凹凸量，L为地下连续墙深度。槽段垂直度规定X/L不大于3‰。（2）槽段质量评估以实测槽段的各项数据，评估该槽段的成槽质量等级。5）清底换浆（1）清底的方法清除槽底沉渣有沉淀法或置换法两种。沉淀法扫孔指使用挖槽作业的液压抓斗直接挖除槽底沉渣。由于泥浆有一定的比重和粘度，土渣在泥浆中沉降会受阻滞，沉到槽底需要一段时间，因而采用沉淀法清底要在成槽（第一次扫孔）结束一定期间之后才开始。本工程成槽和第一次扫孔结束后，将立即将下节钢筋笼搁置在该槽段导墙上，并起吊上节钢筋笼至悬吊状态，进行两段钢筋笼的拼装，拼装结束将钢筋笼的拼装整体吊起，进行第二次扫孔清底。扫孔从槽段设计底标高以上2米开始，每次下放0.5米，直至达成设计槽段底标高，并左右清孔至成槽边线，保证槽底沉渣满足设计规定。置换法清孔清底开始时间：置换法在抓斗直接挖除槽底沉渣之后，进行一步清除抓斗未能挖除的细小土渣。清底方法：使用Dg100空气升液器，由起重机悬吊入槽，使用6m3或3m3的空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法吸除沉积在槽底部的土渣淤泥。清底开始时，令起重机悬吊空气升液器入槽，吊空气升液器的吸泥管不能一次放到槽底深度，应先在离槽底1～2米处进行试挖或试吸，防止吸泥管的吸入口陷进土渣里堵塞。清底时，吸泥管都要由浅入深，使空气升液器的喇叭口在槽段全长范围内。（2）换浆的方法换浆是置换法清底作业的延续，当空气升液器在槽底部往复移动不再吸出土渣，实测槽底沉渣厚度不大于10厘米时，即可停止移动空气升液器，开始置换槽底部不符合质量规定的泥浆。清底换浆是否合格，以取样实验为准，当槽内每递增5米深度及槽底处各取样点的泥浆采样实验数据都符合规定指标后，清底换浆才算合格。在清底换浆全过程中，控制好吸浆量和补浆量的平衡，不能让泥浆溢出槽外或让浆面落低到导墙顶面以下30厘米。6）钢筋笼制作（1）本工程钢筋笼在钢筋笼底模上加工成型。（2）钢筋笼制作采用电焊焊接（主筋、加筋接头使用闪光对焊，起吊桁架钢板和吊点圆钢采用单面满焊），分段处的主筋接头采用接驳器连接，等起吊前再分开。（3）各种钢筋焊接接头按规定作拉弯实验，试件实验合格后，方可焊接钢筋，制作钢筋笼。（4）按翻样图布置各类钢筋，保证钢筋横平竖直，间距符合规范规定，钢筋接头焊接牢固，成型尺寸对的无误。（5）按翻样图每幅在钢筋笼中间构造2条混凝土导管插入通道，兼作清孔导管仓，通道内净尺寸至少60cm×60cm，导管导向钢筋必须焊接牢固，导向钢筋搭接处应平滑过渡，防止产生搭接台阶卡住导管。（6）钢筋笼在槽段内定位准确且减少也许出现的露筋现象，钢筋笼迎土面、开挖面合理设立高分子保护垫块，呈梅花形布置，间距3m左右设立一个。（7）为了防止钢筋笼在吊装过程中产生不可复原的变形，特别对以本工程中超长的钢筋笼，需要设计对钢筋笼设立的纵向抗弯桁架、水平桁架、拐角形钢筋笼加强筋、蹬筋、吊点位置与吊环、吊具的安全性进行全面的验算，并给出相关的规定及图纸，保证钢筋笼吊运的安全。（8）按设计规定焊装预留插筋(或接驳器)、预埋铁件，并保证插筋、埋件的定位精度符合规定规定。（9）钢筋笼制成品必须先通过“三检”，再填写“隐蔽工程验收报告单”，并把材料质保书、闪光对焊和原材料复试报告、试件强度报告等相应具有验收条件后请监理单位验收签证，否则不可进行吊装作业。7）刷壁成槽完毕后在相邻一幅已经完毕地下墙的接头上必然有黏附的淤泥，如不及时清除会产生夹泥现象，导致基坑开挖过程中地下墙渗水，为此必须采用刷壁措施.当成槽完毕后运用履带吊，起吊我公司自制的专用刷壁器，在接头上上下反复清刷，保证接头干净，防止渗漏水现象的发生。强制刷壁约5个来回，直至刷壁器刷头无明显积泥为止。我公司自制的专用刷壁器底部带有定向重物，可以保证刷壁时刷壁器被固定紧贴接头，同时刷壁器内部的斜仓板根据流体力学，可以给刷壁器产生一个水平分力靠向接头。一方面沉放定向重物（重约6T）至地下墙底部，与待刷壁接头处距离较刷壁机宽度小0.5m，拉紧钢丝绳并将其上端固定；之后上下移动刷壁机，通过定向重物滑轮和刷壁机斜仓板将刷壁机以更大的力推向待刷壁接头以增强刷壁效果。8）钢笼吊装（1）吊装方案①本工程主体结构地下墙的钢筋笼采用分段吊装，在槽段口对接后再整体入槽的方法。钢筋笼吊装选用200T（主吊）和80T（辅吊）履带吊。现将48米的钢筋笼分割成31米和17米的两个钢笼，上下截钢筋笼采用接驳器对接的形式入槽。对接流程见下图：对接接头采用1级接头，为应对也许出现的对接头无法对接的现象，我们将采用焊接的方法进行补救，相邻焊接接头按35d错开。（2）采用接驳器连接的优点=11、连接强度可以满足设计及规范规定；2、厂家可根据现场需要调整连接器的长度，现场除标准型号的连接器外，可增配部分加长型号的连接器（一般加长10mm），以保证主筋螺纹拧入长度满足设计规定。（3）钢筋笼对接方法下段钢筋笼吊入槽内，用钢梁挑住暂搁在导墙上；起吊上段钢筋笼，在自然垂直状态下对准下段钢筋笼；缓慢下放上段钢笼，使各组纵向主筋配对理顺；对钢筋笼四周有对接限位标志的几组纵向主筋拧紧接驳器；重新拎起钢筋笼，使上下段钢筋笼呈自然垂直状态；对其余各组纵向主筋拧紧接驳器；对设立吊环的几组纵向主筋拧紧接驳器；完善导管插入通道与导管导向筋；补焊水平钢筋；补焊断头套箍筋、补焊预埋件、保护层垫块。最后将对接成整幅的钢筋笼下放入槽。如发生钢筋错开无法对接的现象，则使用等截面的钢筋，使用焊接的方法将上下钢筋连接，焊接长度保证10d。（4）钢筋笼吊装方案综述现场配置一部200吨吊车作为主吊和一部80吨吊车副吊双机抬吊钢筋笼，施工道路所有是钢筋混凝土结构，保证吊车行走安全。200吨吊车臂杆接45m，极限起吊能力为76.6吨，80吨吊车臂杆接30.5m，极限起重能力为60吨。钢筋笼分节吊装后上节最重约为45吨(涉及起吊索具)，所有钢筋笼采用对接形式制作、吊装入槽。200吨吊车行走时起吊安全重量为76.6×0.7＝53.62吨，大于上截钢笼45吨，满足规定。200吨吊车在将钢筋笼拎直后，其臂杆要起到不少于78度方可以行走。5.钢筋笼吊装重要技术措施吊装具体内容以地下连续墙吊装专项方案为准。5.1吊车配置 吊车配置本工程以最大起重量不大于吊车在各种也许实际出现情况下的最弱极限起重量的0.7倍为原则设立。配置200吨(KH-1000)履带吊作为主吊，80吨（QUY80）吊车作为副吊，进行双机抬吊，主吊设立三道吊点，副吊设立两道吊点。针对本工程吊车配备的重要技术参数如下：200吨吊车，使用年限不超过5年，其实际起重能力满足设备自身性能)200吨臂杆接45米，工作半径10m，最大起重量76.6吨；上截钢筋笼重量45吨<（76.6x0.7=）53.62吨（涉及起吊索具），满足起吊规定。200吨吊车性能参数表见下表吊车型号：KH-1000-（200吨）工作半径(m)把杆长度(m)42454878984.576.61082.775.871.81264.665.165.180吨吊车(QUY80)：吊车臂杆接25m，其最大起重能力可以达成60吨，而80吨吊车最大受力出现在钢筋笼起吊到60度角的时候，最大受力约为钢筋笼重量的60％，即45吨（去除锁具）×60%＝27吨<60×0.8(双机抬吊时，抬吊安全系数为0.8）=48吨。可以满足起吊规定。80吨吊车性能参数表见下表吊车型号：QUY80（80吨）工作半径(m)把杆长度(m)2528316.545.72740.8640.77.53636.7336.58833.633.4433.298.530.8330.6630.55.2钢筋笼起吊方法钢筋笼起吊采用一台200T履带式起重机和一台80T履带式起重机双机抬吊法，起吊重要方法及过程如下：先用200T履带吊(主吊)和80T履带吊(副吊)双机抬吊，将钢筋笼水平吊起，然后升主吊、放副吊，将钢筋笼凌空吊直；吊运钢筋笼必须单独使用200T履带吊(主吊)，必须使钢筋笼呈竖直悬吊状态。钢筋笼要缓慢放入槽段内，切忌急速抛放，以防钢筋笼变形或导致槽段坍方。起吊方法见图1：钢筋笼起吊方法示意图图1：钢筋笼起吊方法示意图5.3钢筋笼吊点布置钢筋笼起吊方法图钢笼采用5道共10个吊点吊装钢筋笼，其中200吨主吊吊筋笼上部6个吊点，主吊前2个吊点均采用50mm厚钢板，后4个及付吊80吨吊车吊4点，吊点钢筋使用Φ40圆钢。见附图：钢筋笼吊点布置图钢筋笼起吊方法图5.4钢筋笼吊点计算计算依据起重吊装常用计算手册建筑施工计算手册钢结构设计规范（GB50017-2023）设计图纸钢丝绳受力及强度计算：吊装钢笼的主吊钢丝绳，使用6股×37的钢丝绳，单根长15m，两边各两道，共4根，钢丝绳直径52mm，单根钢丝绳公称抗拉强度为1700mpa（起重吊装常用计算手册查得）受力最大的时候是钢筋笼吊起竖直后，两道钢丝绳四个点承受45吨钢筋笼的重量，见图2：钢丝绳受力分解示意图F1F1：12吨F2：11吨F3：11吨F4：11吨扁担滑轮P=45吨P1=23吨P2=22吨图2：钢丝绳受力分解示意图钢丝绳允许拉力按下列公式计算[Fg]=a×Fg/K（建筑施工手册，第四版）[Fg]——钢丝绳允许拉力（KN）Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总合（1705KN，起重吊装常用计算手册查得）a——换算系数，0.82（建筑施工手册，第四版）K——钢丝绳的安全系数，6（建筑施工手册，第四版）[Fg]=a×Fg/K=0.82×1705/6=233KN由于23.3吨〉12吨，所以选用的钢丝绳满足规定。钢筋笼吊点形式设立两道共10个吊点吊装钢筋笼，其中受力最大的情况是，当钢筋笼下放到最后第一道2个吊点时，此时，两个吊耳的四个吊点承受整幅钢筋笼39吨的重量。钢板吊点主吊第一道2个吊点采用50mm钢板，50mm钢板和上下排桁架主筋焊接牢固，吊点形式图3。（R=150；a=100；b=100；B=300）图3：吊点钢板形式图B、吊点钢筋主吊其他吊点和付吊采用φ40圆钢，圆钢吊点和桁架上、下排主筋焊接牢固。吊点形式图4。图4：圆钢吊点示意图（4）吊点计算钢笼重45T，则吊耳板荷载P=45/4*1000*9.8N/kg=110250N见图5，吊耳板采用Q235钢板，板厚δ=50mm，吊耳板宽度B=300mm，吊耳孔半径r=50mm，R=B/2=150mm，孔顶至板顶距离a=100mm。吊耳孔壁局部受压承载力σcj=（αγgP）/（2rδ）=（1.1*1.35*110250）/（2*50*40）=40.9MPa≤fcj=205MPa吊耳孔壁受拉承载力σtj=σcj（R2+r2）/（R2-r2）=40.9*（1502+502）/（1502-502）=50.15MPa≤ftj=205MPa孔壁处剪应力τ=P/F=110250/（40*100）=27.56Mpa≤ft=120MPa上式中σcj孔壁局部受压承载力；σtj孔壁局部受拉承载力；α为动力系数，吊立过程取1.1；γg荷载分项系数，取1.35；fcj为受压强度设计值，ftj为受拉强度设计值，取205Mpa（钢结构规范），ft为受剪强度设计值，取120Mpa（钢结构规范）。根据计算结果，安全系数皆大于4，满足规定。吊点钢筋最不利的情况是当钢筋笼所有拎直后，此时第二道两个40mm圆钢吊点中每个圆钢要承受1/4钢筋笼重量。计算如下：Q235圆钢受力最薄弱区为单根受剪，其最大抗剪强度为：fv＝20mm×20mm×3.14×120N/mm2÷9.8N/Kg÷1000Kg/T＝15.4T；45/4=11.25T<15.4T，由于吊点钢筋和主筋及桁架焊接在一起，共同受力，且此时钢筋笼受到土体摩擦力和泥浆浮力影响重量下降，所以满足起吊规定。焊接规定：施工各节点焊接规定必须满足JGJ18-2023的规定，吊点钢板和吊点钢筋都与桁架上的主筋双面满焊，焊缝宽度不得小于0.6d，厚度大于0.35d；最终搁置板与吊攀钢筋双面满焊，焊缝宽度不得小于0.6d，厚度大于0.35d，其余搁置钢板与主筋双面满焊，焊缝高度大于10mm；桁架上的主筋和钢笼周边的主筋都与分布筋100％焊接。=3\*GB3③搁置板强度计算搁置钢板规格与数量为了在下放钢筋笼过程中，临时换钢丝绳时需要暂时将钢筋笼临时搁置在导墙上而必须要放的搁置钢板。尚有钢筋笼最终下放到设计标高后，也需要临时搁置钢板将钢筋笼固定在设计标高。每幅钢筋笼放置16块搁置钢板，搁置钢板厚20mm，高150mm，宽250mm。见图5：搁置钢板平面布置图图5：搁置钢板平面布置图搁置钢板计算搁置板每块的破坏剪力至少为：150mm×20mm×120N/mm2÷9.8N/Kg÷1000Kg/T＝36>11.25T（45/4=11.25吨，每次4块搁置板承受45吨钢筋笼的重量），满足规定。5.5钢筋笼吊装过程重其他注意事项作为钢筋笼最终吊装环中杆构件的钢筋笼上竖向钢筋，必须同相交的水平钢筋自上而下的每个交点都焊接牢固，在钢筋笼起吊前必须重新检查吊点和搁置板的焊接情况，保证焊接质量满足起吊规定后方可开始起吊。在起吊前仔细检查吊具、钢丝绳的完好情况，必须符合安全规范规定。对于吊具的检查重点是对滑轮及钢丝绳质量的检查，如发现钢丝绳有小股钢丝断裂或滑轮有裂纹现象，一律不得使用。在起吊前检查导管仓内是否有异物，如有必须清除。检查导管仓内导向钢筋的连接情况，保证焊接牢固。起吊前必须清除钢筋笼内的杂物，避免在起吊钢筋笼过程中发生高空坠物的事故。起吊必须服从起重工的指挥，保证钢筋笼平稳、安全起吊。钢筋笼在入槽过程中割除导管仓内的加固钢筋，保证导管仓顺直、畅通。钢筋笼在入槽过程中仔细检查接驳器的完好情况，如有发生接驳器或钢筋脱焊和接驳器帽子脱落现象必须立即填补后再入槽。如钢筋笼下放困难切不可强行冲击下放，必要的时候将钢筋笼重新拎出，对槽段重新解决后再入槽。5.6起重吊装安全措施钢筋笼吊装之前必须由项目经理签发吊装令。起重机的指挥人员必须通过培训取得合格证后，方可担任指挥。作业时应与操作人员密切配合。操作人员应严格执行指挥人员的信号，如信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行。假如由于指挥失误而导致事故，应由指挥人员负责。起重机的变幅指示器、力矩限制器以及各种行程限位开关等安全保护装置。必须齐全完整、灵敏可靠，不得随意调整和拆除。严禁用限位装置代替操纵机构。起重机作业时，重物下方不得有人停留或通过。严禁用非载人起重机载运人员。起重机必须按规定的起重性能作业，不得超载荷和起吊不明重量的物件。在特殊情况下需超载荷使用时，必须有保证安全的技术措施，经项目技术负责人批准，有专人在现场监护下，方可起吊。严禁使用起重机进行斜拉、斜吊和起吊地下埋设或凝结在地面上的重物。履带式起重机变幅应缓慢平稳，严禁在起重臂未停稳前变换档位。起重机满载荷或接近满载荷时严禁下落臂杆。履带式起重机如必须带载行走时，载荷必须符合规范规定，并规定行走道路坚实平整，重物应在轻重机行走正前方向，重物离地面不得超过50cm并栓好拉绳，缓慢行驶。严禁长距离带载行驶。履带式起重机行走时转变不应过急，如转弯半径过小，应分次转弯。下坡时严禁空档滑行。履带式起重机通过地面水管、电缆等设施时，应铺设木板保护，通过时不得在上面转弯。5.7应急预案5.7.1.钢筋笼放不到位当发生钢筋笼下放困难时，有也许是端头倾斜将钢筋笼卡住、槽壁两侧土体径缩将钢筋笼卡住、在下放钢筋笼过程中忽然发生坍方导致槽壁深度不到位等因素导致的，当发生钢筋笼下放困难但是具有下列条件时，可尝试继续下放钢筋笼。在钢筋笼下放到距离设计标崇高有不到10m处虽然受到阻碍，但通过反复上下松动可以不断下去。槽壁深度仍然符合设计标高。假如是端头倾斜导致钢筋笼下放不到位时，必须事先用超声波测量端头垂直度，得出端头侵入钢筋笼的限度，然后适当割除分布筋，收缩主筋，主筋数量不变，然后再放钢筋笼。当钢筋笼被卡住的时候，不能强行冲击下放，当钢筋笼反复上下松动多次不能放到位的，需将钢筋笼所有拎出，查明因素并解决好后再重新下放。5.7.2.钢筋笼起吊过程中发生变形、散架必须严格按照施工组织设计的规定，进行吊点布置和对钢筋笼进行加强，起吊钢筋笼时，必须先将钢筋笼整体拎高30cm，观测有无变形或有电焊被迸开的现象，假如有，则立刻将钢筋笼放下，加固后方可继续起吊。当钢筋笼吊到空中发现有变形现象时不得强行吊起，必须立即疏散附近施工人员，同时将钢筋笼放到地上，对变形钢筋笼进行整形、加固后再重新起吊。钢筋笼起吊发生变形、散架事故和补救措施通常有如下情况：第一道吊点范围钢筋笼头部向上弯曲发生因素：纵横向桁架软弱；桁架和分布筋电焊不牢固；吊点钢筋焊接不牢固。补救措施：一方面用神仙葫芦和千斤顶将已经弯曲的钢筋笼调直；假如钢筋笼只设立了两榀