石油化工钢制设备抗震鉴定标准征求意见稿

PAGEPAGE2UDC中华人民共和国国家标准PGB50***-20**石油化工钢制设备抗震鉴定标准Standardforaseismicalevaluationofpetrochemicalsteelfacilities（征求意见稿）20**-**-**发布20**-**-**实施联合发布中华人民共和国住房和城乡建设部联合发布中华人民共和国国家标准石油化工钢制设备抗震鉴定标准StandardforaseismicalevaluationofpetrochemicalsteelfacilitiesGB50***-20**主编部门：中国石油化工集团公司批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期：20**年月日中国计划出版社20**北京前言本标准是根据住房和城乡建设部《关于印发《2015年工程建设标准规范制修订计划的通知》（建标[2014]189号）的要求，由中国石化工程建设有限公司会同有关单位共同编制而成的。本标准在编制过程中,调查总结了近年来国内外大地震的经验教训和长期以来对中国石化集团公司所属企业广泛开展的石油化工设备抗震鉴定和加固工作方面的经验，采纳了近年来开展的多项专题研究工作成果，考虑了我国的经济条件和工程实践，并在全国范围内广泛征求了有关勘察、设计和施工单位的意见，经反复讨论、修改和试设计，最后经审查定稿。本标准共分章和个附录，主要内容包括：总则、术语和符号、基本规定、抗震鉴定、地震作用计算和抗震验算、鞍座支承的卧式设备、支腿式直立设备、支耳式直立设备、裙座式直立设备、球形储罐、立式圆筒形储罐、加热炉和空冷式热交换器等。本标准中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。本标准由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释，中国石油化工集团公司负责日常管理，中国石化工程建设有限公司负责具体技术内容的解释。在执行过程中，请各单位结合工程实践，认真总结经验，并将意见和有关资料寄至中国石化工程建设有限公司国家标准《石油化工钢制设备抗震鉴定标准》管理组（地址：北京市朝阳区安慧北里安园21号，邮政编码：100101），以便今后修订时参考。本标准主编单位、参编单位、主要起草人和主要审查人：主编单位：中国石化工程建设有限公司参编单位:中国地震灾害防御中心甘肃蓝科石化高新装备股份有限公司中石化洛阳工程有限公司中石化上海工程有限公司中石化宁波工程有限公司中国石化上海高桥分公司镇海石化工程股份有限公司主要起草人：主要审查人：

目次1总则 72术语和符号 82.1术语 82.2符号 83基本规定 104抗震验算 115鞍座支承的卧式设备 125.1一般规定 125.2地震作用效应和抗震验算 135.3抗震措施 176立式支腿式设备 196.1一般规定 196.2地震作用效应和抗震验算 206.3抗震措施 207支耳式立式设备 217.1一般规定 217.2地震作用效应和抗震验算 227.3抗震措施 228裙座式立式设备 238.1一般规定 238.2地震作用效应和抗震验算 248.3抗震措施 269球形储罐 279.1一般规定 279.2地震作用效应和抗震验算 279.3抗震措施 3910立式圆筒形储罐 4010.1一般规定 4010.2地震作用效应和抗震验算 4010.3抗震措施 4211加热炉 4311.1一般规定 4311.2地震作用效应和抗震验算 4311.3抗震措施 4512空冷式热交换器 4712.1一般规定 4712.2地震作用效应和抗震验算 4712.3抗震措施 52本标准用词说明 53引用标准名录 54附：条文说明 55Contents1Generalprovisions 72Termsandsymbols 82.1Terms 82.2Symbols 83Basicrequirement 113.1Seismicevaluationcontentsandrequirements 113.2Classificationofimportancefactors 113.3Seismicinfluences 124Seismicchecking 134.1Generalrequirement 134.2Seismiccheckingallowablestress 215Horizontalsteelvesselsupportedbysaddles 255.1Generalrequirement 255.2Seismiceffectandseismicchecking 255.3Seismicmeasures 266Steelverticalvesselssupportedbylegs 276.1Generalrequirement 256.2Seismiceffectandseismicchecking 256.3Seismicmeasures 267Steelverticalvesselssupportedbylugs 307.1Generalrequirement 257.2Seismiceffectandseismicchecking 257.3Seismicmeasures 268Steelverticalvesselssupportedbyskirt 328.1Generalrequirement 258.2Seismiceffectandseismicchecking 258.3Seismicmeasures 269Steelsphericaltankssupportedbylegs 369.1Generalrequirement 259.2Seismiceffectandseismicchecking 259.3Seismicmeasures 2610Verticalcylindricalsteelstoragetanks 4010.1Generalrequirement 2510.2Seismiceffectandseismicchecking 2510.3Seismicmeasures 2611Tubularheater 4611.1Generalrequirement 2511.2Seismiceffectandseismicchecking 2511.3Seismicmeasures 2612Air-codedheatexchangers 4612.1Generalrequirement 2512.2Seismiceffectandseismicchecking 2512.3Seismicmeasures 26Explanationofwordinginthiscode 69Listofquotedstandards 70Addition:Explanationofprovisions 711总则1.0.1为贯彻执行《中华人民共和国防震减灾法》，实行以预防为主的方针，减轻地震破坏，减少损失，对在役石油化工钢制设备的抗震能力进行鉴定，并为抗震加固或采取其它抗震减灾对策提供依据，制定本标准。1.0.2本标准适用于设计基本地震加速度值不大于0.40g（即抗震设防烈度9度及以下）地区石油化工企业中的鞍座支承的卧式设备、支腿式直立设备、支耳式直立设备、裙座式直立设备、球形储罐、立式圆筒形储罐、加热炉、空冷器等设备的抗震鉴定。注：g为重力加速度。1.0.31.0.4未进行抗震设防或未达到抗震设防要求的石油化工钢制设备，必须进行抗震鉴定和采取必要的抗震措施1.0.5抗震鉴定用地震动参数或抗震设防烈度，必须按国家规定的权限审批、颁发的文件（图件）确定。1.0.6设计基本地震动参数或抗震设防烈度应根据现行国家标准《中国地震动参数区划图》GB18306的有关规定确定；对已编制抗震设防区划的地区或进行地震安全性评价的工程场地，可按批准的设计地震动参数或抗震设防烈度进行抗震鉴定。1.0.7石油化工钢制设备的抗震鉴定，除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2术语和符号2.1术语2.1.1抗震设防标准seismicfortificationcriterion衡量抗震设防要求的尺度，由设计基本地震动参数或抗震设防烈度和设备使用功能的重要性确定。2.1.2设计地震动参数seismicgroundmotionparameters表征抗震设防要求的地震动物理参数，包括地震动峰值加速度和地震动加速度反应谱特征周期等。1设计基本地震加速度designbasicaccelerationofgroundmotion50年设计基准期超越概率10％的地震加速度设计取值。2地震影响系数曲线seismiceffectcoefficientcurve抗震设计用的加速度反应谱，以加速度反应谱和重力加速度的比值表示。3设计特征周期designcharacteristicperiodofgroundmotion抗震设计用的地震影响曲线中，反应地震震级、震中距和场地类别等因素的下降段起始点对应的周期值。2.1.3抗震鉴定seismicappraisal通过检查现有设备的设计、施工质量和使用现状，按规定的抗震设防要求，对其在地震作用下的安全性进行评估。2.1.4综合抗震能力compoundseismiccapability设备结构单元综合考虑其构造和承载能力等因素所具有抵抗地震作用的能力。2.1.5抗震加固seismicretrofitforengineering为使现有设备达到抗震鉴定的要求所进行的设计和施工。2.2符号(有待完善)2.2.1设备的水平地震作用；设备的（总）竖向地震作用；设备在操作状态下的等效质量；倾覆力矩；压力载荷或设计压力；液柱静压力；由j振型水平地震作用产生的效应；水平地震作用效应。2.2.2、材料的拉、压弹性模量；设计温度下材料的弹性模量；临界应力；材料的屈服点；材料的许用应力初值；材料的抗震许用应力值；设计温度下材料的许用应力；许用临界应力；储液密度。2.2.3横截面积；支承结构中心线跨度；腐蚀裕量；支承结构中心圆直径；平均直径；设备顶部到基础底面的距离；3基本规定3.0.1抗震鉴定应包括下列内容及要求：1搜集设备所在工程场地的勘察报告、设计图纸、竣工验收和相关技术文件等原始资料，当资料不全时，应根据鉴定的需要进行必要的补充实测。2查看设备现状与原始资料项符合的程度和施工质量。3根据设备结构的特点、布置和周边环境等因素，采用相应的鉴定方法，进行综合抗震能力分析。4经抗震鉴定不满足抗震设防要求的设备，应根据其使用要求，提出相应的处理意见。3.0.2对需要采取抗震措施的设备，应根据设备结构的特点和周边环境等因素综合确定，应便于施工，并尽量减少对生产的不利影响。3.0.3安放设备的建(构)筑物、设备的基础，以及可能对设备造成损坏的其它设施，也应满足相关抗震设防要求。3.0.4当基本地震加速度为0.05g（抗震设防烈度为6度）及以下时，可不进行设备的抗震验算，但应满足抗震措施要求。3.0.5设备现场宏观检查的基本内容：1设备是否浮放。2设备的地脚螺栓是否采用双螺母或带有螺母防松动装置。3主体设备上是否挂有附属设备。4支承设备的构架是否设有斜撑。5设备是否放置在楼层（构架）上。6与设备连接的大口径管线是否采用柔性连接。3.0.6抗震鉴定时，设备所在地区遭受的地震影响，应采用本地区抗震设防要求所对应的基本地震加速度（或抗震设防烈度）和特征周期。3.0.7抗震鉴定的设备，应按其用途和地震破坏后的危害程度进行重要度分类，重要度的分类应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761的规定划分。3.0.8加热炉和空冷器构架，可按现行国家标准《石油化工建（构）筑物抗震设防分类标准》GB50453的规定进行划分。3.0.9需要进行抗震验算的设备，除本标准另有规定外，其地震作用计算可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761或现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定执行；对安装高度距地面大于4m(构架或楼层上)的卧式设备、支腿式直立设备，应计入设备所在构架或楼层对地震的放大作用。4抗震验算4.0.1设备抗震验算截面的水平地震作用效应，应乘以相应的地震作用效应调整系数，除本标准另有规定外，地震作用效应调整系数可按表4.0.1确定。表4.0.1地震作用效应调整系数设备类型鞍座支承的卧式设备0.45支腿式直立设备0.45支耳式直立设备0.45裙座式直立设备0.45球形储罐0.40立式圆筒形储罐0.404.0.2设备抗震验算时所用材料的许用应力值，除本标准另有规定外，应取现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761规定抗震设计许用应力值的120％。4.0.3设备抗震验算截面的有效厚度，可按如下方法确定：1可取图纸上标注的名义厚度减去厚度附加量（腐蚀裕量加钢材负偏差）。2可采用在役检测数据，减去预计使用年限的腐蚀裕量。3可取实测壁厚减去预计使用年限的腐蚀裕量。实测壁厚的点数应大于10个，并按下列公式计算（4.0.3-1）（4.0.3-2）4.0.3-3）上述式中：n——实测壁厚的点数，个；ts——实测壁厚，mm；——实测壁厚的均值，mm；ti——所测各点的壁厚，mm；σ——壁厚实测数据的均方差，mm。5鞍座支承的卧式设备5.1一般规定5.1.1本章适用于鞍座支承的卧式设备（以下简称：卧式设备）（图5.1.1a.）和重叠式卧式设备（以下简称：重叠设备）（图5.1.1b.）的抗震鉴定。图5.1.1a卧式设备及基础简图图5.1.1b重叠卧式设备及计算示意5.1.2卧式设备的抗震鉴定时，其外观应满足下列规定：1卧式设备壳体不应有局部变形；壳体焊缝应饱满，不应有表面缺陷。2卧式设备的钢支座与壳体的连接焊缝应饱满，不应有表面缺陷。3支座不应有明显的倾斜，砖或混凝土基础支座不应有疏松、开裂，钢筋不应外露。4设计基本地震动加速度为0.10g或抗震设防烈度为7度及以上时，卧式设备本体应与支座进行强度连接。5对滑动支座,应具有限制设备横向位移的措施。6重叠设备应采用地脚螺栓固定；地脚螺栓及连接螺栓应有螺母防松动装置。5.1.3设计基本地震动加速度为0.10g或抗震设防烈度为7度及以下时，地面上的卧式设备，当容积小于等于2.5m3，支座型式（图5.1.3）及尺寸符合表5.1.3，并满足下列条件之一时，可以浮放且不进行抗震验算。1鞍式钢支座及设置在墙式混凝土基础上的鞍式钢支座，支座和基础(地面以上部分)的总高度小于等于8002鞍式砖砌体支座、鞍式混凝土支座，支座高度小于等于500mma)鞍式钢支座b）鞍式砖砌体或混凝土支座c）鞍式钢支座安置于墙式混凝土基础上图5.1.3支座型式及尺寸示意表5.1.3卧式设备支座标准尺寸单位：mm支座形式不同公称直径设备的支座尺寸159≤DN<500500≤DN<15001500≤DN<25002500≤DN<30003000≤DN≤4000鞍式钢支座Bs≥120Bs≥160Bs≥250Bs≥300Bs≥360t1≥6t1≥10t1≥12t1≥16t1≥20t2≥6t2≥10t2≥12t2≥16t2≥20鞍式砖砌体支座Bs≥240Bs≥240Bs≥370Bs≥490Bs≥620鞍式混凝土支座Bs≥200Bs≥300Bs≥400Bs≥500Bs≥600置于墙式混凝土基础上的鞍式钢支座Bs≥200Bs≥250Bs≥300Bs≥350Bs≥450注：DN―公称直径；Bs―支座宽度；t1―腹板厚度；t2―肋板厚度。5.1.4设计基本地震动加速度为0.10g或抗震设防烈度为7度及以下时，容积大于2.5m3的地面卧式设备，当支座尺寸及型式符合表5.1.3和，且（对于钢或混凝土支座）或（对于砖砌体支座）时，可以浮放，仅对砖砌体支座和混凝土支座及墙式混凝土基础进行抗震验算。5.1.5卧式设备的地震作用计算可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761的有关规定执行。5.2地震作用效应和抗震验算5.2.1浮放卧式设备可按下列公式进行抗倾覆验算：（5.2.1-1）（5.2.1-2）式中：MR——倾覆力矩，N·mm；K——安全系数，取1.2；——卧式设备的水平地震作用，N；——卧式设备的竖向地震作用，N；m——卧式设备操作质量，kg，包括设备本体、操作物料及鞍式钢支座质量；g——重力加速度，m/s2，取9.81；H1——基底到卧式设备轴心线的高度，mm；LS——支座长度，mm；κZ——地震作用效应调整系数，对直接放置在地面或构架上的鞍式钢支座，可取0.5，对放置在墙式混凝土基础上的鞍式钢支座或墙式混凝土支座，可取0.6，对鞍式砖砌体支座，可取0.7。5.2.2卧式设备受横向水平地震作用时的等效支座反力，应按下式计算：（5.2.2）式中：F——等效支座反力，N；HC——墙式混凝土支座高度，mm，当鞍式钢支座直接固定在地面上时取0；l2——筒体轴线两侧的地脚螺栓间距，mm；nz——支座个数。5.2.3当鞍座无垫板或垫板对卧式设备壳体不起加强作用时，支座边角处壳体的压应力（图5.2.3）应按下列公式验算：图5.2.3卧式设备压应力计算示意当L／Ri≥8时： （5.2.3-1）当L／Ri≤8时：（5.2.3-2）上述式中：|σ|——支座边角处壳体的压应力，MPa；A——支座中心线至封头切线的距离，mm；L——两封头切线之间的距离，mm；BS——支座宽度，mm，鞍式钢支座固定于墙混凝土支座上时，取鞍式钢支座宽度；Ri——壳体内半径，mm；t——壳体有效厚度，mm；σ——壳体压应力，MPa；K6——系数，鞍座包角为120°时，可按以下规定确定：[σ]t——许用应力，MPa，取设计温度下容器壳体材料许用应力的1.5倍。5.2.4当垫板对卧式设备壳体起加强作用时，支座边角处壳体压应力，应按下列公式验算：当L／Ri≥8时：（5.2.4-1）当L／RI＜8时：（5.2.4-2）5.2.5鞍式钢支座的压缩压力，按式5.2.5-1～2计算:轴向水平地震作用小于或等于鞍座底板与基础间静摩擦力（）时：（5.2.5-1）轴向水平地震作用大于鞍座底板与基础间静摩擦力（）时：（5.2.5-2）式中：——鞍式钢支座的压缩压力，MPa；A——支座中心线至封头切线的距离，mm；——腹板与筋板（筒体或垫板最低处）组合截面积，mm2；——腹板与筋板（筒体或垫板最低处）组合截面的抗弯截面系数，mm3；——鞍座底板与基础间静摩擦系数： ——钢底板对钢基础垫板； ——钢底板对水泥基础； ——钢底板对特氟隆垫板；——鞍座底板对基础底板的动摩擦系数： ——钢底板对钢基础垫板； ——钢底板对特氟隆垫板；H——鞍座高度，mm；L——两封头切线之间的距离，mm；——鞍座材料的许用应力，MPa。5.2.6地脚螺栓的拉应力，应按下式验算：（5.2.6）式中：——地脚螺栓的拉应力，MPa；——每个地脚螺栓的横截面面积，mm2；——设备地脚螺栓数，个；——地脚螺栓的许用拉应力，MPa。5.2.7地脚螺栓的剪应力，应按下式验算：（5.2.7）式中：——地脚螺栓剪应力，MPa； ——承受剪应力的地脚螺栓个数（仅计固定端），个；——地脚螺栓许用剪应力，取为，MPa。5.2.8重叠设备在地震作用下的第j层设备的支座反力，应按下式计算：（5.2.8）式中：Rj——第j层设备的支座反力，N；Fi——第i层设备上的水平地震作用，N；Hi——第i层设备中心线距地面(或楼面)的高度，mm；Kj——第j层设备支座螺栓间距，mm；FVi——第i层设备上的竖向地震作用，N；hj——第j层设备支座底面距地面（或楼面）的高度，mm；mi——第i层设备的集中质量，kg。5.2.9重叠设备支座边角处壳体压应力，应按本标准5.2.3条和本标准5.2.4条规定验算。5.2.10重叠设备第j层设备支座连接（地脚）螺栓拉应力，应按下式验算：（5.2.10）式中：——第j层设备支座连接（地脚）螺栓拉应力，MPa；——第j层设备支座一根连接（地脚）螺栓的有效断面积，mm2；——第i层设备上的水平地震作用，N；FVi——第i层设备上的竖向地震作用，N；hj——第j层设备支座底面距地面（或构架）的高度，mm；Hi——第i层设备中心线距地面(或构架)的高度，mm；Kj——第j层设备支座螺栓间距，mm；mi——第i层设备的集中质量，kg；——第j层设备支座连接（地脚）螺栓的数目；——第j层设备支座连接（地脚）螺栓许用拉应力，MPa。5.2.11重叠设备第j层设备支座连接（地脚）螺栓剪应力，应按下式验算：（5.2.11）式中:——第j层设备支座连接（地脚）螺栓剪应力，MPa；——承受剪应力的地脚螺栓个数，个；——第j层设备支座连接（地脚）螺栓剪切许用应力，MPa。5.3抗震措施5.3.1当设计基本地震动加速度为0.10g或抗震设防烈度为7度以上时，卧式设备应采用地脚螺栓与基础固定，不应浮放。每个支座的地脚螺栓数量不应少于2个，8度以上时，应为双螺母。5.3.2对重叠式设备必须采用地脚螺栓与基础固定，设备间应采用连接螺栓固定，严禁浮放。5.3.3当设备本体与支座焊缝不满足要求时，应补焊且为强度焊。5.3.4当砖砌体支座、混凝土支座或墙式混凝土基础出现疏松或开裂时，应按相关抗震标准要求，对支座或基础采取补强措施。5.3.5经验算，支座边角处壳体压应力不满足要求时，可采用加强圈进行补强。5.3.6固定卧式设备的地脚螺栓，应采用螺母防松动装置(对滑动端螺母不应拧紧)。5.3.7对没有限制设备横向位移的滑动支座，应采取相应的措施。6支腿式直立设备6.1一般规定6.1.1本章适用于高度不大于10m图6.1.1支腿式直立设备6.1.2支腿式设备抗震鉴定时，其外观应符合下列规定:1支腿与设备壳体的连接焊缝应饱满，外观检查时不应有裂纹或其他表面缺陷。2每个支腿均应设有地脚螺栓与基础固定。3支腿不应有明显变形。4当设计基本加速度大于或等于0.03g或设防烈度为8度、9度时，支腿数量不宜少于4个。6.1.3当支腿式设备满足下列条件时，可不进行抗震验算，但应符合7.1.2条要求。1当设计基本地震加速度小于0.10g或抗震设防烈度小于7度（或）时。2对安装在构架上，直径小于1.0m、高度小于2m（含支腿高度），且支腿高度小于0.5m的支腿式设备，当设计基本地震加速度小于0.20g或抗震设防烈度小于8度）时。3对安装在地面上，直径小于1.2m、高度小于3m（含支腿高度），且支腿高度小于0.5m的支腿式设备，当设计基本地震加速度小于0.20g或抗震设防烈度小于8度（或）时。6.1.4支腿式设备抗震鉴定验算应包含以下内容:1支腿的强度和稳定性验算；2地脚螺栓的强度验算；3支腿装配焊缝的强度验算。6.1.5支腿式设备的地震作用可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761的有关规定执行。6.2地震作用效应和抗震验算6.2.1支腿式设备的地震作用效应和抗震验算可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761相关规定执行。其抗震鉴定许用应力按本规范第4.0.2条规定执行。6.3抗震措施6.3.1支腿式设备不满足抗震鉴定要求时,可按下列规定采取抗震措施：1对浮放的支腿式设备，应采用地脚螺栓与基础固定。2当设防烈度为8度、9度时，支腿数量少于4个时，应对支腿采取加固措施。3当抗震验算支腿的稳定性不满足要求时，应对支腿加强或在支腿间设置斜撑加强。4当抗震验算地脚螺栓强度不满足要求时,应增大地脚螺栓规格或其他加固措施,5当支腿与设备壳体的连接焊缝不满足要求时，应补焊并进行表面无损检测。6支腿连接处壳体局部应力不满足要求时，应进行局部加强加固。7支耳式直立设备7.1一般规定7.1.1本章适用于支耳式直立设备（以下简称：支耳式设备）的抗震鉴定（图7.1.1）。图7.1.1支耳式直立设备；偏心距；偏心荷载。7.1.2对直径小于2m、切线长度小于5m的支耳式设备，当设计基本地震加速度小于0.20g或抗震设防烈度小于8度或时，可不进行抗震鉴定验算但应符合8.1.3的要求7.1.3设备本体抗震鉴定时，其外观应符合下列规定:1支耳式设备不应浮放。2支耳与设备壳体的连接焊缝应饱满，不应有裂纹或其他表面缺陷。3当设备直径大于1m时，支耳数量应大于2个。4每个支耳均应设置地脚螺栓，且螺母应有防松动装置。5支耳不应支承在砖砌体基础上。7.1.4支耳式设备抗震鉴定验算应包含以下内容:1支耳的强度验算；2地脚螺栓的强度验算；3支耳与筒体连接处焊缝强度验算；4支耳连接处筒体局部应力验算。7.1.5支耳式设备的地震作用可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761的有关规定执行。7.2地震作用效应和抗震验算7.2.1支耳式设备的地震作用效应和抗震验算可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761相关规定执行。其抗震鉴定许用应力按本规范第4.0.2条规定执行。7.3抗震措施7.3.1支耳式设备不满足抗震鉴定要求时,可按下列规定采取抗震措施：1当支座与筒体连接焊缝外观或强度不满足要求时，应补焊并进行表面无损检测。2当支耳强度不满足要求时，应对支耳进行加强。3当支耳连接处筒体局部应力强度不满足要求时，可设垫板进行补强或采取其他方式进行加固。4对浮放的支耳式设备，应采用地脚螺栓与支承结构固定。8裙座式直立设备8.1一般规定8.1.18.1.2满足1高度小于等于10m，且高度与直径之比小于等于5的直立设备，除重要设备和腐蚀特别严重者外，可不进行抗震验算，但应符合8.1.5条、8.1.6条和2对应于设计基本地震加速度小于0.10g（或抗震设防烈度小于7度）时，可不考虑地震作用的影响。8.1.3直立设备抗震验算时，设计基本地震加速度大于等于0.10g（抗震设防烈度7度或7度以上）时，应考虑水平地震作用影响；当设计基本地震加速度大于等于0.20g（抗震设防烈度8.1.48.1.51设备本体的垂直度不应超标。2壳体和裙座的连接焊缝应饱满，不应有表面缺陷。3本体筒壁不应有严重腐蚀和凹凸变形。8.1.68.1.7对地脚螺栓抗震鉴定时，其外观应符合下列规定1螺栓不应有明显的变形，螺母不应松动，且为双螺母或带有锁紧装置。2螺栓座的筋板与裙座、盖板及底座环间的焊缝应连续焊。当筋板间距符合表8.1.7表8.1.7螺栓规格M24～M36M42～M64M72～M90筋板间距，mm≤4.0d≤3.5d且≤200≤3.0d且≤250注：d为地脚螺栓小圆直径，mm。8.1.8高度小于等于10m8.1.9高度大于10m8.1.10直立设备的地震作用计算可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761的有关8.2地震作用效应和抗震验算8.2.1采用底部剪力法时,直立设备的水平地震作用在任意计算截面a—a（图8.2（8.2.1）式中：MEa——任意计算截面a—a处的地震弯矩，N•mm；ζz——高振型影响系数，考虑高振型影响时取1.25，不考虑高振型影响时取1.0。κz——地震作用效应调整系数，按表4.0.1选取；k——计算截面a—a处上面第一个质点号；Fhi——第i段集中质量引起的水平地震作用，N；ha——任意计算截面a—a至地面的高度，mm。图8.8.2.2采用振型分解反应谱法时，水平地震作用在其截面a—a处（图8.2.1）（8.2.2-1）（8.2.2-2）式中:MEa.j——任意计算截面a—a处第j振型的地震弯矩，N·mm；Fhij——第i段集中质量引起的第j振型水平地震作用，N。8.2.3直立设备抗震验算时，作用在任意截面a—a处（8.2.3式中：Mmax,a——任意截面a—a处的最大弯矩，N·mm；MWa——任意截面a—a处的风弯矩，N·mm，可按NB/T47041的有关规定计算；Me——偏心质量引起的弯矩，N·mm，可按下式计算：（8.2.3式中：le——偏心距离（偏心质量的质点至直立设备中心线的距离），mm；me——偏心质量，kg。8.2（8.2.4（8.2.4（8.2.4式中：Mmax,w——裙座焊缝截面处的最大弯矩，N·mm；Zw——搭接焊缝抗剪截面系数，mm3；mw——裙座焊缝截面以上直立设备的操作质量，kg；FVw——裙座焊缝截面处的竖向地震作用，N；Aw——搭接焊缝抗剪断面面积，mm2；——设计温度下裙座金属材料的许用应力，MPa；Dot——裙座壳顶部截面的外直径，mm；δes——裙座壳的有效厚度，mm。8.2（8.2式中：Dit——裙座顶截面的内直径，mm。8.2.6（8.2.6（8.2.6式中：d1——地脚螺栓的螺纹根径，mm；σB——地脚螺栓的最大拉应力，MPa；Ab——基础环面积，mm2；n——地脚螺栓个数；——地脚螺栓材料的许用应力，MPa。Mmax,0——底部截面0—0处的最大弯矩，N·mm；Zb——基础环的抗弯截面系数，mm3；m0——直立设备的操作质量，kg；FV0——直立设备底截面处的竖向地震作用，N。8.3抗震措施8.38.3.2当9球形储罐9.1一般规定9.1.1本章适用于设置在地面上的支柱与球壳的连接为赤道正切或相割型式的钢制球形储罐（以下简称球罐）的抗震鉴定。9.1.2对球罐抗震鉴定时，其外观应符合下列规定:1球壳与支柱、支柱与耳板、拉杆与翼板之间的连接焊缝应为与较薄弱件等强度焊缝；焊缝应饱满，不应有表面缺陷。2可调式拉杆松紧应适度，且各拉杆松紧度应大体相同，拉杆的立体交叉处不应焊死。3支柱地脚螺栓不应有明显的变形。9.1.3球罐的支座（含地脚螺栓）可按GB50761的规定进行抗震验算，经验算不合格时，应按本标准第9.4条的规定采取加固措施。9.1.4球罐地震作用的计算可按GB50761的有关规定执行。9.2地震作用效应和抗震验算9.2.1球罐支柱的重力荷载，可按下式计算：（9.2.1）式中：——球罐在操作状态下，单个支柱所承受的重力荷载，N。9.2.2水平地震作用和水平风力引起的最大弯矩，可按下式计算：（9.2.2-1）（9.2.2-2）式中：——水平地震作用和水平风力引起的最大弯矩，N•mm；——球壳赤道平面至上支耳销子中心的距离，mm；——球罐的水平风力，N，可按GB12337的有关规定计算；Fmax——最大水平力，N；——水平地震作用调整系数，应按本标准第4.0.1条选取；Fe——设备的水平地震作用，N。9.2.3最大弯矩对支柱产生的垂直载荷，可按下式计算：（9.2.3-1）式中：——支柱中心圆半径，mm；——最大弯矩对i支柱产生的垂直载荷，N；——支柱的方位角，(°)，应按下列规定计算：A向受力时支柱方位角可按下式计算：（9.2.3-2）B向受力时支柱方位角可按下式计算：（9.2.3-3）上述式中：i——支柱在0°～180°范围内的顺序号，见图9.2.3、图9.2.5-2。图9.2.3支柱的顺序号和方位角示意9.2.4拉杆作用在支柱上的垂直载荷，应按下列规定计算:1所有相邻两支柱间用拉杆连接时，拉杆作用在支柱上的垂直载荷可按下式计算:（9.2.4-1）2每隔一支柱用拉杆连接时，拉杆作用在支柱上的垂直载荷可按下式计算:（9.2.4-2）上述式中：——j拉杆作用在i支柱上的垂直载荷，N；i=j+1，j=0、1、2、3………；——拉杆j的方位角，(°)，可按本标准第9.2.5条计算。9.2.5拉杆j的方位角，应按下列规定计算：1当所有相邻两支柱用拉杆连接时（见图9.2.5-1）：A向受力时拉杆方位角可按下式计算：（9.2.5-1）B向受力时拉杆方位角可按下式计算：（9.2.5-2）图9.2.5-1拉杆的顺序号和方位角示意2当每隔一支柱用拉杆连接时（见图9.2.5-2）：A向受力时拉杆方位角可按式9.2.5-2计算；B向受力时拉杆方位角可按下式计算：（9.2.5-3）上述式中：j——拉杆在0°～180°范围内的顺序号，见图9.2.5-1和图9.2.5-2。图9.2.5-2拉杆的顺序号和方位角示意9.2.6支柱的最大垂直载荷，可按下式计算:（9.2.6）式中：——球罐在操作状态下支柱的最大垂直载荷，N；——各支柱中的最大值，N，应按本标准9.2.7条确定。9.3.7在A向或B向受力状态下，最大弯矩对支柱产生的垂直荷载的最大值、拉杆作用在支柱上的垂直荷载的最大值以及两者之和的最大值可直接按表9.2.7确定。表9.2.7载荷、、计算表拉杆连接方式支柱数目所有相邻两支柱间用拉杆连接40.5000a0.5000b0.5000a+0.50000bA向2号柱50.3236a0.3236b0.3236a+0.3236bA向2号柱60.3333a0.3333b0.3333a+0.3333bA向3号柱80.2500a0.3266b0.1768a+0.3018bA向3号柱100.2000a0.3236b0.1176a+0.3078bB向4号柱120.1667a0.3220b0.0833a+0.3110bB向4号柱140.1429a0.3210b0.0620a+0.3129bB向5号柱160.1250a0.3204b0.0478a+0.3142bA向5号柱180.1111a0.3199b0.0380a+0.3151bB向6号柱200.1000a0.3196b0.0309a+0.3157bA向6号柱每隔一支柱用拉杆连接80.2500a0.2500b0.2500a+0.2500bA向4号柱100.2000a0.2000b0.2000a+0.2000bA向5号柱120.1667a0.1667b0.1667a+0.1667bA向6号柱140.1429a0.1646b0.1429a+0.1429bA向7号柱160.1250a0.1633b0.0694a+0.1602bB向6号柱180.1111a0.1624b0.1094a+0.1624bB向9号柱200.1000a0.1618b0.0988a+0.1469bB向10号柱;9.2.8操作状态下球罐赤道线的薄膜应力可按下式计算:（9.2.8）式中：——操作状态下球罐赤道线的薄膜应力，MPa；——设计压力，MPa；——操作状态下介质在赤道线的液柱静压力，MPa；——球壳的有效厚度，mm。9.2.9操作状态下支柱的偏心弯矩，可按下式计算:（9.2.9）式中：——球壳材料的室温弹性模量，MPa；——球壳内半径，mm；——操作状态下支柱的偏心弯矩，N•mm；——球壳材料的泊松比，取。9.2.10操作状态下支柱的附加弯矩，可按下式计算:（9.2.10）式中：——操作状态下支柱的附加弯矩，N•mm。9.2.11操作状态下支柱的总弯矩，可按下式计算:（9.2.11）式中：——操作状态下支柱的总弯矩，N•mm。9.2.12操作状态下支柱的稳定性，可按下列公式确定:（9.2.12-1）（9.2.12-2）（9.2.12-3）（9.2.12-4）（9.2.12-5）（9.2.12-6）上述式中：——单个支柱的截面系数，mm3；——支柱内直径，mm；——欧拉临界力，N；——支柱长细比；——支柱的惯性半径，mm；——计算长度系数，取1.0；——截面塑性发展系数，取1.15；——等效弯矩系数，取1.0；——支柱横截面的临界压应力，MPa；——设备的重要度系数，可根据现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761的有关规定确定；——支柱材料室温下的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），Mpa；——弯矩作用平面内轴心受压支柱稳定系数。根据支柱的长细比、支柱类型和支柱材料，按表9.2.12-1、表9.2.12-2、表9.2.12-3或表9.2.12-4选取。表9.2.12-1～表9.2.12-4未列材料的值，可按下列规定计算：当≤0.215时，值可按下式计算：（9.2.12-7）当＞0.215时，值可按下式计算：（9.2.12-8）（9.2.12-9）上述式中：、、——系数，对轧制钢管截面：，，；对焊接钢管截面：，，；——换算长细比。表9.2.12-1Q235A轧制钢管截面轴心受压支柱的稳定系数λ012345678901.0001.0001.0001.0000.9990.9990.9980.9980.9970.996100.9950.9940.9930.9920.9910.9890.9880.9860.9850.983200.9810.9790.9770.9760.9740.9720.9700.9680.9660.964300.9630.9610.9590.9570.9550.9520.9500.9480.9460.944400.9410.9390.9370.9340.9320.9290.9270.9240.9210.919500.9160.9130.9100.9070.9040.9000.8970.8940.8900.886600.8830.8790.8750.8710.8670.8630.8580.8540.8490.844700.8390.8340.8290.8240.8180.8130.8070.8010.7950.789800.7830.7760.7700.7630.7570.7500.7430.7360.7280.721900.7140.7060.6990.6910.6840.6760.6680.6610.6530.6451000.6380.6300.6220.6150.6070.6000.5920.5850.5770.570注：中间值采用内插法计算。表9.2.12-2Q235A焊接钢管截面轴心受压支柱的稳定系数λ012345678901.0001.0001.0000.9990.9990.9980.9970.9960.9950.994100.9920.9910.9890.9870.9850.9830.9810.9780.9760.973200.9700.9670.9630.9600.9570.9530.9500.9460.9430.939300.9360.9320.9290.9250.9220.9180.9140.9100.9060.903400.8990.8950.8910.8870.8820.8780.8740.8700.8650.861500.8560.8520.8470.8420.8380.8330.8280.8230.8180.813600.8070.8020.7970.7910.7860.7800.7740.7690.7630.757700.7510.7450.7390.7320.7260.7200.7140.7070.7010.694800.6880.6810.6750.6680.6610.6550.6480.6410.6350.628900.6210.6140.6080.6010.5940.5880.5810.5750.5680.5611000.5550.5490.5420.5360.5290.5230.5170.5110.5050.499注：中间值采用内插法计算。表9.2.12-3Q345轧制钢管截面轴心受压支柱的稳定系数λ012345678901.0001.0001.0000.9990.9990.9980.9970.9970.9960.994100.9930.9920.9900.9880.9860.9840.9820.9800.9780.975200.9730.9710.9690.9670.9640.9620.9600.9570.9550.952300.9500.9470.9440.9410.9390.9360.9330.9300.9270.923400.9200.9170.9130.9090.9060.9020.8980.8940.8890.885500.8810.8760.8710.8660.8610.8550.8500.8440.8380.832600.8250.8190.8120.8050.7980.7910.7830.7750.7670.759700.7510.7420.7340.7250.7160.7070.6980.6890.6800.671800.6610.6520.6430.6330.6240.6150.6060.5960.5870.578900.5700.5610.5520.5430.5350.5270.5180.5100.5020.4941000.4870.4790.4710.4640.4570.4500.4430.4360.4290.423注：中间值采用内插法计算。表9.2.12-4Q345焊接钢管截面轴心受压支柱的稳定系数λ012345678901.0001.0001.0000.9990.9980.9970.9960.9950.9930.991100.9890.9870.9840.9810.9780.9750.9720.9680.9640.960200.9560.9520.9480.9430.9390.9350.9310.9260.9220.917300.9130.9080.9030.8990.8940.8890.8840.8790.8740.869400.8630.8580.8520.8470.8410.8350.8290.8230.8170.811500.8040.7980.7910.7840.7780.7710.7640.7560.7490.742600.7340.7270.7190.7110.7040.6960.6880.6800.6720.664700.6560.6480.6400.6320.6230.6150.6070.5990.5910.583800.5750.5670.5590.5510.5440.5360.5280.5210.5130.506900.4990.4910.4840.4770.4700.4630.4570.4500.4430.4371000.4310.4240.4180.4120.4060.4000.3950.3890.3840.378注：中间值采用内插法计算。9.2.13地脚螺栓的剪应力，可按下列规定验算：1拉杆作用在支柱上的水平力可按下列公式计算：（9.2.13-1）2支柱底板与基础的摩擦力可按下列公式计算：（9.2.13-2）（9.2.13-3）3剪应力可按下列公式验算：（9.2.13-4）（9.2.13-5）上述式中：——拉杆作用在支柱上的水平力，N；——支柱底板与基础的摩擦力，N；——支柱底板与基础的摩擦系数。钢-混凝土：；钢-钢：；——球罐最小质量，kg；——地脚螺栓的螺纹小径，mm；——每个支柱上的地脚螺栓个数；——地脚螺栓的剪应力，MPa；——地脚螺栓材料室温下的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa。9.2.14底板（图9.2.14）的弯曲应力，可按下列公式验算:（9.2.14-1）（9.2.14-2）上述式中：——支柱底板直径，mm；——底板外边缘至支柱外表面的距离，mm；——底板厚度，mm；——底板上的最大弯曲应力，MPa；——底板材料室温下的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa。图9.2.14底板示意图9.2.15拉杆的强度，可按下列公式验算:（9.2.15-1）（9.2.15-2）（9.2.15-3）上述式中：——拉杆的最大拉力，N；——拉杆螺纹小径，mm；——拉杆的拉应力，MPa；——拉杆材料室温下的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa。9.2.16拉杆连接构件的强度（图9.2.16），可按下列规定验算:1销子剪应力可按下列公式验算：（9.2.16-1）（9.2.16-2）上述式中：——销子材料的剪应力，MPa；——销子直径，mm；——销子材料室温下的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa。2耳板和翼板的压应力，可按下列公式验算：（9.2.16-3）（9.2.16-4）（9.2.16-5）（9.2.16-6）上述式中：——耳板厚度，mm；——翼板厚度，mm；——耳板的压应力，MPa；——翼板的压应力，MPa；——耳板材料的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa；——翼板材料的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），MPa。3焊缝（图9.2.16）的剪切应力：耳板与支柱的焊缝A所承受的剪切应力，可按下列公式验算：（9.2.16-7）（9.2.16-8）拉杆与翼板的焊缝B所承受的剪切应力，可按下列公式验算：（9.2.16-9）（9.2.16-10）上述式中：——A焊缝单边长度，mm；——A焊缝焊脚尺寸，mm；——B焊缝单边长度，mm；——B焊缝焊脚尺寸，mm；——A焊缝剪应力，MPa；——B焊缝剪应力，MPa；——支柱或耳板材料的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），取较小值，MPa；——拉杆或翼板材料的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），取较小值，MPa；——角焊缝系数，取。图9.2.16拉杆与支柱连接示意图9.2.17支柱与球壳连接焊缝的剪应力（图9.2.17），可按下列公式验算：（9.2.17-1）（9.2.17-2）（9.2.17-3）（9.2.17-4）上述式中：——支柱与球壳连接焊缝单边的弧长，mm；——支柱与球壳连接焊缝焊脚尺寸，mm；——支柱与球壳连接焊缝所承受的剪切应力，MPa；——支柱与球壳连接焊缝所承受的最大垂直载荷，N；——最大弯矩对支柱产生的垂直载荷的最大值（见表9.2.7），N；——支柱或球壳材料的屈服强度（或0.2%非比例延伸强度），取较小值，MPa。图9.2.17支柱与球壳连接焊缝示意图9.3抗震措施9.3.1当支柱稳定验算不满足要求时，可采用贴焊型材的办法来加强支柱的抗失稳能力。9.3.2对拉杆式支撑的结构，在拉杆经验算不满足要求时，可采取增加拉杆直径或更换强度更高的材料的办法，也可采取增设拉杆数量的方法进行加固。9.3.3地脚螺栓9.3.3.1对地脚螺栓经验算不满足要求时，可采取下列加强方法：1增设膨胀螺栓，在支柱底板上直接采用膨胀螺栓埋入基础，其螺栓直径不宜小于M16，埋入基础深度不宜小于120mm；2在支柱与底板上补焊结构加强件，然后再用膨胀螺栓将结构加强件固定在基础上。9.3.3.2支柱的地脚螺栓均应采用双螺母固定，或带有螺母防松动装置。9.3.4对支柱、拉杆、地脚螺栓加固补强时，应遵循满足即可、余量适当、不可过强的原则，以确保地震时球壳的安全。10立式圆筒形储罐10.1一般规定10.1.1本章适用于罐壁高度与直径之比小于1.6且公称容积不小于100m3的钢制常压（包括通过呼吸阀和大气相通的）立式圆筒形储罐（以下简称“10.1.2本章不适用于储液上表面与顶盖之间空间小于储罐容积4％的固定顶盖储罐。10.1.3当设计基本地震动加速度小于0.10g或抗震设防烈度小于7度时，储罐可不进行抗震验算，但其外观应满足10.1.6的要求。10.1.4储罐的抗震鉴定，应考虑周围环境（如滑坡，危石，地基不均匀沉降及连接管道破坏等）可能引起的次生灾害。10.1.5公称容积小于100m310.1.6储罐的抗震鉴定时，其外观应满足下列规定：1储罐重要部位的焊缝（如罐壁焊缝、罐壁和罐底的角接焊缝、浮船底板、顶板和浮船边缘板连接的焊缝等）应完好，不应有渗漏、裂纹等现象。2浮顶罐的浮船底板或边缘板腐蚀后的厚度应不小于设计厚度的80％，否则应对浮顶进行抗震验算。3浮顶与罐壁间的密封应完好、联接件（如导向装置，转动扶梯等）应连接可靠，接触良好；爬梯与罐壁的连接应完好。4储罐的各种附件（如浮顶的呼吸阀、阻火器、透光孔盖，量油孔盖等）应连接可靠。5储罐应有良好的静电接地装置；浮顶、转动扶梯和罐壁间应导电良好。6导向管和浮顶之间应有合理的间隙。10.1.7当设计基本地震动加速度大于等于0.20g或设防烈度8度及以上时，大直径刚性管道与罐体宜采用柔性连接。10.2地震作用效应和抗震验算10.2.1储罐的罐液耦连振动基本自振周期，可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中相应公式计算，式中为罐壁1/3高度处的实测厚度（mm），其值应根据本标准第4.0.3节确定。10.2.2储液晃动基本自振周期，可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中相应公式计算。10.2.3储罐的水平地震作用，应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中的有关规定计算。10.2.4水平地震作用下储罐底面的倾倒力矩，应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中的相应公式计算。10.2.5第一圈罐壁（自下往上数）的竖向稳定临界应力，应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中相应公式计算，式中ts为第一圈罐壁的实测有效厚度（mm），其值应根据本标准第4.0.3节确定。10.2.6第一圈罐壁的稳定许用临界应力，应按下式计算：(11.2.6)式中：第一圈罐壁的稳定许用临界应力（MPa）。设备的重要度系数，可根据现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761的有关规定确定。10.2.7罐底周边单位长度上的提离力，应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中10.5.1相应公式计算。10.2.8罐底周边单位长度上的提离反抗力，应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中相应公式计算，式中为罐壁1/3高度处的实测厚度（mm），其值根据本标准第4.0.3节确定。10.2.9锚固储罐应符合下列要求：1罐壁底部竖向压应力，可按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中相应公式计算。2地脚螺栓的拉应力，应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中相应公式计算，其中为地脚螺栓抗震许用拉应力M，其值可下列公式确定：对低碳钢或低合金钢：（10.2.9-1）对高碳钢：（10.2.9-2）10.2.10无锚固储罐的罐壁底部竖向压应力，应按现行国家标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》GB50761中相应公式计算，罐壁竖向应力应按下式校核：且（10.2.10）10.2.11设防烈度为9度时，应按地震作用和静液压力的组合进行罐壁环向应力验算，其许用应力值可按罐壁强度许用应力值的1.33倍采用。10.2.12罐壁与罐底边缘板间的角接焊接接头，其焊缝腰高应按公式（11.3.9）校核：hf≥Cfδ1（10.2.12）式中：hf——罐壁与罐底边缘板间的角焊缝腰高，m；Cf——系数，对设计温度为常温的Q235类和16Mn类钢制储罐，可取0.322。10.2.13罐内液面晃动波高，可按下式计算：（10.2.13）上列式中：hV——罐内液面晃动波高，m；——罐型系数，浮顶罐应取0.85，固定顶罐取1.0；——水平地震影响系数，应根据储液晃动基本自振周期确定。10.2.14储存易燃或有毒液体的储罐，对于浮顶罐和拱顶罐，罐内储液液面至罐壁顶部的距离应大于晃动波高，对于内浮顶罐，罐内储液液面至罐壁或溢流口下沿的距离，应大于晃动波高。10.3抗震措施10.3.1当底圈罐壁经验算不满足要求时，可采取增设补强板进行加固，其一将补强板采用直接焊接在底圈罐壁上；其二可对补强板采用螺栓连接的方式进行补强（此方法适用于不宜动火的储罐）。10.3.2为保证地震时导向管和浮顶不被卡死，浮顶导向管和导向管钢盖板开孔的孔壁间应留有足够的间隙，浮顶导向管与导向管钢盖板开孔的孔壁间最小间隙可按下式计算。（10.3.2）式中：导向管与钢盖板开孔的孔壁间隙，（m）；储罐半径，（m）；储液晃动波高，(m)。10.3.3罐体抗倾覆验算不满足要求时，应采用锚固螺栓把储罐锚固在基础上。10.3.4对于一时难以进行加固的油罐，可根据抗震验算的结果，降低储液高度，以满足抗震要求。11加热炉11.1一般规定11.1.1本章适用于一般炼油装置管式加热炉和燃烧炉、辅助燃烧室、制硫炉、硫磺尾气焚烧炉等卧式加热炉，以及余热回收系统的落地集合烟风道及落地烟囱等加热炉附属设备的抗震鉴定。11.1.2加热炉进行抗震鉴定时，其结构体系应符合下列要求:1应具有合理的地震作用传递途径。2应避免因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能力或对重力荷载的承载能力。3应具有必要的抗震承载力，良好的变形能力和消耗地震能量的能力。4对可能出现的薄弱部位，应采取措施以提高抗震能力。5大型加热炉宜设置多道抗震防线。6宜具有合理的刚度和承载力分布，避免因局部消弱或突变形成薄弱部位，产生过大的应力集中或塑性变形集中。7构件节点的破坏，不应先于其连接的构件。8加热炉结