浅圆仓漏斗模板支撑架安全施工计算书

第一节标高8.67m环梁间板计算书 101、计算依据： 102、工程属性 103、荷载设计 104、模板体系设计 115、面板验算 141、强度验算 152、挠度验算 156、小梁验算 151、强度验算 162、抗剪验算 163、挠度验算 167、主梁验算 161、小梁最大支座反力计算 172、抗弯验算 183、抗剪验算 194、挠度验算 205、支座反力计算 208、可调托座验算 209、立杆验算 211、长细比验算 212、立杆稳定性验算 2110、高宽比验算 2211、架体抗倾覆验算 22第二节标高8.67m漏斗板计算书 231、计算依据： 232、工程属性 233、荷载设计 234、模板体系设计 245、面板验算 271、强度验算 282、挠度验算 286、小梁验算 281、强度验算 292、抗剪验算 293、挠度验算 297、主梁验算 291、小梁最大支座反力计算 302、抗弯验算 313、抗剪验算 324、挠度验算 335、支座反力计算 338、可调托座验算 339、立杆验算 341、长细比验算 342、立杆稳定性验算 3410、高宽比验算 3511、架体抗倾覆验算 3512、立杆支承面承载力验算 361、受冲切承载力计算 362、局部受压承载力计算 37第三节标高8.67m梁模板（HL1）计算书 371、计算依据： 372、工程属性 383、荷载设计 384、模板体系设计 395、面板验算 411、抗弯验算 422、挠度验算 423、支座反力计算 426、小梁验算 421、抗弯验算 442、抗剪验算 443、挠度验算 454、支座反力计算 457、主梁验算 451、抗弯验算 462、抗剪验算 473、挠度验算 484、支座反力计算 488、纵向水平钢管验算 491、抗弯验算 502、抗剪验算 503、挠度验算 514、支座反力计算 529、可调托座验算 521、扣件抗滑移验算 522、可调托座验算 5210、立杆验算 521、长细比验算 532、风荷载计算 533、稳定性计算 5311、高宽比验算 5412、架体抗倾覆验算 54第四节标高8.67m梁模板（HL3）计算书 551、计算依据： 552、工程属性 553、荷载设计 554、模板体系设计 565、面板验算 581、抗弯验算 592、挠度验算 593、支座反力计算 596、小梁验算 591、抗弯验算 612、抗剪验算 613、挠度验算 624、支座反力计算 627、主梁验算 621、抗弯验算 632、抗剪验算 633、挠度验算 644、支座反力计算 648、纵向水平钢管验算 641、抗弯验算 652、抗剪验算 653、挠度验算 664、支座反力计算 669、可调托座验算 661、扣件抗滑移验算 662、可调托座验算 6710、立杆验算 671、长细比验算 672、风荷载计算 673、稳定性计算 6711、高宽比验算 6812、架体抗倾覆验算 68第五节标高9.37m环梁间板计算书 691、计算依据： 692、工程属性 693、荷载设计 694、模板体系设计 705、面板验算 731、强度验算 742、挠度验算 746、小梁验算 741、强度验算 752、抗剪验算 753、挠度验算 757、主梁验算 751、小梁最大支座反力计算 762、抗弯验算 773、抗剪验算 784、挠度验算 795、支座反力计算 798、可调托座验算 799、立杆验算 801、长细比验算 802、立杆稳定性验算 8010、高宽比验算 8111、架体抗倾覆验算 81第六节标高9.37m漏斗板计算书 821、计算依据： 822、工程属性 823、荷载设计 824、模板体系设计 835、面板验算 861、强度验算 872、挠度验算 876、小梁验算 871、强度验算 882、抗剪验算 883、挠度验算 887、主梁验算 881、小梁最大支座反力计算 892、抗弯验算 903、抗剪验算 914、挠度验算 925、支座反力计算 928、可调托座验算 929、立杆验算 931、长细比验算 932、立杆稳定性验算 9310、高宽比验算 9411、架体抗倾覆验算 9412、立杆支承面承载力验算 951、受冲切承载力计算 952、局部受压承载力计算 96第七节标高9.37m梁模板（HL1）计算书 961、计算依据： 962、工程属性 973、荷载设计 974、模板体系设计 985、面板验算 1001、抗弯验算 1012、挠度验算 1013、支座反力计算 1016、小梁验算 1011、抗弯验算 1032、抗剪验算 1033、挠度验算 1044、支座反力计算 1047、主梁验算 1041、抗弯验算 1052、抗剪验算 1063、挠度验算 1074、支座反力计算 1078、纵向水平钢管验算 1081、抗弯验算 1092、抗剪验算 1093、挠度验算 1104、支座反力计算 1119、可调托座验算 1111、扣件抗滑移验算 1112、可调托座验算 11110、立杆验算 1111、长细比验算 1122、风荷载计算 1123、稳定性计算 11211、高宽比验算 11312、架体抗倾覆验算 113第八节标高9.37m梁模板（HL3）计算书 1141、计算依据： 1142、工程属性 1143、荷载设计 1144、模板体系设计 1155、面板验算 1171、抗弯验算 1182、挠度验算 1183、支座反力计算 1186、小梁验算 1181、抗弯验算 1202、抗剪验算 1203、挠度验算 1214、支座反力计算 1217、主梁验算 1211、抗弯验算 1222、抗剪验算 1223、挠度验算 1234、支座反力计算 1238、纵向水平钢管验算 1231、抗弯验算 1242、抗剪验算 1243、挠度验算 1254、支座反力计算 1259、可调托座验算 1251、扣件抗滑移验算 1252、可调托座验算 12610、立杆验算 1261、长细比验算 1262、风荷载计算 1263、稳定性计算 12611、高宽比验算 12712、架体抗倾覆验算 127第九节梁侧模板HL1计算书 1281、计算依据： 1282、工程属性 1283、荷载组合 1284、支撑体系设计 1295、面板验算 1306、小梁验算 1317、主梁验算 1358、对拉螺栓验算 138第十节梁侧模板HL2计算书 1391、计算依据： 1392、工程属性 1393、荷载组合 1394、支撑体系设计 1395、面板验算 1406、小梁验算 141第十一节梁侧模板HL3计算书 1451、计算依据： 1452、工程属性 1453、荷载组合 1454、支撑体系设计 1465、面板验算 1476、小梁验算 1487、主梁验算 1508、对拉螺栓验算 154第一节标高8.67m环梁间板计算书1、计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20172、工程属性新浇混凝土楼板名称环梁间板新浇混凝土楼板板厚(mm)600模板支架高度H(m)9.47模板支架纵向长度L(m)21模板支架横向长度B(m)21支架外侧模板高度Hm（mm）6003、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.25ωk=ω0μzμst=0.045地区兖州风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.179整体模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.543支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.3254、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×1=25.208kN/mq1静=1.1×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.6)×1]=22.513kN/mq1活=1.1×(γQφcQ1k)×b=1.1×(1.4×0.7×2.5)×1=2.695kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.6))×1＝15.16kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×22.513×0.22+0.117×2.695×0.22＝0.103kN·mσ＝Mmax/W＝0.103×106/24000＝4.278N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×15.16×2004/(100×10000×144000)=0.114mmν＝0.114mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！6、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式三等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×0.2=5.101kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.6)×0.2=4.562kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.562×0.72+0.117×0.539×0.72＝0.254kN·mM2＝q1L12/2=5.101×0.152/2＝0.057kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.254，0.057]＝0.254kN·mσ=Mmax/W=0.254×106/32667=7.789N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×4.562×0.7+0.617×0.539×0.7＝2.149kNV2＝q1L1＝5.101×0.15＝0.765kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.149，0.765]＝2.149kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.149×1000/(2×40×70)＝1.151N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.6))×0.2＝3.072kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.072×7004/(100×9350×114.333×104)＝0.467mm≤[ν]＝L/250＝700/250＝2.8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.072×1504/(8×9350×114.333×104)＝0.018mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.6主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝5.16kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)×0.2＝4.621kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.6))×0.2＝3.112kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×4.621×0.7+1.2×0.539×0.7＝4.011kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×4.621+0.45×0.539)×0.7+5.16×0.15＝2.238kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.407kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×3.112×0.7＝2.396kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×3.112×0.7+3.112×0.15＝1.338kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.438kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.614×106/4120=148.933N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.002×1000/384＝26.053N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.543mm≤[ν]=700/250=2.8mm悬挑段νmax＝0.274mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.17kN，R2=8.789kN，R3=9.298kN，R4=4.626kN图二支座反力依次为R1=5.374kN，R2=9.068kN，R3=9.068kN，R4=5.374kN8、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.298/0.6=15.497kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l0]/i=2496/16=156查表得，φ1=0.287Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.045×0.7×1.22/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[6.17,9.068,9.298,5.374]/0.6+1.1×1.35×0.15×9.47=17.607kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝17.607×103/(0.287×384)+0.004×106/4120=160.779N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！10、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9.47/21=0.451≤3满足要求！11、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.7×0.543=0.38kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.7×0.6×0.325=0.137kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.472×0.38+9.47×0.137=18.337kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=212×0.7×[0.15×9.47/(0.7×0.7)+0.5]+2×1×21/2=1070.265kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×18.337=60.51kN.M满足要求！第二节标高8.67m漏斗板计算书1、计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20172、工程属性新浇混凝土楼板名称漏斗板新浇混凝土楼板板厚(mm)780模板支架高度H(m)9.47模板支架纵向长度L(m)21模板支架横向长度B(m)21支架外侧模板高度Hm（mm）7803、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.25ωk=ω0μzμst=0.045地区兖州风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.179整体模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.543支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.3254、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.78)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×2.5]×1=31.917kN/mq1静=1.1×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.78)×1]=29.222kN/mq1活=1.1×(γQφcQ1k)×b=1.1×(1.4×0.7×2.5)×1=2.695kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.78))×1＝19.678kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×29.222×0.22+0.117×2.695×0.22＝0.129kN·mσ＝Mmax/W＝0.129×106/24000＝5.396N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×19.678×2004/(100×10000×144000)=0.148mmν＝0.148mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！6、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式三等跨连续梁q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.78)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×2.5]×0.2=6.443kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.78)×0.2=5.904kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.904×0.72+0.117×0.539×0.72＝0.32kN·mM2＝q1L12/2=6.443×0.152/2＝0.072kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.32，0.072]＝0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/32667=9.801N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×5.904×0.7+0.617×0.539×0.7＝2.712kNV2＝q1L1＝6.443×0.15＝0.966kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.712，0.966]＝2.712kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.712×1000/(2×40×70)＝1.453N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.78))×0.2＝3.976kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.976×7004/(100×9350×114.333×104)＝0.605mm≤[ν]＝L/250＝700/250＝2.8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.976×1504/(8×9350×114.333×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.6主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝6.502kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)×0.2＝5.963kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.78))×0.2＝4.016kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×5.963×0.7+1.2×0.539×0.7＝5.044kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×5.963+0.45×0.539)×0.7+6.502×0.15＝2.815kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝3.027kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×4.016×0.7＝3.092kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×4.016×0.7+4.016×0.15＝1.727kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.855kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.772×106/4120=187.296N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×6.291×1000/384＝32.764N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.701mm≤[ν]=700/250=2.8mm悬挑段νmax＝0.354mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.76kN，R2=11.053kN，R3=11.693kN，R4=5.817kN图二支座反力依次为R1=6.758kN，R2=11.404kN，R3=11.404kN，R4=6.758kN8、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝11.693/0.6=19.489kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l0]/i=2496/16=156查表得，φ1=0.287Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.045×0.7×1.22/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[7.76,11.404,11.693,6.758]/0.6+1.1×1.35×0.15×9.47=21.599kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝21.599×103/(0.287×384)+0.004×106/4120=197.001N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！10、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9.47/21=0.451≤3满足要求！11、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.7×0.543=0.38kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.7×0.78×0.325=0.177kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.472×0.38+9.47×0.177=18.724kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=212×0.7×[0.15×9.47/(0.7×0.7)+0.5]+2×1×21/2=1070.265kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×18.724=61.79kN.M满足要求！12、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=21.599kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1120×80/1000=53.814kN≥F1=21.599kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×40000/1000=1213.056kN≥F1=21.599kN满足要求！第三节标高8.67m梁模板（HL1）计算书1、计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20172、工程属性新浇混凝土梁名称HL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)800×2000模板支架高度H(m)9.47模板支架横向长度B(m)21模板支架纵向长度L(m)21支架外侧模板高度Hm（mm）1220梁侧楼板厚度(mm)7803、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.25ωk=ω0μzμst=0.058地区兖州风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.179整体模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.703支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.4214、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)500梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数3梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)300,600,900梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×12×12/6＝19200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=800×12×12×12/12＝115200mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×3]×0.8＝63.294kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×0.8＝60.707kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×0.8＝2.587kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)]×0.8＝40.88kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×60.707×0.152+0.117×2.587×0.152＝0.143kN·mσ＝Mmax/W＝0.143×106/19200＝7.469N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×40.88×1504/(100×5400×115200)＝0.225mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×60.707×0.15+1.2×2.587×0.15＝10.482kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×40.88×0.15＝6.745kN6、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)114.333承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝10.482/0.8＝13.103kN/m小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.15＝0.045kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.8/2)/2×0.15+1.1×1.35×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.632kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.8/2)/2×0.15+1.1×1.35×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.632kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝6.745/0.8＝8.431kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.15＝0.03kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.78)×(0.6-0.8/2)/2×0.15+1×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.393kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.78)×((1.2-0.6)-0.8/2)/2×0.15+1×0.5×(2-0.78)×0.15＝0.393kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.104×106/32667=3.171N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.022kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.022×1000/(2×40×70)＝1.083N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.025mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.14kN，R2＝3.737kN，R3＝4.044kN，R4＝3.737kN，R5＝0.14kN正常使用极限状态R'1＝0.087kN，R'2＝2.393kN，R'3＝2.607kN，R'4＝2.393kN，R'5＝0.087kN7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.6主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R2，R3，R4]×0.6＝2.426kN，P'＝max[R2'，R3'，R4']×0.6＝1.564kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.607×106/4120=147.33N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝4.852kNτmax=2Vmax/A=2×4.852×1000/384＝25.271N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.113mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.458mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=9.163kN图二：Rmax=7.949kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝8.468kN，立杆3：R3＝9.163kN，立杆4：R4＝8.468kN图二立杆2：R2＝7.346kN，立杆3：R3＝7.949kN，立杆4：R4＝7.346kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=8.468/0.6=14.113kN,立杆3:P3=9.163/0.6=15.271kN,立杆4:P4=8.468/0.6=14.113kN8、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125由小梁验算一节可知P＝max[R1，R5]＝0.14kN，P'＝max[R1'，R5']＝0.087kN纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.035×106/4120＝8.495N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)Vmax＝0.28kNτmax＝2Vmax/A=2×0.28×1000/384＝1.458N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)纵向水平钢管变形图二(mm)跨中νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.025mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=0.529kN图二：Rmax=0.459kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.529kN，立杆5：R5=0.529kN图二：立杆1：R1=0.459kN，立杆5：R5=0.459kN9、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.529,0.529]＝0.529kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝15.271kN≤[N]=30kN满足要求！10、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l02]/i=2496/16=156查表得：φ＝0.2872、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.058×0.5×1.22/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝0.529kN，P2＝14.113kN，P3＝15.271kN，P4＝14.113kN，R5＝0.529kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+0.7×1.4×3]×(0.7+0.6-0.8/2)/2×0.5=7.436kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.78)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.78)+0.7×1.4×3]×(0.7+1.2-0.6-0.8/2)/2×0.5=7.436kNNd＝max[R1+N边1，P2，P3，P4，R5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(9.47-2)＝max[0.529+7.436，14.113，15.271，14.113，0.529+7.436]+1.664＝16.935kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝16934.815/(0.287×384)+0.004×106/4120＝154.633N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！11、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9.47/21=0.451≤3满足要求！12、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.7×0.703=0.492kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.7×1.22×0.421=0.36kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.472×0.492+9.47×0.36=25.471kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=212×0.7×[0.15×9.47/(0.7×0.7)+0.5]+2×1×21/2=1070.265kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×25.471=84.054kN.M满足要求！第四节标高8.67m梁模板（HL3）计算书1、计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20172、工程属性新浇混凝土梁名称HL3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1000模板支架高度H(m)9.47模板支架横向长度B(m)21模板支架纵向长度L(m)21支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)6003、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.25ωk=ω0μzμst=0.058地区兖州风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.179整体模板支架μstw2.174ωfk=ω0μzμstw=0.703支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.4214、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)500梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)730梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×12×12/6＝12000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=500×12×12×12/12＝72000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×0.5＝20.625kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.5＝19.008kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×0.5＝1.617kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.5＝12.8kN/m简图如下：1、抗弯验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×19.008×0.152+0.117×1.617×0.152＝0.047kN·mσ＝Mmax/W＝0.047×106/12000＝3.919N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×12.8×1504/(100×5400×72000)＝0.113mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×19.008×0.15+1.2×1.617×0.15＝3.427kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×12.8×0.15＝2.112kN6、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)114.333承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝3.427/0.5＝6.855kN/m小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.15＝0.045kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1.1×1.35×0.5×1×0.15=0.111kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×0.15+1.1×1.35×0.5×(1-0.6)×0.15＝0.736kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.112/0.5＝4.224kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.15＝0.03kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×1×0.15=0.075kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.6)×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×0.15+1×0.5×(1-0.6)×0.15＝0.438kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.213×106/32667=6.53N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝2.288kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.288×1000/(2×40×70)＝1.226N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.578mm≤[ν]＝L/250＝730/250＝2.92mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.46kN，R2＝4.019kN，R3＝0.15kN正常使用极限状态R'1＝0.287kN，R'2＝2.47kN，R'3＝0.097kN7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.6主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R2]×0.6＝2.411kN，P'＝max[R2']×0.6＝1.482kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=0.362×106/4120=87.864N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax＝4.283kNτmax=2Vmax/A=2×4.283×1000/384＝22.307N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.12mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=7.9kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝7.9kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=7.9/0.6=13.167kN8、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125由小梁验算一节可知P＝max[R1，R3]＝0.46kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.287kN纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.069×106/4120＝16.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)Vmax＝0.817kNτmax＝2Vmax/A=2×0.817×1000/384＝4.257N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.023mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=1.507kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=1.507kN，立杆3：R3=0.491kN9、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.507,0.491]＝1.507kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝13.167kN≤[N]=30kN满足要求！10、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2106/16=131.625≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(500+2×200)=1478mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1200=2496mmλ=max[l01，l02]/i=2496/16=156查表得：φ＝0.2872、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.058×0.5×1.22/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝1.507kN，P2＝13.1