110kV电力变压器结构与电磁计算(本科毕业论文)1

110kV电力变压器结构与电磁计算(本科毕业论文)[1]110kV电力变压器结构与电磁计算(本科毕业论文)[1]/110kV电力变压器结构与电磁计算(本科毕业论文)[1]110kV电力变压器结构与电磁计算摘要电力变压器是电力系统中的一种重要设备，其发展趋势是提高可靠性、节省材料、低损耗水平，明显缩短产品的设计周期、降低生产成本和提高产品的质量，从而增强产品的市场竞争力，取得显著的社会经济效益，因此电力变压器的电磁计算就显得尤为重要。本文在参考大量文献的基础上，分析了我国电力变压器行业的现状和发展趋势，阐述了电力变压器的基本原理和基本结构特征，根据电力变压器设计的基本思路，按照目前变压器设计的一般方法，完成了一台40000kVA/110kV有载调压电力变压器的计算工作，主要内容包括阻抗电压、空载、负载损耗、温升、短路电动力等的计算。电磁计算结果满足国家标准和技术参数的要求。本文还针对电力变压器的空载损耗、负载损耗、噪音、温升、局放、渗漏与抗短能力，介绍了如何改进变压器的结构以降低空载损耗和负载损耗、噪音、局放与提高抗短路能力，并达到防渗漏的效果。关键词电力变压器；电磁计算；结构改进TheStructureandElectromagneticalCalculationof110kVPowerTransformerAbstractThefurtherdevelopmentofpowertransformer,whichisanimportantequipmentinpowersystem,istoimprovetheliability,savematerialandreduceloss,obviouslyshortenproductdesignperiod,reducethecost,improveproductquality,strengthenthemarketcompetitivenessandgaindistincteconomicperformance.Therefore,theelectromagneticalcalculationofpowertransformerisespeciallyimportant.Basedontheinformationandextensiveliterature,thisarticleanalyzesthepresentbasicprincipleandbasicstructureofpowertransformer,andalso,thepresentsituationandthedevelopmentofourcountry’spowertransformerindustry.Accordingtothegeneraldesigningmethodandthebasicdesigningideasofpowertransformer,awholeelectromagneticcalculationofa40000kVA/110kVOLTCpowertransformerhasbeencompletedinthearticle.Theresultsoftheelectromagneticcalculationmeettherequirementsofnationalstandardsandtechnicalparameters,includingthemaincontentsofimpedancevoltage,loadandno-loadloss,temperaturerise,short-circuitelectromagneticalforceandsoon.AsdevelopmentofChinesetransformermanufacturetechnology,themanufacturetechniqueof110kVdomesticpowertransformerisbeingclosetoorreachtotheadvancedlevelofforeigntransformer.Thisarticleintroduceshowtoimprovethestructureofthetransformerinordertoreduceno-loadloss,loadloss,noise,PD,themagneticleakageandtoimprovetheanti-short-circuitcapacity.Keywordspowertransformer;electromagneticcalculation;structureimprovement目录摘要 =1\*ROMANIAbstract =2\*ROMANII第1章绪论 31.1课题背景 31.1.1课题的国内外研究现状与趋势 31.2变压器的工作原理与结构 41.2.1变压器的基本工作原理 41.2.2电力变压器基本结构 5第2章电力变压器电磁计算 82.1技术条件： 82.2额定电压和电流的计算 82.2.1高、低压线圈额定电压计算 82.2.2高低压线圈电流计算 82.3铁芯主要尺寸的确定 92.3.1铁芯直径选择 92.3.2铁芯截面积计算 92.4线圈匝数计算 102.4.1初选每匝电压 102.4.2低压线圈匝数确定 112.4.3高压线圈匝数确定 112.4.4电压比校核 112.5线圈几何尺寸的计算 132.5.1导线选取 132.5.2线段排列 142.5.3线圈高度计算 152.5.4线圈辐向宽度 152.5.5绝缘半径与窗高 162.5.6导线长度 162.5.7线圈直流电阻 172.5.8导线重量计算 172.6阻抗电压计算 182.6.1额定分接阻抗电压 182.6.2最大分接的阻抗电压 202.6.3最小分接阻抗电压 222.7负载损耗和空载损耗 232.7.1负载损耗 232.7.2铁芯柱与铁轭重量： 242.8温升计算 252.8.1高压线圈温升 252.8.2低压线圈温升 262.8.3油对空气温升 272.8.4油箱尺寸 292.9变压器短路电动力计算 292.9.1安匝平衡计算： 292.9.2短路时绕组导线上应力计算 312.10变压器重量计算 332.10.1油重量计算 332.10.2器身重 352.10.3油箱重量 352.10.4附件重 352.10.5变压器总重： 362.11电磁计算的小结 36第3章变压器结构改进 373.1变压器结构改进措施 373.2本章小结 40结论 41致谢 42参考文献 43附录 44绪论课题背景随着国民经济的发展和人民物质文化水平的不断提高，人们对电力系统的供电量和可靠性提出了更高的要求。在电力系统中，变压器是一个重要的电气设备，它对电能的经济传输、灵活分配和安全使用具有重要的作用。一个多世纪以来，随着电网规模和发电机单机容量的不断增加，电力变压器的单台容量和电压等级也在不断增加。目前，我国大型电力变压器的单台最大容量为840MVA/500kV，根据我国国民经济发展的需要，正进行更高电压等级(例如1000kV)变压器的研制工作。国外变压器设计者的目标是容量2000MVA的电力变压器，而且多台额定电压为1150kV的变压器己在实验运行阶段[1]。在大型电力变压器中，中、低压线圈电流可达（10~20）kA，这样大的电流产生的漏磁非常强，会在金属结构件(如夹件、油箱、拉板等)中产生附加损耗。这些损耗不但占据了变压器负载损耗的很大一部分，而且它在金属结构件上的分布极不均匀，集中在局部区域上的损耗往往会引起相当大的局部过热。此外电力部门和用户对变压器漏电抗和空载损耗值的允许公差范围越来越小，特别是，随着对因漏磁引起的过热现象的日益看重，杂散损耗将会成为对变压器性能考核的又一重要指标。这就要求对变压器线圈内的磁通分布、线圈涡流损耗、结构件杂散损耗等进行准确的计算。因此，研究可靠准确的磁场、损耗的计算十分重要[2]。减小油箱等金属结构件中的附加损耗和防止过热情况发生，根本方法是减少进入金属构件的漏磁通量。通常采用的方法是利用导电性能好或高导磁材料在时变电磁场中的特性来屏蔽进入金属结构件中的漏磁通量。工程上的做法就是在元件上以一定方式贴铜、铝材料或硅钢片等。经验表明，正确使用屏蔽可使箱壁中的杂散损耗降低5%，不恰当的屏蔽，屏蔽效果往往不明显，有时甚至生成新的过热点，因此，研究变压漏磁场的分布，计算产品结构件的涡流损耗与分布，确定发热源，进而分析发热、冷却问题，通过合理布置屏蔽有效的降低损耗对于变压器设计和制造都是非常重要的[3]。总之，深入地研究大型变压器漏磁场与其在周围各种金属结构件中的涡流损耗与其分布，对于降低变压器损耗和防止局部过热是十分重要的。课题的国内外研究现状与趋势据报道国外电力变压器单台最大容量已经达到1300MAV以上，最高电压等级已上升到1150kV以上。电网对超高压大容量电力变压器的愈来愈高的要求，使得变压器制造在设计、工艺、制造、试验等方面都面临着激烈的竞争。变压器的电磁计算一直成为研究的热点之一[3]。变压器的工作原理与结构变压器的基本工作原理变压器是利用电磁感应原理工作的。因此，它的结构是两个或两个以上互相绝缘的绕组套在一个共同的铁芯上，它们之间通过磁路的耦合相互联系。所以，如同旋转电机一样，变压器也是以磁场为媒介的。两个绕组中的一个接到交流电源上，称为一次绕组，另一个接到负载上，称为二次绕组。当一次绕组接通交流电源时，在外加电压作用下，一次绕组中有交流电流流过，并在铁芯中产生交变磁通，其频率和外加电压的频率一样。这个交变磁通同时交链一次、二次绕组，根据电磁感应定律，便在二次绕组内感应出电动势。二次绕组有了电动势，便向负载供电，实现了能量传递。图1—1单相变压器原理图如图1-1所示，它是由两个匝数不等地绕组绕在一个闭合的铁芯上构成的。铁芯是用硅钢片叠装而成的，铁芯柱左边的绕组称为一次绕组（也称初级绕组或原绕组），其匝数为N1。另一侧绕组称为二次绕组(也称次绕组或副绕组)，其匝数为N2。当二次侧开路，将一次侧接入交流电压U1时，则一次绕组中便有电流I0流过，这个电流通常称为空载电流。空载电流便产生空载磁动势，在铁芯中便有磁通Φ0通过，此时在一、二次侧便产生感应电动势。（1—1）（1—2）式中：—一次侧自感电动势(V)；—二次侧互感电动势（V）；—电源频率()；—一次绕组匝数；—二次绕组匝数；—交变主磁通的最大值（Wb）；在空载情况下，两绕组的电压比为：（1—3）式中为变压比[4]。电力变压器基本结构随着变压器技术的发展，其结构越来越趋于复杂。变压器的品种繁多，结构型式也是千变万化，如图1-2为一台电力变压器外形结构。结合电力变压器的基本结构概况作一介绍，其结构组成部分如下（图1-3）：图1—2电力变压器外形实例图图1—3电力变压器基本构成变压器是由套在一个闭合铁芯上的两个绕组组成的，铁芯和绕组是变压器最基本的组成部分。此外，还有油箱、储油柜、吸湿器、散热器、防爆管或压力释放阀、绝缘套管等等。变压器各部件的作用如下：铁芯：它是变压器电磁感应的磁通路，变压器的一、二次绕组都绕在铁芯上，铁芯是用导磁性能很好的硅钢片叠装成的闭合磁路。为了减少涡流，铁芯一般采用含硅1%～4.5%，厚度为0.23mm～0.35mm的硅钢片叠装而成。绕组：它是变压器的电路部分。变压器分高、低压绕组，即一次、二次两绕组。它是由绝缘铜线或铝线绕成的多层线圈套装在铁芯上。导线外边的绝缘一般采用纸绝缘。油箱：它是变压器的外壳，内装铁芯、绕组和变压器油，同时起一定的散热作用。储油柜：当变压器油的体积随油温的变化而膨胀或缩小时，储油柜起着储油和补油的作用，以保证油箱内充满油。储油柜还能减少油与空气的接触面，防止油被过速氧化和受潮。一般储油柜的容积为变压器油箱容积的1／10。储油柜上装有游标管，用以监视油位的变化，即油位计。吸湿器：由一个铁管和玻璃容器组成，内装干燥剂如硅胶。储油柜内的油是通过吸湿器与空气相通。吸湿器内装干燥剂吸收空气中的水份与杂质，使油保持良好的电气性能，吸湿器又称呼吸器。散热器：当变压器上层油温与下层油温产生温差时，通过散热器形成油的循环，使油经散热器冷却后流回油箱，起到降低变压器温度的作用。为提高变压器油冷却得效果，可采用风冷、强迫油循环和强油水冷等措施。安全气道：装于变压器的顶盖上，桶状或喇叭形管子，管口用玻璃板封住并用玻璃刀刻上“十”字。当变压器内有故障时，油温升高，油剧烈分解产生大量气体，使油箱内压力剧增，这时安全气道玻璃板破碎，油与气体从管口喷出，以防止变压器油箱爆炸或变形，目前一般采用压力释放阀来代替安全气道又称防爆管。高、低压绝缘套管：它是变压器高、低压绕组的引线到油箱外部的绝缘装置，起着固定引线和对地绝缘的作用。分接开关：它是调整电压比的装置。双绕组变压器的一次绕组与三绕组变压器的一、二次绕组一般都有个分接头位置3～5（三个分接头中间分接头为额定电压位置，相邻分接头相差±5%，多分接头的变压器相邻分接头相差±2.5%）。气体继电器：它是变压器的主要保护装置，装于变压器的油箱和储油柜的连接管上。变压器内部发生故障时，气体继电器的上触点接信号回路，下触点接断路器跳闸回路，能发出信号并使断路器调闸。附件：变压器还有温度计、净油器、油位计等附件。电力变压器电磁计算技术条件额定容量：40MVA，3相频率:50Hz额定电压：高压110kV；低压10.5kV额定电流：高压：210A；低压：2200A绕组连接方法：YN，d11额定电压比：110±8×1.5%/10.5kV空载电流：<0.30%空载损耗：<24kW负载损耗：<154kW阻抗电压：＜11.2%额定电压和电流的计算高、低压线圈额定电压计算高压线圈为Y联结：线电压：相电压：低压线圈为D联结：高低压线圈电流计算高压线圈电流：低压线圈电流：

铁芯主要尺寸的确定铁芯直径选择铁芯柱直径的大小，直接影响有效材料的消耗、变压器的体积与性能等技术指标，故选择技术经济合理的铁芯直径是变压器计算的重要内容。硅钢片重量和空载损耗随铁芯柱直径的增大而增大，而线圈导线重量和负载损耗则随铁芯柱直径增大而减小。合理的铁芯柱直径，应使硅钢片和导线材料用量比例适当，达到最经济的效果。铁芯直径选得过大时，铁重增大，而用铜量减少，变压器成矮胖形；铁芯直径选得过小时，则会得到相反的结果[6]。变压器每柱容量：应用经验公式计算铁芯柱直径，查《电力变压器计算》表3.5冷轧片取55~60。取605mm。硅钢片选取：该变压器的硅钢片型号是105-30-P-5厚度0.3mm，冷轧高导磁取向硅钢片，这种硅钢片性能好，单位损耗小：50，1.7T时单位铁损1.0w/kg，多为低损耗比变压器所采用。铁芯截面积计算为了适应圆线圈的要求与充分利用线圈内部空间，铁芯柱一般制成阶梯圆柱形，各小阶梯（级）均为矩形，如图2-1。图2—1铁芯截面图1—接缝2—油道铁芯截面积见表2-1表2—1铁芯截面积级序号片宽叠厚每级叠厚毛截面积mm2净截面积cm2备注15901361367670076725702046838760387.66mm油道35502534926950269.54530293402120021254803697636480364.864404164720680206.87400454381520015283604863211520115.2932051428896089.6102205614710340103.4叠片系数0.97毛截面积2667.9净截面积2587.863由于冷轧硅钢片的方向性强，在铁芯柱与铁轭转角处，磁通沿垂直于硅钢片的轧制方向通过，引起励磁电流和空载损耗增加。为了避免这种情况，一般采用斜接缝叠积法，如图2-2。图2—2铁芯的接缝线圈匝数计算初选每匝电压根据电磁感应原理，感应电势的有效值与主磁通之间的大小关系：（2—1）式中：—频率，取为50；—线圈匝数；—磁通，；—铁芯柱内磁通密度初选值，暂定为1.7（T）；—铁芯净截面积（cm2）；每匝电压计算如下：当额定频率为50Hz时(V/匝)低压线圈匝数确定低压线圈匝数：（匝）取整数为：107匝确定每匝电压：磁通密度：高压线圈匝数确定额定分接匝数（匝）取647匝。分接的匝数（匝）取64匝。最大分接匝数：W8=711匝；最小分接匝数：W-8=583匝电压比校核一般只校核高压线圈的相电压，因为它带有分接调压线圈。由于et是根据低压线圈计算的，故低压线圈的相电压偏差很小，可以不必计算。各分接线/相电压为：对于±8×1.5%分接调压的高压线圈的额定电压与各分接的电压按以下方式校核：(2—2)式中：—相电压的标准值；—计算的相电压；—各分接的匝数；et—每匝电势；合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格线圈几何尺寸的计算导线选取低压线圈同心式线圈中涡流损耗与线圈导线辐向厚度的平方成正比。随着变压器容量的增大，线圈导线尺寸增大，因此对于大容量变压器而言，限制线圈中的附加损耗是十分重要的。尽管可以采用多根截面较小的导线导线并联绕制线圈，但截面小，并联根数过多，线圈绕制困难，甚至无法绕制，因此目前采用换位导线来解决线圈中附加损耗过大问题[6]，如图2-3。图2—3CTC线为了便于换位，导线并联根数一般采用奇数。导线规格，原则上采用目前变压器线圈通用的扁线规格。为了降低附加损耗，导线截面积不宜过大，一般扁导线厚度在1.25至2.88mm；宽度在4至10mm。低压线圈导线采用CTC网格绝缘（0.6），导线b×a=10mm×1.80mm，n=13根：CTC导线带绝缘高度：2×（10+0.15）×2+0.13+0.6=21.03（mm）导线带绝缘宽度：（mm）电流密度：（A/mm2）高压线圈高压导线选取：组合导线是由两根或三根略有绝缘的扁导线组合而成，外面包有规定的共同匝绝缘，即多根并联导线只相当于单根导线的匝绝缘，从而线圈每段辐向尺寸可以减少。电压等级高的变压器，当采用组合导线后，其匝绝缘占线段辐向尺寸减少。因此，采用组合导线绕制的线圈无疑可以提高铁芯窗口的空间利用系数。组合导线采用厚度较小的扁导线组成自然可以降低导线的涡流损耗。每匝采用2根组合扁导线，裸线取b×a为14.2mm×2.5mm，如图2-4。导线带绝缘的高度：14.2+0.3+0.9=15.4(mm)导线带绝缘宽度：2.5×2+0.3×2+0.9=6.5(mm)电流密度：(A/mm2)调压线圈裸线b×a为11mm×6mm导线带绝缘高度：11+0.3+2=13.3(mm)导线带绝缘宽度：6+0.15×2+2=8.3(mm)电流密度：(A/mm2)图2—4高压线圈的组合导线1—合包绝缘；2—分包绝缘；3—扁导线线段排列低压线圈排列低压线圈采用层式，共107匝，两根并联绕制，分为四层。高压线圈段数与每段匝数计算高压线圈采用插入电容式线圈，总匝数为647匝，可以将高压线圈分为60段，加28根撑条，28个垫块，每饼匝数确定为：X+Y=60解得X=56段，Y=4段。调压线圈排列用一根导线绕制，17级调压，每级8匝。线圈高度计算电力变压器线圈高度,对阻抗电压值以与变压器的温升、机械力、材料消耗和重量等技术指标均有影响，因此，在线圈型式选定后，确定线圈高度是变压器计算中重要内容。线圈高度，一是指线圈压缩后的总高度；另一是指线圈的电抗高度。所谓电抗高度，是指变压器阻抗电压计算时的线圈净高度（线圈起末头间，裸线到裸线之间的距离）。中小型变压器与一部分大型变压器，不受铁路运输高度限制，这种变压器线圈高度的计算，主要是满足阻抗电压的要求。计算时作如下假设：导线匝绝缘厚度忽略不计；线圈电抗高度与线圈高度相等；线圈高度初算初算时，一般只能得出大致范围，经调整后，才能得出合理的设计值。式中:D—铁芯柱直径（mm）；n—系数，铜线圈变压器n=1.8~2.4；低压线圈：两根CTC导线并绕HL=（26.75×2+1+0.5）×[（10+0.15）×2+0.13+0.6]+10=1167mm高压绕组（每饼11匝）调压线圈：线圈辐向宽度低压线圈：高压线圈：调压线圈：绝缘半径与窗高绝缘半径窗高的计算因此，H0取1340mm导线长度线圈平均半径低压线圈为高压线圈为调压线圈为线圈平均匝长低压线圈为高压线圈为调压线圈为线圈导线总长度低压线圈为高压线圈为调压线圈为线圈直流电阻75℃低压线圈：（）高压线圈：（）调压线圈：（）导线重量计算1.裸导线重量（2—3）式中：—导线总长（m）；—导线的面积mm2由《电力变压器计算》续表4.3查得；—导线比重，铜导线（8.9g/cm3）低压线圈重量

高压线圈重量调压线圈重量带绝缘导线重量低压线圈为CTC导线：高压线圈为组合导线调压线圈为单根导线阻抗电压计算阻抗电压的大小表征了变压器在额定负载时的电压降是变压器的重要技术参数，它对变压器的制造成本、短路电流的大小、电压质量的高低以与系统运行性能等都有显著的影响。我国双绕组和三绕组变压器以与自祸电力变压器的标准短路阻抗值，应根据国家标准的规定。对于特种变压器，其阻抗电压的标准值应根据其具体运行特性而定［7］。阻抗电压是指变压器二次绕组短路并流过额定电流时，变压器原边绕组所应施加的额定频率的电压，通常用额定电压的百分值表示。它是变压器计算中的重要内容，对变压器的运行和技术经济指标均具有重要的影响。额定分接阻抗电压绕组分布如图2-5图2—5绕组示意图漏磁空道总面积低压线圈平均半径高压线圈平均半径漏磁空道的平均半径以上各式中：—低压线圈辐向宽度（cm）；—高压线圈辐向宽度（cm）；—漏磁空道的宽度（cm）；线圈平均电抗高度漏磁总宽度查《电力变压器计算》表6.2得洛氏系数ρ=0.95；K=0.95额定阻抗电压:式中：—频率（）；—额定电流（A）；—主分接匝数；—每匝电势（V/匝）；—两个线圈的平均电抗高度（cm）最大分接的阻抗电压图2—6低—高—调一相线圈的纵断面漏磁空道总面积式中：—低压线圈的平均半径（cm）；—高压线圈的平均半径（cm）；—调压线圈的平均半径（cm）；—调压线圈总匝数；—高压线圈额定分接匝数。线圈平均电抗高度漏磁总宽度：式中：—低压线圈的辐向宽度；—高压线圈的辐向宽度；—调压线圈的辐向宽度；—高低压线圈之间距离；—高压与调压线圈之间距离。最大分接阻抗电压式中：由查《变压器设计手册》表8-2得洛氏系数ρ=0.93.—低压线圈额定电流（A）；—低压线圈匝数；—每匝电势（V/匝）；最小分接阻抗电压图2—7三相双绕组一相线圈的纵断面低压与高压漏磁空道总面积式中：—低高压线圈间油道平均半径（cm）。低压与高压阻抗电压式中：—频率（）；—低高压线圈平均有效电抗高（cm）；高压与调压漏磁空道总面积式中：—高压与调压线圈间油道平均半径（cm）；高压与调压阻抗电压式中：—频率（）；—高压与调压线圈平均有效电抗高（cm）；最小分接阻抗电压负载损耗和空载损耗负载损耗负载损耗主要由高低线圈的电阻损耗组成，另外还加上涡流损耗和杂散损耗[8]。电阻损耗（2—4）式中：—相数；—被计算线圈的相电流（A）；—被计算线圈的75℃每相直流电阻（）.低压线圈：高压线圈：调压线圈：涡流损耗高压线圈：涡流损耗：低压线圈：涡流损耗：杂散损耗：引线损耗：负载损耗：铁芯柱与铁轭重量铁芯柱重量式中：冷轧硅钢片γ=7.65（）；—窗高（）；—铁芯柱净截面积（）；铁轭重量式中：—两铁芯柱中心距（mm）；—铁轭净截面积（）。总重量式中：—角重（kg）由«电力变压器计算»续附表3.1查得。空载损耗式中：—硅钢片单位损耗（W/kg）；—空载损耗附加系数；—铁芯总重量（kg）。空载电流空载电流是以额定电流百分数表示的。它由两部分组成：一部分是供给硅钢片所消耗的能量的电流，称为有功分量；另一部分是供给硅钢片中建立磁通的电流，称为无功分量（磁化电流）[8]。有功分量：式中：—空载损耗（W）；—变压器额定容量（kVA）；无功分量：式中：—附加系数；冷轧硅钢片取1.2；—铁芯重量（kg）；C—接缝数，三相铁芯取8；At—铁芯有效面积（）；—变压器额定容量；—单位铁重激磁功率，查曲线取1.15VA/kg；—接缝单位面积激磁功率；总空载电流温升计算变压器在运行时，有一部分电磁能量将转变为热能，也就是说，变压器运行时，在铁芯、绕组和钢结构件中均要产生损耗。这些损耗将转变为热能发散到周围介质中去，从而引起变压器发热和温度升高。因此在设计时要特别注意温升不能超过规定的限值。变压器的散热方式主要包括辐射换热和对流换热，对流换热包括自然对流和强制对流换热。当负载较小、气温较低时，冷风机关停，散热方式为辐射和自然对流换热。高压线圈温升高压线圈：垫块数×垫块高=28×30表面单位热负荷：式中：—铜导线系数22.1；—额定电流A；—电流密度；—导线中的附加损耗百分数（85℃）。线饼的遮盖系数：线饼的周长：式中：中间有两个油道为12mm;a1—带绝缘的导线的厚度（mm）；b1—带绝缘导线的宽度（mm）；n—线饼中沿辐向导线并联总根数.圈对油温升:（℃）圈绝缘校正温升:（℃）油道校正温升:（℃）线圈对油的平均温升:（℃）低压线圈温升表面单位热负荷：式中：—被计算线圈75℃时的负载损耗；—被计算线圈的有效散热面积图2—8层式线圈示意图有效散热面积：式中：m—撑条数；t—0.015m；线圈对油温升：（℃）线圈绝缘校正温升：（℃）式中：—总层数-油道数线圈层数校正温升：因为层间绝缘厚度〈0.64mm，即=0线圈对油的平均温升：（℃）油对空气温升片式散热器的有效散热面积对流散热面积：式中：—散热片宽（mm）查《电力变压器计算》附表8.2；—散热片高（mm）查《电力变压器计算》附表8.2；—片数查《电力变压器计算》附表8.2；辐射散热面积：式中：C—中心距（mm）。表面系数：片式散热器有效散热面积：片式散热器总的几何面积：式中：—散热器数；油箱有效散热面积：箱盖：箱壁的几何面积：片式散热器油箱总有效散热面积：油箱单位热负荷：85℃时变压器总损耗，油对空气的平均温升油浸风冷式：（℃）线圈对空气的平均温升：℃高压线圈：℃合格低压线圈：℃合格油箱尺寸油箱内高度式中：—铁芯窗高（mm）；—铁轭的最大片宽（mm）；—垫脚高（mm）查《变压器设计手册》（电磁计算部分）表11-1—铁芯至箱盖距离（mm）由《变压器设计手册》（电磁计算部分）表11-2查得油箱宽度：式中：—外线圈的直径（mm）—高低压侧对油箱空隙（mm）由《变压器设计手册》（电磁计算部分）表11-3查得。油箱长度计算：式中：—外线圈的直径（mm）；—铁芯柱中心距（mm）；—长轴方向A、C相外线圈对油箱空隙，由《变压器设计手册》（电磁计算部分）表11-3查得变压器短路电动力计算安匝平衡计算图2—9线圈区域的划分表2—2区域划分区域高压（110KV）低压（10.5KV）匝数高度匝数高度1.4×75.76284.122.19×356.1417357.53.19×360.7917.53684.18×353.116.5347表2—3安匝分布区域高压安匝％低压安匝％不平衡安匝％平均安匝％平均高度Cm15.57.28-1.786.3979.94232.0530.91.1531.475356.82332.0531.820.2331.935364.395430.4300.430.2350.05总和1001000.001001151.21图2—10不平衡安匝分布图漏磁组总安匝（%）短路电流稳定值倍数（KI）的计算线路阻抗（%）：式中：—额定容量（MVA）；—系统短路容量（kVA）由《电力变压器计算》表9.4查得110kV取6×106kVA。短路电流稳定值倍数：倍式中：—变压器阻抗电压（%）；—线路阻抗（%）；不平衡安匝漏磁组所产生的总轴向力（）式中：—短路电流稳定值倍数；—额定相电流（A）；—每相额定匝数；—洛氏系数，取0.39；—线圈辐向平均半径（cm）；—漏磁宽度（cm）；—冲击短路电流系数，取1.8；短路时绕组导线上应力计算变压器在负载运行时,原副线圈均有电流流动,都要受到电磁力的作用,在额定工况下,电磁力一般不太大,线圈本身结构与线圈两端的绝缘垫块、压圈、夹件等紧固装置足以承受它.但当变压器副边发生突然短路时,电流冲击值可达到额定电流的20~30倍,由于电磁力与电流的平方成正比,所以突然短路时电磁力可达到额定工况的几百倍.因此,准确计算变压器线圈所受的电磁力对变压器线圈与结构件的设计提供重要理论依据,具有很高的参考价值［9］。外线圈a.短路时线圈导线的拉应力：b．短路时线圈导线上轴向弯应力：c．导线总应力：内线圈a．短路时线圈导线上的感应力：b．短路时线圈导线上轴向弯应力：c．短路时线圈导线上径向弯应力：d．导线总应力：式中：—冲击短路电流系数，取1.8—短路电流稳定值倍数—线圈相应的短路匝数—线圈的平均半径（cm）（cm）—线圈外半径（cm）—线圈垫块数—线圈垫块宽度（cm）(cm)—线圈撑条宽（cm）—洛氏系数—每相并联导线根数—线饼中并联导线根数—线圈的电抗高度（cm）—单根导线的截面积（cm2）—线圈裸导线辐向尺寸即厚度（cm）—线圈裸导线轴向尺寸即宽度(cm)、由《变压器设计手册》（电磁计算部分）图15-1曲线变压器重量计算油重量计算器身排油重量：式中：—器身排油重(kg)；—硅钢片重(kg)；—带绝缘的铜导线重(kg);油箱装油重油箱截面积：式中：—圆角半径(dm)；—油箱长（dm）；—油箱宽（dm）；式中：—油箱高度（dm）；—油箱截面积；油箱内油重散热器中油重片式散热器，14组式中：—散热器数目；gey—每只散热器中油重（kg）；储油柜中油重选φ760柜内油重Ggy=465（kg）查《电力变压器计算》表10.5净油器油重选取φ331充油重量Gig=110（kg）查《电力变压器计算》表10.6升高座内装油重式中：—低压升高座内装油重（kg）；总油重器身重式中：取1.15；—硅钢片重（kg）；—带绝缘的铜导线重（kg）；油箱重量箱盖重量式中：—油箱平均半径（dm）；—油箱直线部分长度（dm）；δg—箱盖厚度（dm）由《电力变压器计算》表10.7查得箱底重量式中：δd—箱底厚度（dm）由《电力变压器计算》表10.7查得箱壁重量4.油箱总重附件重散热器重：储油柜重：净油器重：查《电力变压器计算》表10.6散热器电动机重量：套管总重量：小车重量：Gc取90kg查《电力变压器计算》附表8.1附件总重：变压器总重电磁计算的小结1．铁芯取三柱外铁式，可减小漏磁场径向分量；2．从绝缘考虑，高压绕组采用饼式绕组；3．为减小环流，低压绕组可取层式或螺旋式；为减少焊点，应取螺旋式。变压器结构改进变压器结构改进措施随着变压器制造技术的不断发展，110kV国产变压器已接近或达到国外变压器的先进水平。针对变压器的损耗、噪音、局放、渗漏与抗短路能力等几方面是如何改进结构和工艺的作一些介绍。降低变压器噪声和空载损耗1)优化电磁计算方案，选择合理磁通密度，保证正常工作电压下有一定的裕度，在系统电压偏高时不出现磁饱和，并计算选择合理的铁芯自振频率，防止铁芯共振。2)选用0.3mm优质冷轧晶粒取向高导磁硅钢片，利用带去毛装置的德国乔格公司产800mm硅钢片全自动剪切线剪制，保证毛刺小于3)铁芯叠积时采用全斜接缝、不断轭、无孔、无绑扎、不叠上铁轭、六步进叠级结构工艺，控制叠片精度和接缝，减少搬运次数，大大降低了铁芯工艺损耗系数。4)铁芯紧固采用特殊结构和工艺，芯柱为不绑扎结构，利用专门配制的多组份固化胶刷端面，使芯柱形成一个整体。同时合理控制铁芯夹紧力，铁芯夹紧不是仅作用末级芯片上，而是通过阶梯木使铁芯每级都受到均匀的夹紧力，使整个铁芯成为一个牢固整体，保证了铁芯具有良好的垂直度和平整度。5)铁芯轭片采用宽幅板式夹件夹持，夹件与侧梁形成框架结构，并在专门部位采用特定的顶紧装置，使铁芯整体更加牢固、可靠。6)器身与油箱接触构件采用特殊结构，尽量减少振动。7)折板式油箱的瓦楞表面使声波形成不规则反射，避免共振。由于采用了以上几个措施，使得变压器空载损耗性能比国标GB/T6451-1999的规定值降低了40%以上。噪声也有了较大幅度的降低，自冷变压器噪声最低可达到53dB以下[10]。降低变压器负载损耗和温升1)选用优质无氧铜材料生产的纸包线、复合导线、自粘性换位导线，降低电阻损耗。2)选用合适的电流密度、导线规格、线圈型式、完善的换位措施、精细的排列方式，降低电阻损耗和涡流损耗。3)改进器身结构和油箱结构，降低杂散损耗。4)采用薄纸筒小油隙带曲折导油系统的线圈结构，降低结圈的温升;选择优质高效的散热器，加大散热面裕度，降低变压器的油温升[13]。由于采用了以上几个措施，使得变压器负载损耗性能比国标GB/T6451-1999的规定值降低了20%以上。变压器的温升大大降低，保证了变压器在高温期的满载、甚至过载连续运行。提高抗短路能力1)优化电磁计算，单独设立调压线圈，使线圈安匝分布趋向均衡，所有线圈保持在同一中心线上且上下对称，使短路力降到最小程度。2)进行动稳定的定量计算，确定线圈的失稳临界力、垫块压应力、轴向和径向扭曲力、周向张力和压应力等，并留有足够的保险系数。3)器身装配采用220kV的分相组装相套技术，线圈垫块采用进口高密度纸板，经密实去毛后冲制，并使用预压机进行预压，实现在规定吨位下达到规定高度，单个线圈进行二次带压真空干燥和三次压装，利用线圈压装机实现线圈在规定的压力状态下达到规定的高度尺寸。所有线圈绕制时均带张紧装置，保证幅向符合图纸要求，所有器身绝缘件均为带园角精加工件，保证尺寸准确、无毛刺，线圈组装前所有器身绝缘件都进行预干燥处理。在组装过程中严格控制套装间隙，实行无间隙套装，并保证在线圈出炉后10小时内全部组装完毕，分相组装后的线圈实行带压真空干燥，出炉后再经调整后才可套入铁芯。这样可以有效地控制各线圈高度与组装时同心度和紧实度，使产品符合设计要求。4)低压线圈采用高强度绝缘筒做为骨架，并经特殊工艺处理，使变压器的抗短路能力大大提高。调压线圈也采用厚纸筒做为骨架，提高了线圈的机械强度和稳定性。5)由于内线圈直接在高强度绝缘筒上绕制，配以铁芯采用不绑扎的胶接技术，分相组装的线圈套入铁芯后在环氧筒与铁芯之间配装撑板和撑棒，达到线圈与铁芯之间的钢性支撑。6)器身下部采用整园托板，并通过水平放置的高密度电工层压木与下节油箱的箱底接触支撑，支撑面积达80%以上，上部采用穿过窗口的高密电工层压木整园压板，另加两块半园副压板，大大提高器身稳定性并保证器身受压均匀。压钉焊在上夹件上，压钉数量至少在20个以上，保证了整个器身压紧压实。7)整个器身采用六向刚性定位，器身上部采用特殊防冲撞结构，铁芯、器身、引线均采用防松结构。8)引线保证有足够的电气和机械强度与绝缘距离，采用层压木框架式夹持，保证所有引线都有可靠夹持。9)变压器出厂前在厂内进行预组装，并进行二次吊罩，更换箱沿胶条，检查变压器通过浸油以后所有紧固件有无松动现象，并与时处理好。采用以上的结构工艺后，使得变压器抗短路能力大大提高。变压器经受了国家检测中心突发短路试验，性能优越，另有多台主变现场运行时经受了出口短路故障的考验丝毫无损。降低变压器局放1)精确计算场强分布情况，仔细调整，使其处于匀布状态，减少电场畸变，确保电场最集中的部件其场强低于起始放电场强。2)绝缘结构件设计制造圆整化，避免局部电场集中。3)采用合理的的高压出线部件，引线部件针对低局放进行设计和分布，对地距离参数选择合理。4)静电板采用新式结构，并标准化。5)高、中压引线采用冷压接工艺，低压引线采用碳精焊接，接头和焊接点采用特殊工艺光滑屏蔽处理。6)采用300kW煤油汽相干燥工艺处理器身，利用煤油蒸汽冷凝使器身得到冲洗，另外变压器出厂前更换新油，使整个变压器内部冲洗一遍，保证变压器内部整洁干净。7)采用全真空注油，使绝缘件得到有效浸渍，避免因气泡而产生的局放。8)按ISO9001程序要求进行采购控制，避免因原材料引起局放，并严格工艺纪律，提高现场管理水平。9)主要生产车间实施全封闭无尘化。现变压器局放基本都能保证在70pC以下［11］。防渗漏1)变压器的油箱采用平箱顶、大波浪折板式箱壁(定购宽幅钢板，保证无拼缝)、平板式箱底，使焊缝数量大大减少，并合理排布，尽可能采用角接缝双面焊接，降低焊接内应力。油箱制造采用钢板预喷丸和整体喷丸处理技术，提高漆膜附着力，特别是整体喷丸利用钢丸的高速冲击消除焊接应力。2)变压器下节油箱与箱沿加工在专用的平台上进行拼装，保证其平整度;上节油箱箱沿与下节油箱进行配制，大罩箱沿密封面采用磨光处理，保证密封面平整度。3)所有密封面(除大罩箱沿)全部进行金工加工处理，并加大法兰厚度，提高法兰的抗变形能力，保证法兰的平整度。4)采用沟槽密封结构，有效控制密封件的受力和安装位置，提高密封件的抗老化能力。5)对油箱进行0.1MPa正压试漏和133Pa真空试验，检查油箱渗漏和进行强度考核，保证油箱具有足够机械强度且不渗漏。6)采用优质真空蝶阀，该蝶阀预先安装于变压器本体法兰上，在散热器等安装后处于不受力状态，保证密封件压缩均匀有效。放油阀门采用铜质波纹管阀门，阀门的阀体和阀芯分开能更为有效地实现开合功能。以上两种阀门均采用沟槽式密封结构，能有效控制密封件受力，提高密封件的抗老化能力。7)储油柜和所有联管逐台进行配制，在总装时全部进行厂内预装，各接口打上相应标记。8)变压器与所有附件在厂内安装结束后进行72小时0.05MPa(最高点压力)油压试验，保证变压器整体不渗不漏。9)采用优质橡胶件，指定使用西北橡胶厂和南通神马橡胶有限公司产品。10)上、下油箱采用双密封槽结构有效密封，并可根据要求焊死密封。由于采取以上措施，变压器保证做到无渗漏。本章小结变器制造技术不断发展，国产110kV变压器已接近或达到国际先进水平。本章着重介绍如何改进变压器的结构以降低损耗、噪音、局放、渗漏水平与提高抗短路能力。结论电力变压器电磁设计是电力变压器设计和制造的基础，它的好坏直接影响后续工作的进行。通过手算了解各部分参数之间存在比较复杂的关系，去公司三个月的实习对变压器有了初步了解。本文主要针对电磁设计进行研究，并对结构改进进行较深入的探讨，主要研究内容：介绍了课题研究的背景和国内外电力变压器研究的现状和趋势；阐述了电力变压器的基本原理和基本结构特征。进行了40000kVA/110kV电力变压器的电磁分析和计算，主要内容包括阻抗电压、空载、负载损耗、温升、短路电动力等的计算，计算结果能够满足技术规范要求。针对电力变压器的空载损耗、负载损耗、噪音、温升、局放、渗漏与抗短能力，介绍了如何改进变压器的结构以降低空载损耗和负载损耗、噪音、局放与提高抗短路能力，并达到防渗漏的效果。致谢本文是在导师魏新劳教授的悉心指导和直接关怀下完成的。魏老师严谨的学风和渊博的知识让我受益无穷。在此谨向导师致以崇高的敬意和衷心的感谢。在整个毕业设计过程中，魏新劳教授不断对我得到的结论进行总结，并提出新的问题，使得我的毕业设计课题能够深入地进行下去，使我做了许多有益的思考。在此表示诚挚的感谢和由衷的敬意。同时还要感谢上海阿海珐变压器有限公司工程部的高级工程师丁国炎，丁工平时工作繁忙，但不管我什么时候有困难他都会停下手中的工作来帮助我，解答我的疑问，让我对电力变压器的设计有了系统深入的了解。他对我完成毕业论文起了非常重要的作用，在此表示深深的谢意。工程部的穆怀晨工师兄也我提供了巨大帮助。此外，我还要感谢同窗好友杨会鹏、祁娟、陈宁波和许多同学的帮助，他们的勤勉进取和勇于创新的品质使我受益匪浅，在此向他们深表谢意。参考文献高兴耀.21世纪初我国电力变压器技术发展展望.变压器,2000,37(1):1～6孙林,王梦云,瞿向向等.我国电力变压器发展与趋势.电力设备,2008,4(4):1~4贺以燕.国内外变压器现状与发展.电器工业,2002,40(4):43~47尹克宁.变压器设计原理.北京:中国电力出版社,2003孙先春.基于KBE的电力变压器设计研究与开发.武汉理工大学硕士论文,2006:28~31路长柏，朱英浩等.电力变压器计算.哈尔滨：黑龙江科学技术出版社，1990朱鸿飞.干式电力变压器电磁设计研究.东南大学硕士论文,2006:17~25《电力变压器手册》编写组.变压器设计手册（电磁计算部分）.沈阳:辽宁科学技术出版社,1990席自强，辜承林．.电力变压器电磁分析与计算方法．湖北工学院学报，1998，13(3)：87~88梁永勇．关于110kV变压器结构和工艺特点介绍．技术改进与创新，2004：33~35张国强.电力变压器绝缘结构和电磁方案设计的研究,华北电力大学博士论文,2006:1~15K.Preis,A.Optimaldesignofdectromagneticdevisewithevolutionstragteies.Vol.9,supplementA,pp.119~112,1990.D.J.Tschudi,ACinsulationdesign,WICONInsulationconference,Rapperswil,IntermaticnalElectrotechnicalComission.INTERNATIONALSTANDARD.Onpas,1999:pp9~33附录INTERNATIONALSTANDARDPOWERTRANSFORMERS1.Scopeandserviceconditions1.1ScopeThispartofinternationalStandardIEC60076appliestothree-phaseandsingle-phasepowertransformers(includingauto-transformers)withtheexceptioncertaincategoriesofsmallandspecialtransformerssuchas:-single-phasetransformerswithratedpowerlessthan1KVAandthree-phasetransformerslessthan5KVA;-instrumenttransformers;-transformersforstaticconvertors;-tractiontransformersmountedonrollingstock;-startingtransformers;-testingtransformers;-weldingtransformers;Whenstandardsdonotexistforsuchcategoriesoftransformers,thispartmaystillbeapplicableeitherasawholeorinpart.1.2ServiceconditionsThispartgivesdetailedrequirementfortransformersforuseunderthefollowingconditions:AltitudeAheightabovesea-levelnotexceeding1000m.b)Temperatureofambientairnotbelow-25℃andnotabove+40℃.Forwater-cooledtransformers,atemperatureofcoolingwaterattheinletnotexceeding+c)WaveshapeofsupplyvoltageAsupplyvoltageofwhichthewaveshapeisapproximatelysinusoidal.NOTEThisrequirementisnormallynotcriticalinpublicsupplysystemsbutmayhavetobeconsideredininstallationswithconsiderableconvertorloadinginsuchcasesthereisaconventionalrulethatthedeformationshallneitherexceed5%totalharmoniccontentnor1%evenharmoniccontent.Alsonotetheimportanceofcurrentharmonicforloadlossandtemperaturerise.d)Symmetryofthree-phasesupplyvoltageForthree-phasetransformers,asetofthree-phasesupplyvoltagewhichareapproximatelysymmetrical.e)InstallationenvironmentAnenvironmentwithapollutionratethatdoesnotrequirespecialconsiderationregardingtheexternalinsulationoftransformerbushingsorofthetransformeritself.Anenvironmentnotexposedtoseismicdisturbancewhichwouldotherwiserequirespecialconsiderationinthedesign.Thisisassumedtobethecasewhenthegroundaccelerationlevelisbelow2m/s.ProvisionforunusualserviceconditionsAnyunusualserviceconditionswhichmayleadtospecialconsiderationinthedesignofatransformershallbestatedintheenquiryandtheorder.Thesemaybefactorssuchashighaltitude,extremehighorlowtemperature,tropicalhumidity,seismicactivity,severecontamination,unusualvoltageorloadcurrentwaveshapesandintermittentloading.Theymayalsoconcernconditionsforshipment,storageandinstallation,suchasweightorspacelimitations.Supplementaryrulesforratingandtestingaregiveninotherpublicationsfor:Temperatureriseandcoolinginhighambienttemperatureorathighaltitudeforoil-immersedtransformers,andfordry-transformers.Externalinsulationathighaltitude:foroil-immersedtransformers,andfordry-transformers.2.DefinitionsForthepurposeofthispart,thefollowingdefinitionsshallapply.2.1GeneralPowertransformerAstaticpieceofapparatuswithtwoormorewinding,byelectromagneticinduction,transformersasystemofalternatingvoltageandcurrentintoanothersystemofvoltageandcurrentusuallyofdifferentvaluesandatthesamefrequencyforthepurposeoftransmittingelectricalpower.auto-transformeratransformerofwhichatleasttwowindingshaveacommonpart.boostertransformeratransformerofwhichonewindingisintendedtobeconnectedinserieswithacircuitinordertoalteritsvoltageand/orshiftitsphase.Theotherwindingisanenergizingwinding.Oil-immersedtypetransformeratransformerofwhichthemagneticcircuitandwindingareimmersedinoil.NOTEForthepurposeofthispartanyinsulatingliquid,mineraloilorotherproduct,isregardasoil.dry-typetransformeratransformerofwhichthemagneticcircuitandwindingarenotimmersedinaninsulatingliquid.oilpreservationsystemthesysteminanoil-immersedtransformerbywhichthethermalexpansionoftheoilisaccommodated.Contactbetweentheoilandexternalairmaysometimesbediminishedorprevented.2．2Terminalsandneutralpointterminalaconductingelementintendedforconnectingawindingtoexternalconductorslineterminalaterminalintendedforconnectingtoalineconductorofanetworkneutralterminala)Forthree-phasetransformersandthree-phasebanksofsingle-phasetransformers:Theterminalorterminalsconnectedtothecommonpoint(theneutralpoint)ofastar-connectedorzigzagconnectedwinding.Forsingle-phasetransformers:Theterminalintendedforconnectiontoaneutralpointofanetwork.correspondingterminalterminalofdifferentwindingsofatransformer,markedthesameletterorcorrespondingsymbol.2.3Windingswindingtheassemblyofturnforminganelectricalcircuitassociatedwithoneofthevoltageassignedtothetransformer.NOTEForathree-phasetransformer,thewindingisthecombinationofthephasewindings.tappedwindingawindinginwhichtheeffectivenumberofturnscanbechangedinstepsphasewindingtheassemblyofturnsformingonephaseofathree-phasewindingNOTEThetermphasewindingshouldnotbeusedforidentifyingtheassemblyofallcoilonaspecificleg.high-voltagewindingthewindinghavingthehighestratedvoltagelow-voltagewindingthewindinghavingthelowestratedvoltageNOTEForaboostertransformer,thewindinghavingthelowerratedvoltagemaybethathavingthehigherinsulationermediate-voltagewindingawindingofamulti-windingtransformerhavingaratedvoltageintermediatebetweenthehighestandlowestwindingratedvoltages.auxiliarywindingawindingintendedonlyforasmallloadcomparedwiththeratedpowerofthetransformerstabilizingwindingasupplementarydelta-connectedwindingprovidedinastar-star-connectedorstar-zigzag-connectedtransformertodecreaseitszero-sequenceimpedance.commonwindingthecommonpartofthewindingofanauto-transformer.serieswindingthepartofthewindingofauto-transformerorthewindingofaboostertransformerwhichisintendedtobeconnectedinserieswithacircuit.energizingwindingthewindingofaboostertransformerwhichisintendedtosupplypowertotheserieswinding.2.4Ratingratingthosenumericalvaluesassignedtothequantitieswhichdefinetheoperationofthetransformerintheconditionsspecifiedinthispartandonwhichthemanufacturer’sguaranteesandthetestsarebased.ratedquantitiesquantities(voltage,current,etc),thenumericalvaluesofwhichdefinetheratingNOTE1Fortransformershavingtapping,ratedquantitiesarerelatedtotheprincipaltapping,unlessotherwisespecified.Correspondingquantitieswithanalogousmeaning,relatedtootherspecifictapping,arecalledtappingquantities.NOTE2Voltageandcurrentarealwaysexpressedbytheirr.m.s.values,unlessotherwisespecified.ratedvoltageofawindingthevoltageassignedtobeapplied,ordevelopedatno-load,betweentheterminalsofanuntappedwinding,orofatappedwindingconnectedontheprincipaltapping.Forathree-phasewindingitisthevoltagebetweenlineterminals.NOTE1Theratedvoltageofallwindingsappearsimultaneouslyatno-loadwhenthevoltageappliedtooneofthemhasitsratedvalue.NOTE2Forsingle-phasetransformersintendedtobeconnectedinstartoformathree-phasebank,theratedvoltageisindicatedasphase-to-phasevoltage,dividedbyforexampleUr=400kV.NOTE3Fortheserieswindingofathree-phaseboostertransformerwhichisdesignedasanopenwinding,theratedvoltageisindicatedasifthewindingwereconnectedinstar,forexampleUr=23kV.tapping,andthatthetemperatureriseoverambientofanywinding,atanytapping,doesnotexceedthespecifiedmaximumvalue.ratedvoltageratiotheratiooftheratedvoltageofawindingtotheratedvoltageofanotherwindingassociatedwithalowerorequalratedvoltage.ratedfrequencythefrequencyatwhichthetransformerisdesignedtoopenrated.ratedpoweraconventionalvalueofapparentpowerassignedtoawindingwhich,togetherwiththeratedvoltageofthewinding,determinesitsratedcurrent.NOTE1Bothwindingofatwo-windingtransformerhavethesameratedpowerwhichbydefinitionistheratedpowerofthewholetransformer.NOTE2Foramulti-windingtransformer,halfthearithmeticsumoftheratedpowervaluesofallwinding(separatewinding,notauto-connected)givesaroughestimateofitsphysicalsizeascomparedwithatwo-windingtransformer.ratedcurrentthecurrentflowingthroughalineterminalofawindingwhichisderivedfromratedpowerSrandratedvoltageUrforthewinding.NOTEForthree-phasewindingtheratedcurrentIrisgivenby:Ir=Sr/Ur(A)2.5Tappingtappinginatransformerhavingatappedwinding,aspecificconnectionofthatwinding,representingadefiniteeffectivenumberofturninthetappedwindingand,consequently,adefiniteturnsratiobetweenthiswindingandotherwindingwithfixednumberofturns.\NOTEOneofthetapping