【日处理淀粉废水1600m³的处理工艺设计9200字（论文）】

---日处理淀粉废水1600m³的处理工艺设计摘要在生产玉米淀粉时会产生大量黄浆废水，这些废水中化学需氧量（COD）、生化需氧量(BOD5)和悬浮物(SS)含量极高，直接排放对于环境危害极大，本设计通过该淀粉厂拟建废水处理站来处理包括黄浆在内的生产废水。其主要工艺流程如下：先通过上流式厌氧污泥床工艺（UASB）将废水中高额CODcr和SS进行厌氧降解处理，处理完的废水可生化性较差，所以采用序列间歇式活性污泥法（SBR）对上述物质进行进一步处理，设计日处理淀粉废水1600m³，最大时废水200m³。废水水质为pH4.0-6.0，废水温度25-30℃，COD含量6900-8000mg/L，BOD含量2800-3600mg/L，SS含量1900-2900mg/L。

关键词：淀粉废水;工艺设计;UASB1引言1.1设计内容和任务近年以来，我国淀粉产量已经达到1000万吨，在世界淀粉总产量中约占16%，排名仅在美国之后，位于世界第二名。在淀粉的总生产量中，约有92%的玉米淀粉，约5%的木薯淀粉，剩下的3%为小麦淀粉、红薯淀粉与马铃薯淀粉。随着科技的发展，新产品获得大量的开发。淀粉的品种由原先的少数几种，发展到现如今的几十种。在科研的不断投入，以及不断加大的应用开发力度，深加工的淀粉产品种类也越来越多，至今包含百余种。包括常用的各种糖醇、变性淀粉、淀粉糖、氨基酸以及各种副产品，大大地丰富了广大群众的生活。从各种淀粉质粮食中能够比较容易获得淀粉，例如小麦、玉米以及薯类等等，这些物质价格低，也容易生产制造与加工，进而可以代替某些昂贵的化工产品。淀粉废水质量随时间单调递增，因此需找出解决其的最优解。在生产淀粉的过程中，主要原料往往是玉米，在制作淀粉的过程中，生产用水的数量非常大。首先，为了方便粉碎，先把玉米原料在高温条件中浸泡，粉碎后再把玉米经过胚芽分离、加水混合细磨以及离心分离，把玉米分为：黄浆水、淀粉乳和玉米皮浆。在生产中，把黄浆水通入到贮存沉淀池，黄浆水经沉淀后不再进入到生产当中，成为生产废水，沉淀下来的玉米皮浆在板框过滤机中继续脱水干燥，可得湿黄单份和部分黄浆水。玉米皮浆送到卧式离心分离机中固液分离，可继续烘干的滤出物可以作为粗饲料，作为滤出液的黄浆水没有使用价值直接排放出去。从中我们呢可以得知：在实际生产过程中，玉米淀粉产生的废水占比很大，而且废水营养高，直接排放废水会造成环境污染，因此废水在排放前需要进行深度处理，至少要达到国家的排放标准才能进入到生态系统中。在生产玉米淀粉过程中，淀粉产生的废水归类于一种高浓度有机废水，主要包含浸泡水、洗涤水、冷却水，分离蛋白质用水，以及废玉米浆等等。淀粉废水中的主要组分为淀粉、蛋白质、脂肪颗粒、纤维素等有机成分以及氮、钾、磷等无机成分，所以处理时可采用微生物发酵的方法。为了充分降解，将好氧生化处理和厌氧生化处理相结合处理废水。考虑到淀粉废水是酸性废水，在厌氧处理过程中可能会对微生物的生长有一定的影响，具体表现为抑制微生物生长，与此同时在低pH条件下将有机物降解为甲烷的微生物的比生长速率较低，为了缩短处理时间，推进发酵时间，在预处理时需要把pH值调整到大约中性为止。目前，淀粉生产废水的环境污染仍然是一个较大的问题，所以，淀粉生产废水的处理依然是一个需要长期关注的问题，要对各种处理方法进行有效的结合，对各种物理方法、化学方法以及生物方法进行有效的串联，促成淀粉废水的达标排放，达到节省资源的目的，进而使企业的经济效益得到增加。1.2淀粉废水处理的意义、方式及前景中国是一个在水资源的存量上相对缺乏的国家，随着时代的发展，国内与国际环境都对产品生产过程提出了节能减排，减少污染的新要求，排污的标准也越来越高。另一个方面，生产淀粉的工业是一个相对较新的行业，产品附加值高，产品有着良好的市场，有较大的市场潜力。在对环保高要求的政策下，一个企业能否良好地发展，废水处理以及废水的达标排放有者重要的影响。废水处理工程的技术分析已经成为水污染综合整治方面不可或缺的一部分。废水处理的目的是处理有机物，使其含量符合标准。目前国内的处理方法主要有化学法中的化学氧化法、物理吸附法、物理过滤法以及物理分离法，但上述方法均有缺点。物理法缺点是成本高；化学法缺点是二次污染。在实际过程中常通过微生物发酵，特别是淀粉发酵后的废水，废水中富含的有机物为微生物的生长提供了良好的条件，使微生物发酵处理淀粉生产废水的方法得以实现。在废水处理过程中，比较重要的是废水处理设备以及废水处理厂的费用。采用系统分析方法确定区域或流域的水质管理、开发与评价，以及选择污水控制方案，实现工业化处理。在未来，在应对淀粉废水的处理时，应当从下面几个部分展开，首先在絮凝剂的研究方面上要加大力度，另一方面，可以将若干种方法结合，充分发挥各个方法的优势，简化淀粉废水处理的具体步骤，使方法有用。还可以回收有经济效益的物质，促进循环经济，如果在发酵后直接排放将会造成资源的浪费，同时对生态环境也造成了一定的破坏与污染。废水车间选择的基本原则选择废水车间时，可以依据以下几个原则：地理条件：尽可能靠近锅炉房以使得产生的甲烷燃烧提供热量以及发电。卫生条件：在选择淀粉废水车间时，要将车间所含物质对环境的影响纳入考虑范畴，由于有大量甲烷，二氧化硫等气体，因此车间应当远离生活区地形、地势以及地质：保证淀粉废水处理车间外形以及地形整齐，这对于工厂的总平面布置有益。气象条件：气温、风量、风向以及年均降雨量等。基本资料本设计的日处理能力为1600m³，最大时废水约为200m³/h。废水水质如下：pH4.0-6.0，水温22-32℃，COD6800-8000mg/L，BOD2700-3500mg/L，SS1800-3000mg/L。基本工艺路线的确定我国身为玉米产量大国，主要以玉米制造淀粉，这主要是因为成本较低以及方便储存这两个优点决定的，于此同时玉米生产淀粉可在任一季节进行，不受到季节的约束，还应当循环利用水资源。在生产过程中会产生淀粉废水的工艺主要包括：玉米的洗涤用水和浸泡用水，澄清的敷质水等等。耗水量大的步骤包括浸泡玉米颗粒，剥离粉碎，玉米粉的离心分离。有机物是废水的主体，且不含有害物质，比较适宜微生物繁殖，另外淀粉废水具有良好的可生化性，在微生物的降解后，能够大量低降低淀粉废水中的COD浓度，能够符合国家排放标准，对于环境是无害的。通过以上的论述可得：在处理时，应使用高效的厌氧—好氧处理技术，先通过厌氧法，能够极大地减少有机物的浓度，极大地减少进水有机负荷，并生产沼气，废水还含有大量的氨、氮，还需采用脱氮化处理，使排出的淀粉废水达到标准[1]。厌氧处理工艺的选择目前，厌氧发酵法主要有下列几种：厌氧流化床(AFB)，两相厌氧消化法(TPAD)，厌氧过滤器(AF)，厌氧接触法(ACP)，上流式厌氧污泥床(UASB)等[2]。1.厌氧接触法在好氧活性污泥法的工艺流程下进行了一定的改进，此方法将污泥分离设备和回流装置加装在了一个完全厌氧的环境中的混合反应器后面，这使得反应器中的污泥停留时间远大于水力停留时间。这一技术属于第二代新型的厌氧消化技术。在消化池后增加的沉淀分离的装置，使污泥在厌氧消化后的混合液经过泥水分离得到的上清液，在污泥回流后回到厌氧消化池，这种做法不仅节省了污泥资源，又提升了消化池的容积负荷，进而减少了上清液停留时间。在与厌氧滤床、上流式厌氧污泥床的比较中可知晓，厌氧污泥消化法在处理废水时虽然负荷较小，但是运行质量稳定，启动速度快，所消耗的时间少，但由于自身存在着一定的局限性，目前我国关于此方法的研究较少[3]。厌氧接触工艺的主要特点如下：本工艺容易启动，抗负荷冲击能力高，运行比较稳定，管理方便。本工艺中增加了专门截留污泥的设施。本工艺能够处理的废水种类包括高悬浮物浓度的有机废水。在一般条件下，废水的COD含量3000mg/L，悬浮物的浓度可达50000mg/L。悬浮颗粒的表面上会附着微生物，因此微生物与淀粉废水之间有很大的接触面积，并且当废水在沉淀分离装置中分离时能达到良好的沉淀效果。本工艺在生产过程中也存在一定的不足，例如沉淀分离装置本身的设置以及生产过程中存在的问题，因此在生产过程中容易导致污泥流失，加大了固液分离的难度。上流式厌氧污泥床上流式厌氧污泥床是一种处理废水的厌氧生物方法，或者称为升流式厌氧污泥床。废水在UASB中自上而下通过，UASB反应器的主体部分是没有填料的空的容器。一般将厌氧反应区分为污泥悬浮层区以及污泥床区两个部分。依靠反应过程中产生的甲烷等气体的上升来实现搅拌使污泥悬浮层的主要功能[4]。与其他厌氧反应器相比较有如下优点：反应器具有较强的抗负荷能力，因此有较高的废水浓度，另一方面，污泥床里生物含量高。厌氧过滤机厌氧过滤器使用的是附着型的厌氧生化处理技术，当反应器工作时，将一定数量的填料置于反应器内，使微生物污泥的附着面积增加，并且填充的填料能在一定程度上改善水流，使水质更加均匀，在废水处理过程中，也可以将填充物作为过滤物，在工作时也有效果，但不适于高浓度的废水。可得厌氧过滤器只能处理低浓度的废水，而不适合SS浓度较高的进水水质。与好氧处理方式相比，它们的共同点是在处理过程中需要加入一定的营养物质以达到能够维持微生物处于最佳状态[5]。经过了解，本工程最终选择UASB厌氧处理装置。脱氮处理工艺的选择特点对比：A/O工艺[6]A/O工艺法又称为厌氧好氧工艺法，A(Anacrobic)是厌氧段，目的是脱氮除磷，O(Oxic)是好氧段，目的是除去水中的有机物步骤简单，无需另加碳源，碳源直接取自废水中的有机物，可降低处理成本先进行反硝化反应，接着在硝化池内反应，且能够实现内循环，碳源来自于原废水的有机物，运行效果良好，由于循环作用的存在，因此反硝化反应充分。曝气沉淀池在后，可以将反硝化后的剩余物质进一步除去，能够有效地提高废水的处理效果。A/O法的缺点本方法污泥驯化的速率较慢，容易失败，降低了降解效率。为了提高氮效率，需要将曝气的内循环提高，因此增加了运行成本，在内循环液曝气池与外循环液曝气池中，有些物质较难降解，本工艺能保持缺氧的状态，能够使反硝化率最低值达到90%水平。A²/O工艺本工艺水力总停留时间小于其他工艺。在好氧、厌氧或其他交替条件下，丝状菌不能大量生长，降低了污泥丝状膨胀的概率，且SVI值一般不超过100。运行过程中无需添加其他药品，在两个厌氧段只需要稍微搅拌，保证不增加液体中的氧气即可，所以运行费用低。不同类型微生物与好氧、厌氧、缺氧三种条件之间能够实现良好的融合，可以同时实现除去有机物、脱氮脱磷的目的。本工艺的局限性如下[7]：由于污泥的活性和菌种的类型限制，因此难以提高污泥中磷元素的清除效果，在一定程度上限制了污泥的生长，导致菌体浓度不容易提高。由于污泥的活性和菌种的类型限制，因此难以提高污泥中氮元素的清除效果，在一定程度上限制了污泥的生长，导致菌体浓度不容易提高。SBR工艺SBR是序批式间歇活性污泥法的简称。近年来随着各个技术的发展，该技术在世界范围内得到大量研究与重视，SBR被认为是废水生物处理技术中的前沿代表，已有一些生产性装备在发达国家中运行。SBR是间歇操作。SBR工艺优点反应过程中的生化反应会促进厌氧交替的高效净化。处理过程中运行稳定，效率高。能够承受较高的负荷，池内的处理水能够稀释与缓冲新进的废水，极大地减少了废水以及有机废物堆发酵设备的冲击。运行该过程中可根据水质、水量等因素灵活调整各个工序的顺序，可避免造成浪费。设备少，结构简单，易于管理[8]。SBR法同时也能够进行组合式构造，方便了废水厂的扩建与改造。脱氮除磷使用的反应器与其他反应器的区别在于，能够合理控制运行，提高了脱氮除磷的效果。工艺简单，成本低。本工艺存在下列的局限性：自动化控制程度高，如果出现问题容易造成大面积的连锁反应[9]。排水时间短，因此需要排水设备滗水器。由于不设初沉池，主体设备简单，容易产生浮渣，且目前尚未解决。结合实际需要，本工程采用SBR工艺。二、设计资料设计日处理废水1600m3，最大时废水约200m3/h。废水水质如下：pH值4.0~6.0，水温25~30℃，CODCr6900~8000mg/L，BOD52800~3600mg/L，SS为1900~2900mg/L。格栅的设计①设计说明格栅主要用于阻流较大颗粒和漂浮物。栅条选圆钢，宽度S=0.01m，间隙e=0.02m。设计计算最大污水量Q污水沟断面300mm×450mm设栅前水深h=0.3m，过栅v=0.7m/s栅条间隙[1]

n=栅条间隙数n=8.66，取9。栅槽宽度β栅槽实取宽度B=0.3m，栅条10根。阻力系数§=β水头损失ℎ取ℎ栅前槽高H后槽高H=0.45+分流格栅槽布置格栅总长=0.5+0.4+1.1=2.0(m)调节池的设计设计说明调节池停留时间取8.0h。采用半地下式调节池，只设一个调节池。设计计算周期T=8.0h有效容积V=T有效水深h=3.5m调节池规格2泥斗VV=4每日污泥质量W=2500湿污泥体积V一次污水泵设计计算集水井污水泵总提升能力Qmax=200m³/h，选三台泵，则每台66.7m³/h。集水井容积设一台5min出流量，则其容积为污水泵计算流量Q污水泵扬程管径DN150，沿程损失ℎ引水筒出水管ℎ计算取DN125，v2=1.32m/s，i=0.026，L=1.0m吸水管入口ξ引水筒出口ξ引水筒出水管闸阀ξ3=0.10则ℎ污水泵出水管水头损失i=0.081，L=5.0m，则ℎ出水管各项局部阻力系数为异径管DV80mm×止回阀DN100mm闸阀DN100mm90°弯头DN100mmℎ水头损失污水泵提升高度自由水头则扬程H为引水筒计算引水筒，结构简单，操作方便。吸水管容积为则引水筒容积约为假设引水筒直径为D=550mm，高度为H=0.9m，容积V=0.21m³。引水筒容积的计算泵启动前泵启动后气体压力计算泵启动前引水筒内气体压力吸水管内流速为雷诺数说明水流为层流运动状态。则沿程阻力系数沿程损失为局部阻力系数，进口ξ1=1.0，出口ξ2=1.0。局部损失总水头损失泵中心到最低页面水头为泵启动后气体压力泵启动后气体体积引水筒净高的计算泵启动气体体积V2引起的液面下降高度H0为出水管管径DN100，启动后泵浸没深度0.20m，出水管中心到筒底距离为0.10m，则引水筒高度为引水筒净容积为UASB的设计设计说明设计流量1600m³/d=6.67m³/h；进水浓度COD6000mg/L，COD去除率E=88%容积负荷N=7kgCOD/(m³∙d)产气率r=0.4m³/kgCOD污泥产率X=0.15kg/kgCODUASB设计计算则选池子4个，假定为系数90%，则V若高度H=9.7+0.3=10.0m，容积V=373.3m³。有效反应容积约为307.8m³，符合要求。小斜板（反应锥）临界长度计算公式为Up由斯托克斯公式来计算：设水温为25℃，气泡直径dg=0.02cm，废水ρl=1.02g/cm³，ρ，在静止水中上升速度为回流缝长度下斜板L小=1.5AO'=1.6m收气面积占总面积符合要求沉淀区面积沉淀区负荷为0.53m³/(m²∙h)，符合要求。回流缝：，符合要求。UASB设计结果：D=7.0m，H=10.0m，其中超高H1=0.3m，三相分离器H2=3.5m，反应区H3=5.5m，反应器底污泥区高H4气泡进入气室，必须保证满足以下公式要求得：脱气条件要求。布水系统设计计算设计每2-4㎡设置一个布水点。设置布水点16个，环管（外）d=5.6m，支管上内圈d=2.5m。中心管，设v=0.8m/s，则。支管q=0.0011m³/s，设管内v=1.2m/s，则d环管，设v=1.5m/s，则d2=0.053m，取d布水孔16个，流速选为1.5m/s，孔径计算为0.0152m，取孔径d3=15mm。合计水头损失为770mm。布水器配水压力计算则出水渠设计计算反应器q=4.34L/s，侧支渠q=2.17L/s。根据均匀流计算公式假定渠宽b=0.15m，则得则得：h=0.03m因此渠宽b=0.15m，水深h=0.03m则渠中水流符合要求溢流堰设计计算[1]UASB处理量4.34L/s，设溢流负荷f=1.0L/(m∙s),则水面宽b=40mm三角堰,设n=100设堰板长210mm，共10块，每块堰10个80mm堰口，10个间隙堰上水头校核按90三角堰则水头排泥管的设计计算产泥系数r=0.15kg干泥/(kgCOD∙d)进水COD浓度SCODCr去除率E=88%则设污泥含水量98%，则产量排泥系统设计沼气管路系统设计计算产气率e=0.4m³气/kgCOD则总产量沼气管道计算产气量计算产气量32.8m³/h，则大集气罩小集气罩r=1.2kg/m³，当r’沼气出气管符合要求管道内气体压力损失可按下式计算K2D5查《给水排水设计册》得35000。对大集气罩出气管，hi=0.233mmH2对小集气罩出气管，hi=0.272mmH2可以认为管路压力损失为0。水封罐的设计计算UASB反应中大集气罩p1=1.0mH2故两气管的水封深度差为1.5mH沼气柜压力p≤400mmH2取H=2.5m。水封罐d=1800mm，设进气管DN100钢四根，出气管DN150钢一根，进水管DN52钢一根，放空管DN50钢一根，并设液面计。气水分离器气水分离器能够干燥沼气，选用Φ500mm×H1800mm、钢制气水分离器两个。。沼气柜容积确定沼气产量3150m³/d，则沼气柜容积设计选用500m³钢板水槽内导轨湿式贮气柜（C-1416A）污水泵设计计算污水泵扬程计算污水泵扬程为H6。H的计算查水力计算表得故总出水管DN100，管长10.0m。查表：i=82.0，则出水管ℎj=10×故合计出水管则污水泵的选用污水泵扬程，流量为Q=66.7m3/h。选用三台80WG污水泵，两用一备。污水泵房尺寸1297mm×596mm，高530mm。污水泵房地上一层，高3.6m，平面面积为（8.4×9.0m）m预曝气沉淀池设计计算沉淀池工艺计算进水水质出水水质有效容积曝气区池高3.5m，超高0.5m，水深3.0m，总容积为78m³。曝气区设进水配槽，尺寸为2×6.5m×0.3m×0.8m，其深度0.8m（含超高）。沉淀区池高6.0m，沉淀有效水深2.0m，沉淀区总容积169.0m³，沉淀池负荷为0.74m³/(m²∙h)，满足要求。沉淀池总深度即沉淀池总深H=6.0m污泥斗容积为总容积进水SS450mg/L，出水270mg/L，则所产生污泥量为：污泥容重为1000kg/m³，含水率为98%，其污泥污泥q=13.5m³/d。污泥斗可以容纳7d的污泥。曝气装置设计计算曝气量计算设计流量为66.7m3/h，曝气量为0.19m3沉淀池出水渠计算设单池q=31.25m³/h=8.68L/s设计堰流负荷2.0−3.0设计堰板长1300mm×堰65个，每堰q=9.25/65=0.14L/s则负荷为出水渠计算处理流量33.3m设平均水深则设计断面尺寸为过水断面湿周为流量因素水头损失SBR反应池设计计算处理效果：进水COD出水COD设计处理流量QSBR运行周期T=8.0h。SBR处理污泥负荷设计为N=0.15kgBOD/(kgVSS∙d)SBR反应池容积计算设沉淀后SVI=150mL/g则SBR反应池容积SBR反应池容积，单池污泥则SBR反应池构造尺寸单池则保护容积四池SBR反应池尺寸（25.5×12.6×5.5）m³。排水管管径设v=1.1m/s，则则每周期所需排水时间为排泥量及排泥量系统SBR产泥量根据淀粉废水性质，设计a=0.83，b=0.05，则有设含水率98%，则或取18m³/d。需氧量及曝气系统设计计算SBR需氧量为根据经验，取，需氧量为供气量计算查表知Cs(20)=9.17mg/L、空气离开曝气池时，氧的百分比为溶解氧平均饱和度为20℃时充氧量取，得SBR反应池供气量供气量供氧量空气管计算供气量水头损失总压力损失为鼓风机房设计供风量预曝气沉淀池0.21m³/min，4.0mH2O预曝气沉淀池为3.5−4.0mHSBR反应池曝气系统风压损失为0.338mH即鼓风机的选择总供气量及风压为污水处理系统每日总排泥量为V=148.1m³。集泥井容积计算集泥井容积为16.5m³，外加15.6m³。则总容积为16.5+15.6=32.1(m³)。有效泥深3.0m，则集泥井平面尺寸为（3.0×3.6）m²。集泥井总容积为48.6m。集泥井排泥泵安装所占平面尺寸2200mm×1250mm，集泥井顶盖最小开口尺寸1500mm×700mm。最低泥位-4.0m，最高泥位3.0m。富余水头2.0m，污泥泵压力损失为3.0m，则所需扬程为H=7.0+2.0+3.0=12.0m。污泥浓缩池设计计算设计说明浓缩前污泥量为148.1m³，含水率P=98%。容积计算浓缩20.0h后，污泥含水率为95.5%，则浓缩后污泥则浓缩污泥池容积应大于工艺构造尺寸设计污泥浓缩池两个，单池容积应不小于107m³。浓缩池下部为锥斗，上口尺寸（5.5×5.5）m²，下口尺寸为（0.5×0.5）m²，锥斗高为3.0m，则污泥斗容积为污泥浓缩池总容积为181.5+66.5=248.0（m³）＞214.0m³，满足要求。污泥脱水系统设计污泥贮柜浓缩后需排出污泥66m³，污泥贮柜容积应为V≥660m³。设污泥贮柜为Φ4.0m×H6.0m，则贮泥有效容积为符合要求。污泥脱水机房合计干污泥量为1.5+1.2+0.28+0.16=3.14t/d经浓缩池浓缩后为含水P=95.5%的污泥共66.0m³/d。污泥脱水机选用DYQ−2000型脱水机一台。处理能力为430kg（干）/h，则工作时间7.3h。废水处理车间设备布置说明布置说明设计原则在生产过程中确保一个工厂能够顺利运行的基本条件是设备以及化学工业基地规划的合理性。这些条件的确定，不仅包括了设备与设备间的安全，也包括了应对紧急问题。尽可能减少占地面积与安装成本，以便于管理和维修，同时还要考虑到防火防爆等问题需要严依照相关法律法规。在布局车间的整体厂房时，要依据生产工艺的要求与设备的排列来设计。生产工艺要求[10]在布置设备时，要做到工艺流程顺序衔接的原则，确保生产流程在各个方向上的连续性。尽可能减少设备之间的管路长度，缩短物料传输的距离，避免物料交叉往返。尽量把卫生条件相同的设备排放在一起，以此降低空气净化费用。尽量把同类型或者相同的设备，排放在一起，方便管理与操作。将较重的设备设置在底层，减少负荷。将洁净度高的设备设置在上层，较少污染。设备排列整齐，并且调整到适当的间距。要结合实际，合理利用空间，减少间距，使得剩余空间能满足后续改造。车间大门需要比设备的宽度宽至少200mm以便设备进出车间，至于不常出入车间的设备，在施工时可预留个洞，等设备移入后再封闭。或者以其他方法，在设计时一定需要考虑到设备进场要求的原则，尤其是分期完成的工程。当设备需要在二楼以上安装时，若设备过重且不能拆除或者由于电梯及楼梯不能经过时，可以在外墙或楼板设置安装孔或安装洞。在洞或孔的中线上方，设置起重装置或吊钩，安装洞用后需封闭，安装孔应装栏杆或盖板。在穿过楼板时，设备以及管道需避开房梁和柱子。从安全操作角度来设计车间厂房的走道、楼梯、出入口