塔吊基础施工方案-QTZ63QTZ40

可发科技一期新建厂房H区工程塔吊基础施工方案PAGEPAGE3宿迁华夏建设（集团）工程有限公司可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案编制：审核:审批：宿迁华夏建设(集团)工程有限公司二零一五年四月目录TOC\o”1—3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc416351714"一、编制依据3HYPERLINK\l”_Toc416351715"二、工程概况3HYPERLINK\l”_Toc416351716”1、基本概况3三、塔吊选型及技术性能指标4_Toc416351720”2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数4四、土方开挖及塔基施工7HYPERLINK\l”_Toc416351722”1、土方开挖72、塔吊基础施工7HYPERLINK\l”_Toc416351724"五、塔吊的变形观察7HYPERLINK\l”_Toc416351725”六、接地装置7七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7HYPERLINK\l”_Toc416351727"7.1、6＊6m矩形板式基础计算书(1m厚承台）7HYPERLINK\l”_Toc416351728”7。2、6＊6m矩形板式基础计算书（1.5m厚）17HYPERLINK\l”_Toc416351729”7。3、6＊6m矩形板式基础计算书（1。35m厚)26HYPERLINK\l”_Toc416351730”八、QTZ40塔吊基础配筋验算35厂房塔吊基础施工方案一、编制依据1、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20122、《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46—20053、《QTZ63塔式起重机使用说明书》、《QTZ40塔式起重机使用说明书》4、工程现有图纸5、地质勘探报告.二、工程概况1、基本概况可发科技(宿迁）有限公司厂区一期新建工程（H区)位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积131278。89㎡,总建筑面积261031.73㎡平方米。本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技(宿迁)有限公司，监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁华夏建设(集团）工程有限公司，工程开工日期为2015年3月21日.为了加快施工进度，提高垂直运输效率，本工程拟选用18台QTZ63塔吊（三种型号）,二台QTZ40塔吊(一种型号)。2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告，地基承载力见下表三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程厂房南北向较长(160m长），东西向为48m,但楼层高度不高。结合现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工,本工程设置18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔吊的利用率，本工程选用臂长为55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在28m-35m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数2。1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1.性能参数及技术指标国内领先,最大工作幅度55m，最大起重量为6t。2.2。2。该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式,适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。该机主要特点如下：2。1。3、塔机的自身加节采用液压顶升，使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机的起重性能在各种高度下保持不变。2.1。4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小,风阻小，外形美观，长度有几种变化,满足不同施工要求；2。1。5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置,可保证工作安全可靠.2.2、QTZ63塔吊主要技术参数2。3、QTZ40塔吊主要技术参数部件单位参数公称起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的额定起重量T0。902工作幅度M3~42起升高度独立式M28附着式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357。53517。53。75最大起重量T122244转速R/min0.375/0.75变速M/min38/19起升速度M/min0。6重量平衡重T6。4整机重量T18。8最大回转半径M42。94后臂回转半径M10.733最大工作风速M/s20爬升风速≤M/s13工作环境温度℃-20～+40四、土方开挖及塔基施工1、土方开挖本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求，因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外,位置详见总平面布置图。2、塔吊基础施工2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工，塔基上表面要求平整，其最大误差5mm。2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟,便于基础排水工作。五、塔吊的变形观察塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录;在每次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技术部及安全部联系解决.六、接地装置塔机避雷针的接地和保护接地采用—40＊3镀锌扁铁,利用φ48钢管打入地下（埋深至少3米),扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4.七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图)7。1、6＊6m矩形板式基础计算书（1m厚承台）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—20092、《混凝土结构设计规范》GB50010—20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）40塔机独立状态的计算高度H（m）43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m）1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN）401。4起重荷载标准值Fqk(kN）60竖向荷载标准值Fk（kN)461。4水平荷载标准值Fvk（kN)18。927倾覆力矩标准值Mk（kN·m）674。077非工作状态竖向荷载标准值Fk'（kN)401.4水平荷载标准值Fvk'（kN）45。246倾覆力矩标准值Mk’（kN·m）615。9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1。35Fk1＝1。35×401。4＝541。89起重荷载设计值FQ（kN）1。35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN）541。89+81＝622。89水平荷载设计值Fv（kN）1。35Fvk＝1.35×18。927＝25。551倾覆力矩设计值M（kN·m）1。35Mk＝1.35×674。077＝910。004非工作状态竖向荷载设计值F'（kN）1.35Fk’＝1.35×401。4＝541.89水平荷载设计值Fv'（kN）1.35Fvk'＝1.35×45。246＝61.082倾覆力矩设计值M’(kN·m）1。35Mk＝1.35×615。929＝831。504三、基础验算HYPERLINK”file：///D：\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\基础布置图.dwg"基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h（m）1基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’（m)2.8基础上部覆土的重度γ'（kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ（mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa）100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角θ（°）20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa)329。5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）20基础倾斜方向的基底宽度b’(mm）5000基础及其上土的自重荷载标准值:Gk=bl(hγc+h’γ')=6×6×(1×25+2.8×19）=2815。2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×2815.2=3800。52kN荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力：Mk’’=674。077kN·mFvk’'=Fvk/1。2=18。927/1。2=15。772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M’’=910。004kN·mFv’’=Fv/1.2=25。551/1.2=21。293kN基础长宽比:l/b=6/6=1≤1。1，基础计算形式为方形基础.Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/（b2+l2）0。5=674.077×6/(62+62)0.5=476.644kN·mMky=Mkl/（b2+l2）0.5=674。077×6/（62+62)0。5=476。644kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=（Fk+Gk）/A—Mkx/Wx—Mky/Wy=（461。4+2815。2)/36-476.644/36—476。644/36=64.536kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内.2、基础底面压力计算Pkmin=64.536kPaPkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=（461。4+2815。2）/36+476。644/36+476.644/36=117.497kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk）/（lb）=（461。4+2815。2）/(6×6）=91。017kN/m24、基础底面压力验算（1）、修正后地基承载力特征值fa=100。00kPa（2）、轴心作用时地基承载力验算Pk=91。017kPa≤fa=100kPa满足要求！（3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=117.497kPa≤1。2fa=1。2×100=120kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1000-（40+25/2）=948mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk’'+Fvk’’h）/Wx)=1。35×（461。400/36.000—（674。077+15.773×1。000)/36.000)=-8。567kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk'’+Fvk'’h)/Wx）=1。35×(461。400/36.000+（674。077+15。773×1。000)/36。000）=43。172kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全,得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=（（6。000+1。600)/2)×43。172/6.000=27。342kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ（Fk/A—（Mk’'+Fvk’’h）/Wy）=1。35×（461。400/36。000-（674.077+15.773×1。000）/36.000）=—8。567kN/m2Pymax=γ(Fk/A+（Mk''+Fvk’'h）/Wy）=1。35×(461。400/36。000+(674.077+15.773×1。000)/36。000)=43.172kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=(（6.000+1.600）/2）×43.172/6.000=27.342kN/m2基底平均压力设计值：px=（Pxmax+P1x）/2=（43。172+27。342）/2=35。257kN/m2py=(Pymax+P1y）/2=(43.172+27。342)/2=35.257kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b—B）l/2=35.257×（6—1。6)×6/2=465。393kNVy=|py｜(l—B）b/2=35。257×（6—1。6)×6/2=465。393kNX轴方向抗剪：h0/l=948/6000=0。158≤40。25βcfclh0=0。25×1×16。7×6000×948=23747.4kN≥Vx=465。393kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=948/6000=0。158≤40。25βcfcbh0=0。25×1×16。7×6000×948=23747。4kN≥Vy=465。393kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dγm=1.5×19=28。5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb（Pk—pc)/((b+2ztanθ)（l+2ztanθ)）=(6×6×（91。017—28。5)）/（（6+2×5×tan20°）×（6+2×5×tan20°））=24.22kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=fazk+ηbγ（b—3)+ηdγm（d+z-0.5）=130.00+0.30×19。00×（6。00—3)+1。60×19。00×（5。00+1.50—0。5）=329。50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力:pz+pcz=24。22+95=119。22kPa≤faz=329。5kPa满足要求!7、地基变形验算倾斜率:tanθ=｜S1—S2｜/b’=｜20—20|/5000=0≤0。001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335Φ25＠200基础底部短向配筋HRB335Φ25＠200基础顶部长向配筋HRB335Φ25@200基础顶部短向配筋HRB335Φ25＠2001、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=（b—B）2pxl/8=(6-1。6）2×35。257×6/8=511。932kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=（l-B）2pyb/8=(6—1.6)2×35.257×6/8=511。932kN·m2、基础配筋计算（1)、底面长向配筋面积αS1=｜MⅡ｜/（α1fcbh02）=511.932×106/(1×16.7×6000×9482）=0.006ζ1=1—（1—2αS1)0。5=1-(1—2×0。006）0。5=0.006γS1=1-ζ1/2=1—0。006/2=0。997AS1=｜MⅡ|/（γS1h0fy1)=511。932×106/(0。997×948×300）=1805mm2基础底需要配筋：A1=max（1805,ρbh0)=max(1805，0。0015×6000×948）=8532mm2基础底长向实际配筋：As1’=15209mm2≥A1=8532mm2满足要求！(2）、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02）=511.932×106/(1×16。7×6000×9482)=0。006ζ2=1-（1-2αS2）0。5=1—（1—2×0。006)0。5=0。006γS2=1-ζ2/2=1—0.006/2=0。997AS2=｜MⅠ｜/(γS2h0fy2)=511。932×106/(0。997×948×300)=1805mm2基础底需要配筋:A2=max（1805,ρlh0）=max(1805，0。0015×6000×948）=8532mm2基础底短向实际配筋:AS2'=15209mm2≥A2=8532mm2满足要求！(3）、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=15209mm2≥0.5AS1’=0。5×15209=7605mm2满足要求!（4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=15209mm2≥0.5AS2’=0。5×15209=7605mm2满足要求！（5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10＠500.五、配筋示意图基础配筋图7。2、6＊6m矩形板式基础计算书（1.5m厚）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）40塔机独立状态的计算高度H（m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m)1。6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN)401.4起重荷载标准值Fqk（kN)60竖向荷载标准值Fk（kN）461。4水平荷载标准值Fvk（kN）18。927倾覆力矩标准值Mk(kN·m）674。077非工作状态竖向荷载标准值Fk’（kN)401。4水平荷载标准值Fvk’（kN)45。246倾覆力矩标准值Mk’（kN·m）615。9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1。35Fk1＝1。35×401。4＝541。89起重荷载设计值FQ（kN)1。35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F（kN）541.89+81＝622。89水平荷载设计值Fv（kN）1.35Fvk＝1.35×18。927＝25。551倾覆力矩设计值M（kN·m）1.35Mk＝1.35×674。077＝910。004非工作状态竖向荷载设计值F'（kN)1.35Fk'＝1。35×401。4＝541。89水平荷载设计值Fv’（kN）1。35Fvk’＝1.35×45.246＝61。082倾覆力矩设计值M’(kN·m)1.35Mk＝1。35×615。929＝831。504三、基础验算HYPERLINK”file:///D:\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\基础布置图。dwg"基础布置图基础布置基础长l（m）6基础宽b（m）6基础高度h(m）1。5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h'（m)2。8基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）19基础混凝土保护层厚度δ（mm）40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m)5地基压力扩散角θ(°)20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa）329。5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm）5000基础及其上土的自重荷载标准值:Gk=bl（hγc+h’γ’）=6×6×（1。5×25+2。8×19）=3265。2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1。35Gk=1。35×3265。2=4408.02kN荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:Mk’’=674。077kN·mFvk’'=Fvk/1。2=18.927/1.2=15。772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M’’=910。004kN·mFv’’=Fv/1。2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=674。077×6/(62+62）0。5=476.644kN·mMky=Mkl/（b2+l2)0.5=674。077×6/(62+62）0.5=476.644kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:Pkmin=(Fk+Gk)/A—Mkx/Wx—Mky/Wy=（461.4+3265.2)/36—476。644/36—476。644/36=77。036kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内.2、基础底面压力计算Pkmin=77。036kPaPkmax=(Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(461.4+3265。2)/36+476。644/36+476。644/36=129。997kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=（Fk+Gk)/（lb）=（461.4+3265。2）/(6×6)=103.517kN/m24、基础底面压力验算(1）、修正后地基承载力特征值fa=100。00kPa（2）、轴心作用时地基承载力验算Pk=98。217kPa＜fa=100kPa（3）、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=118。932kPa〈1。2fa=1。2×100=120kPa5、基础抗剪验算基础有效高度:h0=h—δ=1500-（40+20/2）=1450mmX轴方向净反力：Pxmin=γ（Fk/A—（Mk''+Fvk’'h）/Wx）=1。35×(461。400/36。000-(674.077+15.773×1。500)/36.000）=-8。863kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+（Mk'’+Fvk’'h)/Wx）=1.35×（461.400/36。000+（674。077+15.773×1。500）/36.000）=43。468kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全,得P1x=((b+B）/2）Pxmax/b=（(6。000+1。600）/2）×43。468/6。000=27.529kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk'’+Fvk’’h）/Wy)=1.35×(461。400/36。000—(674。077+15.773×1。500)/36。000）=—8.863kN/m2Pymax=γ（Fk/A+（Mk’’+Fvk’'h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(674。077+15。773×1。500)/36。000)=43。468kN/m2假设Pymin=0，偏心安全，得P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=(（6。000+1。600）/2）×43。468/6。000=27。529kN/m2基底平均压力设计值:px=（Pxmax+P1x)/2=（43。468+27。529）/2=35。499kN/m2py=（Pymax+P1y)/2=（43.468+27。529）/2=35。499kPa基础所受剪力：Vx=｜px｜(b-B）l/2=35.499×（6-1.6）×6/2=468。581kNVy=｜py｜（l-B）b/2=35。499×(6-1.6）×6/2=468.581kNX轴方向抗剪：h0/l=1450/6000=0。242≤40。25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1450=36322。5kN≥Vx=468。581kN满足要求！Y轴方向抗剪:h0/b=1450/6000=0。242≤40。25βcfcbh0=0.25×1×16。7×6000×1450=36322。5kN≥Vy=468。581kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dγm=1.5×19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb（Pk—pc)/（(b+2ztanθ）（l+2ztanθ）)=(6×6×（103。517-28。5）)/（(6+2×5×tan20°)×（6+2×5×tan20°）)=29。063kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=fazk+ηbγ（b-3)+ηdγm（d+z—0.5）=130.00+0。30×19.00×(6。00—3)+1。60×19。00×（5。00+1.50—0。5）=329。50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力:pz+pcz=29.063+95=124。063kPa≤faz=329。5kPa满足要求!7、地基变形验算倾斜率:tanθ=|S1-S2｜/b'=｜20—20|/5000=0≤0。001满足要求!四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335Φ20＠180基础底部短向配筋HRB335Φ20@180基础顶部长向配筋HRB335Φ20＠180基础顶部短向配筋HRB335Φ20＠1801、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=（b-B）2pxl/8=（6—1.6）2×35.499×6/8=515.439kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l—B)2pyb/8=(6—1。6)2×35.499×6/8=515。439kN·m2、基础配筋计算（1）、底面长向配筋面积αS1=｜MⅡ|/(α1fcbh02)=515。439×106/(1×16.7×6000×14502)=0。002ζ1=1-（1—2αS1)0。5=1—（1—2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1—0。002/2=0。999AS1=|MⅡ｜/（γS1h0fy1）=515.439×106/（0。999×1450×300)=1186mm2基础底需要配筋：A1=max(1186,ρbh0）=max（1186,0。0015×6000×1450）=13050mm2基础底长向实际配筋：As1’=13450mm2＞A1=13050mm2(2）、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ｜/(α1fclh02）=515.439×106/（1×16.7×6000×14502）=0.002ζ2=1—（1-2αS2）0.5=1—（1—2×0。002）0。5=0。002γS2=1-ζ2/2=1—0。002/2=0.999AS2=｜MⅠ｜/（γS2h0fy2）=515。439×106/（0.999×1450×300）=1186mm2基础底需要配筋：A2=max（1186,ρlh0）=max(1186，0。0015×6000×1450）=13050mm2基础底短向实际配筋：AS2'=13450mm2＞A2=13050mm2（3）、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=10781mm2≥0.5AS1’=0.5×10781=5390mm2满足要求!（4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4’=10781mm2≥0。5AS2’=0。5×10781=5390mm2满足要求！（5）、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。五、配筋示意图HYPERLINK”file：///D：\\PINMING\\CSC2014\\OutPut\\基础配筋图.dwg”基础配筋图7.3、6＊6m矩形板式基础计算书（1。35m厚）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—20092、《混凝土结构设计规范》GB50010—20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0（m)40塔机独立状态的计算高度H(m）43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1。6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN)401。4起重荷载标准值Fqk（kN)60竖向荷载标准值Fk(kN）461.4水平荷载标准值Fvk（kN）18。927倾覆力矩标准值Mk（kN·m）674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk’(kN)401。4水平荷载标准值Fvk’（kN)45。246倾覆力矩标准值Mk’(kN·m）615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1（kN）1。35Fk1＝1。35×401.4＝541.89起重荷载设计值FQ(kN）1.35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN）541。89+81＝622。89水平荷载设计值Fv（kN）1.35Fvk＝1.35×18。