商住综合楼SC型升降机人货梯安装工程 投标方案（技术标 ）

0投标方案 21.1.基础施工方案 21.1.1.施工方案 21.1.2.附墙架连接预埋方案 31.2.安装方案 5 5 71.2.3.升降机安装安全要求 81.2.4.升降机使用操作安全要求 9 1.2.6.坠落试验 1.3.电梯施工现场突发事故的应急处置及应急救援预 1.3.1.应急处置及应急救援预案 1.3.2.现场事故的应急处置与应急救援的处理程 1.3.3.应急处置的保障措施 1.4.2.基础承载计算 1 第二章施工电梯卸料平台搭设方案及计算书 2.1.工程概况 2.1.1.工程概况 2.1.2.参数信息 2.1.3.大横杆的计算 2.1.4.小横杆的计算 2.1.6.脚手架立杆荷载计算 2.1.7.钢丝绳卸荷计算(采用品茗软件计算)422.1.8.立杆的稳定性计算 02不得小于0.15Mpa,根据工程地质勘察报告结合现场的地形，白5口白5口度来解决。SD200/200施工升降机基础规格采用6000×40003--0JJ1/升降机采用II型附墙架，基础中心离墙根距离4完成的主体结构可采用过墙钻穿过楼板紧固螺栓来安装附厚预埋钢板进行连接的方式，钢板每3层(9米高)预埋一采用附墙架与预埋钢板进行焊接连接的要注意钢板的F=L*60/(B*2.05)=3200*60/(1430*2.05)52、安装底盘用水平尺找平，拧紧地脚螺栓。安装基础3、安装吊笼下缓冲弹簧。用起重机设备将左半部分的4、松开电动机上的制动器，方法是：首先拆下两个开5、用起重设备吊起传动小车。从标准节上方使传动小7、用水平仪或线坠测量导轨架的垂直度，保证导轨的各个立管在两个相邻方向上的垂直度偏差小于等于1/1508、在地脚螺栓处底盘和基础间垫上不同厚度的调整钢69、用同样的方法调整外笼门框的垂直度，使外笼门的垂直度偏差在两个相近的方向小于等于1/1000。13、对重在吊笼和外笼最好安装完毕后未加高标准节前吊装就位。1)在基础的对重位置上，安装好缓冲弹簧；2)用起重装置将对重吊入对重滑道；3)检查对重导向轮与滑道间隙0.5mm,确保每个轮转动灵活。应确保吊笼在达到最大提升高度时，对重应离地面大于550mm。15、附墙架的安装：1)在导轨架上安装两根方管，用螺栓紧固；2)将两根管与附墙座连接);3)用螺栓及销导轨架的垂直度；4)紧固所有螺栓，慢慢启动升降机，确大于±8°,即144:1000。16、完成电缆保护架、导向装置的安装，安装电缆。73、加节前将吊杆上的吊钩放下，并钩住标准节吊8、松开吊钩，将吊钩(杆)转回，用板手紧固全部810、若利用现场塔吊等安装标准节，可先将4—93、当升降机顶部风速超过20米/秒(6级大风)时，7、检查外笼门上的安全开关及极限开关碰铁是否可升降机正常运行时每隔三个月必须进行一次额定负载载1吨载荷)。将专用的坠落试验按钮盒及插头插入电控箱内的插座按下按钮盒上的“起升”按钮(绿色),使吊笼约9m高按下按钮盒上的“坠落”按钮(红色),不要放开，吊按下按钮盒上的“起升”按钮，使吊笼上行约0.5m。每次约0.3m,切忌按住按钮不放，否则，会使制动器再平为止(此时微动开关电路接通),装上螺钉和后盖。接通三相电源，驱动吊笼向上运行200mm以上，使作业(电梯安装、改造、维修)中，由于违章、一时疏忽，查1)最高领导及指挥人：现场项目负责人(项目经理、2)参与人员：全体施工作业人员c)对外联系：保证现场事故的应急处理电话、通迅的1)医疗救护拨打120,请医疗单位急救。火警、火灾事故抢救可拨打119,请消防部门急救。②讲清楚伤者(事故)所处地方，什么路，几号，什么路口，附近有什么特征。③说明报救者单位、姓名(或事故地)、电话或手机号，以便救护车、消防车、警车找不到所 创可贴等)。4)事故的处理结案。事故处理应当在90日内结案，特殊情况不得超过180底笼长：3m;底笼宽：1.3m;标准节重：185kg;对重重量：2000kg;2.楼板参数Pk=(3200.00+1480.00+4000.00+4000.00+9992、混凝土顶板结构验算依据《建筑施工手册》(第四版):Mmx=0.0234×123.146×4²=4Mx=0.0234×123.146×4²=4M⁰=-0.0677×123.146×4²=-13M°=-0.0677×123.146×4²=-13混凝土的泊桑比为μ=1/6,修正后求出配筋。a=|M|/(a₁fbho²)=53.79×10⁶/(1.00×14.30×4.00×ξ=1-(1-αs)¹/²=1-(1-2×Ys=1-ξ/2=1-0.040/2=As=|M|/(γsf,h₀)=53.79×106/(0.980×实际配筋：4636.991mm²>1180.351mm²,满足要求!M,=Mmax+μMmax=46.106+1/6×46.106=53.79kN·ma=|M|/(a₁febho²)=53.79×10⁶/(1ξ=1-(1-αs)¹/²=1-(1-2×Ys=1-ξ/2=1-0.040/2=实际配筋：4636.991mm²>1180.351mm²,满足要求!M⁰=M⁰max+μMymax=-133.a=|M|/(a₁febho²)=155.62×10⁶/(ξ=1-(1-αs)¹/²=1-(1-2×Ys=1-ξ/2=1-0.121/2=实际配筋：4636.991mm²>3561.33mm²,满足要求!a=|M|/(a₁febho²)=155.62×106/(1ξ=1-(1-αs)¹/²=1-(1-2×Ys=1-ξ/2=1-0.121/2=实际配筋：4636.991mm²>3561.33mm²,满足要求!混凝土C30;E=3×10⁴N/mm²;板厚h=180mm;泊桑比μfmax/L=4.52/4000=1/885楼板自重传来荷载0.18×4×25=18梁自重0.75×0.25×25=4.688kN/mp=480.27×1.2/2=288.162M=ql²/12+pl/4=41.225×4²/αg=|M|/(a₁febh₀²)=343.13×ξ=1-(1-αs)¹/²=1-(1-2×Ys=1-ξ/2=1-0.203/2=实际配筋：2513.274mm²>1463.393mm²,满足要求!Asvi=((Q-0.7ftbh₀)/(1.25fyh₀))×s/n=((2As=(1/s+1)×Asvi×n=(4000/150+1)×Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/210As₂=Psvnin×b×1=0.163%×250×4000=1634.2梁配筋满足要求!由此得：φ=0.516210N/mm²=45.957kN≥30.633kN梁板下的钢管结构满足要求第二章施工电梯卸料平台搭设方案及计算书本工程由茂名市世和城建房地产开发有限公司投资建城建工程监理有限公司监理，施工电梯的安装(拆除)由建每层平台长宽为4500mm×800mm,平台面平铺25mm厚直边木卸料平台采用φ48型钢管(壁厚3.0mm)进行搭设。必型钢管(壁厚3.0mm)作扫地杆。平台宽为4500mm×800mm,用双排八支顶杆搭设：详见支顶、大横杆、小模杆，全部采用φ48型钢管壁厚3.0①.脚手架参数双排脚手架搭设高度为78.5m,立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为0.8m,立杆的纵距为1.8m,大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0;为1.00;2.活荷载参数3.风荷载参数第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。6.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P₁=0.033kN/m;脚手板的自重标准值：P₂=0.35×0.8/(2+1)=0.093活荷载标准值：Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m;静荷载的设计值：q₁=1.2×0.03图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)6.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为Mmax=0.08×0.152×1.8²+0.10×0.747支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M₂mx=-0.10×0.152×1.8²-0.117×0.747×1.8²=-0.332kN.m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max(0.281×10⁶,0.332×10)/4490=73.942N/mm²;大横杆的最大弯曲应力为σ=73.942N/mm²小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!6.3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。其中：静荷载标准值：qi=P₁+P₂=0.033+0.093=0.127最大挠度计算值为：v=0.677×0.127×1800⁴/(100×2.0大横杆的最大挠度2.901mm小于大横杆的最大容许二载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mamax=1.2×0.033×0.8集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpax=1.618×0.8/3=0.431kN.m;最大应力计算值σ=M/W=0.435×10⁶/4490=96.779N/mm²;小横杆的最大弯曲应力σ=96.779N/mm²小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm²,满足要求!7.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vgmax=5×0.033×800⁴/(384×2.06×10⁵×大横杆传递荷载P=p₁+p₂+Q=0.06+0.168+0.96=集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1187.94×800×(3×800²-4×800²/9)/(72×最大挠度和v=Vgmax+Vpmax=0.008+0.972=0.98小横杆的最大挠度为0.98mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求!2.1.5.扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P₁=0.033×1.8×2/2=0.06kN;小横杆的自重标准值：P₂=0.033×0.8/2=0.013kN;脚手板的自重标准值：P₃=0.35×0.8×1.8/2=0.252NG₁=[0.1495+(1.80×2/2)×0.033/1.50]×78.50=NG₂=0.35×25×1.8×(0.8+0.1)/2=7.088kN;Ng₃=0.14×25×1.8/2=3.15kN;NG4=0.005×1.8×78.5=0.707kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG₁+N₆₂+Nc₃+NG4=25.817kN;N₀=2×0.8×1.8×3/2=4.32kN;U₂=1;N=1.2Ng+1.4N₀=1.2×25.817+1.4×4.32=37.028N=1.2Ng+0.85×1.4N₂=1.2×25.817+0.85×1.42.1.7.钢丝绳卸荷计算(采用品茗软件计算)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷6次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为12m;第2次卸荷净高度为12m;第3次卸荷净高度为15m;第4次卸荷净高度为9m;第5次卸荷净高度为6m;第6次卸荷净高度为4.5m;经过计算得到a₁=arctg[3.000/(0.800度a₂=arctg[3.000/0.100]=88.091度第1次卸荷处立杆轴向力为：P₁=P₂=1.5×37.028×12/k为不均匀系数，取1.5各吊点位置处内力计算为(kN):T₁=P₁/sina₁=8.490/0.958=8.864kNT₂=P₂/sina₂=8.490/0.999=8.495kNG₁=P₁/tana₁=8.490/3.333=2.547G₂=P₂/tana₂=8.490/30.000=其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T₁=8.864kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),计算中可以近似计算Fg=0.5d²,d为钢丝绳直径a--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85;K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取8.864kN,α=0.85,K=7,得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×8.864×吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]其中[f]--吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm²;N--吊环上承受的荷载等于[Fg];A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算，A=0.5选择吊环的最小直径要为：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=(2×8.864×10³/50/3.142)0.5=11mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为12.1mm,必须拉紧至8.864kN,吊环直径为11mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为12.1mm,必须拉紧至8.864kN,吊环直径为11mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为13.5mm,必须拉紧至11.080kN,吊环直径为12mm。第4次卸荷钢丝绳最小直径为10.5mm,必须拉紧至6.648kN,吊环直径为10mm。第5次卸荷钢丝绳最小直径为8.5mm,必须拉紧至4.432kN,吊环直径为8mm。第6次卸荷钢丝绳最小直径为7.4mm,必须拉紧至3.324kN,吊环直径为7mm。2.1.8.立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=37.028×20/78.5=9.434计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155;当验算杆件长细比时，取块1.0;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=计算长度，由公式1。=k×μ×h确定：l₀=2.599m;长细比L₀/i=163;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比1。/i的计算结果查表得到：φ=0.265;立杆净截面面积：A=4.24cm²;立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm³;钢管立杆抗压强度设计值：[f]