钢结构住宅毕业设计计算书

山东建筑大学毕业设计说明书.12恒载作用下的V3.13恒载作用下柱的N框架在活荷载作用下的内力图如下：3.14楼面活载+屋面活载作用下的M3.15楼面活载+屋面活载作用下的V3.16楼面活载+屋面活载作用下的N⒉框架结构在水平荷载作用下的内力计算框架结构在水平荷载作用下的内力计算可采用反弯点法或D值法。由于反弯点法假定梁柱之间的线刚度比为无穷大，还假定柱的反弯点高度为一定之（底层位于2/3层高，其余各层位于层高的中点），给计算带来一定误差。故本工程水平荷载的计算采用D值法。梁端弯矩可由节点弯矩平衡条件求出不平衡弯矩，再按节点左右梁的线刚度进行其中，一般层，，中柱，左边柱，右边柱，底层，中柱，左边柱，右边柱，，，层间水平位移：，总水平位移：。表3.3各柱的剪力层号层剪力(KN)边柱D值（KN/mm）中柱D值（KN/mm）总D值（KN/mm）边柱剪力(KN)中柱剪力(KN)侧移(mm)左边柱右边柱左边柱右边柱左风66.121.773.544.499.81.112.212.80.62513.391.773.544.499.82.424.846.141.37420.211.773.544.499.83.657.39.262.06326.531.773.544.499.84.799.5812.162.71232.851.773.544.499.85.9311.8715.053.35140.171.752.32.586.6310.613.9415.636.06层数左边柱中柱右边柱6n=6,j=6,K=0.29,y0=0.09,y1=y2=y3=0n=6,j=6,K=1,y0=0.35,y1=y2=y3=0n=6,j=6,K=0.71,y0=0.3,y1=y2=y3=05n=6,j=5,K=0.29,y0=0.25,y1=y2=y3=0n=6,j=5,K=1,y0=0.4,y1=y2=y3=0n=6,j=5,K=0.71,y0=0.4,y1=y2=y3=04n=6,j=4,K=0.29,y0=0.35,y1=y2=y3=0n=6,j=4,K=1,y0=0.45,y1=y2=y3=0n=6,j=4,K=0.71,y0=0.41,y1=y2=y3=03n=6,j=3,K=0.29,y0=0.4,y1=y2=y3=0n=6,j=3,K=1,y0=0.45,y1=y2=y3=0n=6,j=3,K=0.71,y0=0.45,y1=y2=y3=02n=6,j=2,K=0.29,y0=0.56,y1=y2=0y3=-0.06n=6,j=2,K=1,y0=0.5,y1=y2=0y3=-0.01n=6,j=2,K=0.71,y0=0.5,y1=y2=0y3-0.051n=6,j=1,K=0.45,y0=0.79,y1=y3=0y2=-0.25n=6,j=1,K=1.44,y0=0.61,y1=y3=0y2=0n=6,j=1,K=1.01,y0=0.65,y1=y3=0y2=0表3.4反弯点高度3.17左风荷载作用下的M图图3.18左风荷载作用下的V图3.19左风荷载作用下柱的N3.5内力组合本工程在进行内力组合时，采用了以下7种组合形式：1、1.2恒活2、1.2恒+1.4左风3、1.2恒+1.4右风4、1.2恒+（1.15活+左风）5、1.2恒+（1.15活+右风）6、1.35恒+7、1.35恒+注意：在荷载组合时，应该考虑活荷载的最不利布置，但计算较为复杂，不适合手算。对于多层框架，如果考虑地震组合，则可以不考虑活荷载的不利布置;如果不考虑地震组合，则可以将活荷载的内力乘以1.1~1.2的放大系数。本工程位于六度地区，且设计时不考虑地震作用，故将活荷载作用下的内力乘以1.15倍的放大系数。本工程的内力组合情况见附表。3.6结构、构件验算3.6.1框架柱框架柱的验算包括强度验算、刚度验算、整体稳定验算、局部稳定验算等。计算时不考虑地震作用，按《钢结构设计规范》计算。由于本工程中柱截面不发生变化，因此可以仅验算底层柱。中柱B⑴截面特性柱截面为，查表得其截面特征,,,,,,⑵控制内力45根据内力组合表，选取最不利的两组内力为：第一组：,,第二组：,,⑶强度验算（截面无削弱）对第一组：，满足；对第二组：，满足；⑷刚度验算刚度最不利柱为左边柱A，，查表得，，刚度满足要求。且：，满足；⑸整体稳定性验算验算弯矩作用平面内的整体稳定性，截面类型为b类，查表得，，，取，第一组：，满足；第二组：，满足；②验算弯矩作用平面外的整体稳定性，截面类型为b类，查表得，，对第一组：满足；对第二组：满足；⑹局部稳定验算翼缘板宽厚比腹板高厚比第一组：应力梯度：腹板的允许高厚比：第二组：应力梯度：腹板的允许高厚比：3.6.2框架梁框架梁与楼板有可靠连接，能阻止梁翼缘的侧向失稳；在支座负弯矩处，一般可在受压下翼缘设侧向支撑。因此，只需进行强度和刚度（挠度）和局部稳定性验算。⒈梁L1⑴截面特性梁截面为，其截面特征，，⑵控制内力根据内力组合表，选取控制内力，⑶强度验算截面无削弱，按受弯构件验算正应力，，满足；腹板承受的剪应力：，满足；⑷挠度验算根据内力图，用图乘法计算挠度；承受多种荷载时，可近似的取。，满足。局部稳定验算翼缘板宽厚比：腹板高厚比：⒉梁L2⑴截面特性梁截面为，其截面特征，，⑵控制内力根据内力组合表，选取控制内力，⑶强度验算截面无削弱，按受弯构件验算正应力，，满足；腹板承受的剪应力：，满足；⑷挠度验算根据内力图，用图乘法计算挠度；承受多种荷载时，可近似的取。，满足。局部稳定验算翼缘板宽厚比：腹板高厚比：3.6.3结构侧移验算有前面用D值法计算风荷载的过程中可以得到，结构在风荷载作用下的各层相对侧移分别为：0.62mm，1.37mm，2.06mm，2.71mm，3.35mm，6.06mm；总位移：，层间最大侧移：，侧移满足规范要求。3.7框架连接设计框架连接设计包括主梁与柱的连接、次梁与主梁的连接以及柱脚设计。连接设计必须满足传力和刚度的要求，同时还必须和计算简图一致。另外，还要尽量简化构造、方便施工。本设计中，主梁与柱为刚接方案，由于抗震设防烈度为六度，栓焊连接方式完全能够满足抗震变形能力的要求，且加工安装方便，因此采用这种方案。次梁与主梁为铰接连接，次梁通过主梁腹板加劲肋与主梁相连，为方便支模及浇筑混凝土，次梁与主梁上表面平齐放置。框架的柱脚为双向刚接，可采用的方案有刚性固定式柱脚、靴梁式平板柱脚和埋入式柱脚。虽然埋入式柱脚刚度很好，但费工费料；本工程只有六层，又位于六度抗震设防地区，侧向刚度要求不是很高，故采用刚性固定式柱脚以简化构造。3.7.1主梁与柱栓焊连接设计栓焊连接的设计计算有两种方法，一是简单设计法：全部弯矩由梁翼缘连接承担，腹板仅承受剪力。这种方法计算简单，腹板所需螺栓数量较少，但由于腹板实际要承受部分弯矩，连接可能偏于不安全。另一种方法是精确计算法，即腹板承受全部剪力和按惯性矩比例分配的弯矩。这里采用简单设计法设计一层DE梁与中柱的连接节点。按最大剪力组合,螺栓采用10.9级高强螺栓，连接为摩擦型，螺栓直径取M20，预拉力P=155KN，接触面为喷砂处理，，腹板连接板（剪切板）为单面。一个高强螺栓的承载能力为：，所需螺栓数：，取n=2个。按螺栓排列构造要求进行排列，如图。图3.20梁柱节点连接板的钢材郁郁主梁相同，为Q345钢，厚度应满足净截面抗剪要求，即，则，取t=8mm。连接板与柱翼缘连接采用双面角焊缝，总长，取焊脚尺寸，则焊条为E50，手工焊，则，满足。一层EF梁与中柱的连接节点。按最大剪力组合,螺栓采用10.9级高强螺栓，连接为摩擦型，螺栓直径取M20，预拉力P=155KN，接触面为喷砂处理，，腹板连接板（剪切板）为单面。一个高强螺栓的承载能力为：，所需螺栓数：，取n=3个。连接板的钢材郁郁主梁相同，为Q345钢，厚度应满足净截面抗剪要求，即，则，取t=8mm。连接板与柱翼缘连接采用双面角焊缝，总长，取焊脚尺寸，则焊条为E50，手工焊，则，满足。3.7.2柱脚设计刚性柱脚与混凝土基础的连接方式有外露式、外包式、埋入式三种。本工程荷载不大，层数不多，宜优先选用外露式。柱脚在地面以下部分，应采用低强度等级的混凝土（如C15）包裹，保护层厚度不应小于50mm，并使包裹的混凝土露出地面不小于150mm；埋入部分的钢柱表面应作防锈处理，但不做涂料涂装。柱脚锚栓采用Q235钢，双螺帽。锚栓直径d不宜小于24mm，刚接时锚固长度不应小于40d，当锚栓固定在锚板或锚梁上时，长度不受此限制。锚栓不宜用来承担柱脚水平反力，水平反力由底板与混凝土基础的摩擦力传递，摩擦系数取0.4.当柱脚剪力大于0.4N时，需设置抗剪键。柱脚底板厚度不应小于柱翼缘厚度。柱底面应刨平，与底板顶紧后，采用角焊缝围焊。外露式柱脚的N、M传递给下部混凝土短柱，此时应验算混凝土的抗压强度及锚栓的抗拉强度。底板的尺寸由底板反力和底板区格边界条件计算确定，当底板出现负值时，应由锚栓承受拉力。柱脚底面与基座底面宜浇筑找平层，找平层采用无收缩细石混凝土或砂浆二次灌注密实，强度等级不应低于C40，刚接时厚度可取80mm。3.7.2.1中柱B柱脚图3.21柱脚⒈选取内力依据内力组合表，选取两组内力：第一组：，，第二组：，，⒉确定柱脚尺寸根据柱的截面尺寸和锚栓的设置构造要求，得到如上图所示的柱脚底板尺寸⒊锚栓选取对第一组：，对第二组：，由上面可知：，混凝土的局部受压满足要求；，全截面受压。⒋柱底剪力验算对第一组，，对第二组，由上可知，，不需设抗剪键。⒌柱脚底板厚度计算三边支撑板，，，，故，取。6.加劲肋计算由底板的混凝土的分布反力得到的反力：设加劲肋的高度与厚度为：，，，满足宽厚比:,满足7.柱与底板连接焊缝计算柱翼缘与腹板采用单边V形焊缝与底板相连为一级焊缝，不需验算。8.加劲肋与底板的连接焊缝，均采用双面角焊缝，其焊缝尺寸=6mm并一律满焊。柱脚C与柱脚A相同，验算均符合。3.7.2.2边柱A柱脚图3.22柱脚⒈选取内力依据内力组合表，选取两组内力：第一组：，，第二组：，，⒉确定柱脚尺寸根据柱的截面尺寸和锚栓的设置构造要求，得到如上图所示的柱脚底板尺寸⒊锚栓选取对第一组：，对第二组：，由上面可知：，混凝土的局部受压满足要求；，全截面受压。⒋柱底剪力验算对第一组，，对第二组，由上可知，，不需设抗剪键。⒌柱脚底板厚度计算两邻边支撑板，，，，故三边支撑板，，，，故，取。6.加劲肋计算由底板的混凝土的分布反力得：设加劲肋的高度与厚度为：，，，满足宽厚比:,满足7.柱与底板连接焊缝计算柱翼缘与腹板采用单边V形焊缝与底板相连为一级焊缝，不需验算。8.加劲肋与底板的连接焊缝，均采用双面角焊缝，其焊缝尺寸=6mm并一律满焊。3.8基础设计本工程的场地和地基条件简单，荷载分布均匀且均为七层以下的民用建筑，地基基础的设计等级为丙级。混凝土的强度等级选用C30，保护层厚度为40mm；垫层厚度为100mm，采用C15混凝土；钢筋采用HRB400钢筋。⒈资料的收集分析与研究包括工程地质勘察报告、上部结构的设计文件、与环境相关的资料、国家规范（如《建筑地基基础设计规范》等）。⒉基础类型的选择与平面布置本工程为钢框架结构，且地基承载力较高，宜选用柱下独立基础。⒊基础埋深根据工程地质勘察报告，本工程宜采用天然地基，以第三层粘土作为地基持力层。由于本工程不必考虑相邻建筑及季节性冻土的影响，再加上基础位于地下水位以上，初步确定基础埋深为1.5m。⒋地基承载力确定由工程地质勘察报告，第三层土的地基承载力特征值=190kPa，且e及均小于0.85，查表得，。先假定m，近似取，则修正后的地基承载力特征值：。下面分别计算中柱以及边柱的基础。3.8.1中柱基础⒈基础底面尺寸的确定设计地基的荷载值包括：①柱传来的上部建筑的轴力、弯矩、剪力②基础自重和基础覆土重量③底层地基梁及墙体自重产生的轴力。墙和基础梁传来的集中力柱传来的上部荷载标准值：第一组：，，第二组：，，则：传至基础底面的标准值第一组：,，第二组：,，基础底面尺寸是根据地基承力条件和地基变形条件确定的，由于柱下扩展基础的底面积不太大，故假定基础是绝对刚性，且地基土反力呈线性分布，先按轴心受压算，基础的底面积：⑴先按中心受压计算，，⑵考虑到偏心影响，将Ao扩大10%，，取，，实取：因为b=2.8m<3.0m，与前面的假定相一致，故不需重新计算。⒉地基的验算⑴承载力验算①持力层验算对第一组：满足；对第二组：满足；图3.23中柱基础②下卧层验算当地基受力层范围内存在软弱下卧层(承载力显著低于持力层的高压缩性土层)时，除按持力层承载力确定尺寸外，还必须对软弱下卧层进行验算，要求作用在软弱下卧层顶面处的附加应力与自重应力之和不超过它的承载力特征值。由于下卧层的承载力略小于持力层承载力，且不属于高压缩性土，故不再做下卧层验算。⑵变形验算：依据《建筑地基设计规范》第3.0.2条之规定，本工程地基基础的设计等级为丙级，160kPa，且楼层数6，可不进行变形验算。⑶稳定验算本工程不必考虑。3.基础结构设计⑴抗冲切验算柱边截面取h=700mm，=650mm则由偏心受压，取。,满足。基础底板的配筋计算基础长边方向的弯矩设计值，取Ⅰ-Ⅰ截面配筋在2.8m范围内配1616，计算基础短边方向的弯矩，取Ⅱ—Ⅱ截面，配筋沿3.8m范围内配2012，。基础C与基础B相同，验算合格。3.8.2边柱A基础⒈基础底面尺寸的确定设计地基的荷载值包括：①柱传来的上部建筑的轴力、弯矩、剪力②基础自重和基础覆土重量③底层地基梁及墙体自重产生的轴力。墙和基础梁传来的集中力柱传来的上部荷载标准值：第一组：，，第二组：，，则：传至基础底面的标准值第一组：，，第二组：，，基础底面尺寸是根据地基承力条件和地基变形条件确定的，由于柱下扩展基础的底面积不太大，故假定基础是绝对刚性，且地基土反力呈线性分布，先按轴心受压算，基础的底面积：⑴先按中心受压计算，，⑵考虑到偏心影响，将Ao扩大10%，，取，，实取：因为b=2m<3.0m，与前面的假定相一致，故不需重新计算。⒉地基的验算⑴承载力验算①持力层验算对第一组：满足；对第二组：满足；图3.24边柱基础②下卧层验算当地基受力层范围内存在软弱下卧层(承载力显著低于持力层的高压缩性土层)时，除按持力层承载力确定尺寸外，还必须对软弱下卧层进行验算，要求作用在软弱下卧层顶面处的附加应力与自重应力之和不超过它的承载力特征值。由于下卧层的承载力略小于持力层承载力，且不属于高压缩性土，故不再做下卧层验算。⑵变形验算：依据《建筑地基设计规范》第3.0.2条之规定，本工程地基基础的设计等级为丙级，160kPa，且楼层数6，可不进行变形验算。⑶稳定验算本工程不必考虑。3.基础结构设计⑴抗冲切验算柱边截面取h=700mm，=650mm则由偏心受压，取,满足。(2)基础底板的配筋计算基础长边方向的弯矩设计值，取Ⅰ-Ⅰ截面配筋在2m范围内配1410，计算基础短边方向的弯矩，取Ⅱ—Ⅱ截面，配筋在2m范围内配1410，3.8.3柱下钢筋混凝土短柱的设计1.中柱短柱,,配筋：（对称）第一组：,,,大偏心受压所以须按照构造配筋：配筋为：416第二组：,,,大偏心受压所以须按照构造配筋：配筋为：416综合可知：选筋416，放于短柱四角落，柱内纵筋的中距不宜大于300，在两长边中部各放216的纵向构造钢筋,在短边中部各放116的纵向构造钢筋，按构造要求选用箍筋8@180。图3.25短柱截面配筋图2边柱短柱：,,配筋：（对称）第一组：,,,大偏心受压所以须按照构造配筋：配筋为：416,第二组：,,,大偏心受压所以须按照构造配筋：配筋为：416,综合可知：选筋416，放于短柱四角落，柱内纵筋的中距不宜大于300，在四边中部各放116的纵向构造钢筋,按构造要求选用箍筋8@180。图3.25短柱截面配筋图3.8.4基础梁设计采用C30混凝土，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级。1．按纵向最长跨设计（7.5m），砌体墙重：基础梁自重：，，图3.27纵向基础梁计算简图正截面抗弯配筋计算：，，选配318，配筋率：，（2）斜截面抗剪配筋计算：，，属于厚腹梁，，故截面符合要求，故可不进行斜截面受剪承载力计算，仅需构造配筋，选配8@200。3.9楼梯设计本工程拟采用钢筋混凝土现浇板式楼梯，楼梯的结构布置如图。踏步尺寸为，采用C30混凝土，板采用HRB400钢筋。梯梁为Q345工字梁。楼梯均布活荷载为。3.9.1楼梯板设计⒈梯段板设计取板厚，，图3.31楼梯⑴荷载计算三角形踏步板重：，斜板自重：，板底抹灰：，踏步抹灰：，活载：合计⑵截面设计水平计算跨度弯矩设计值，，选用8@200，配筋率：，另一方向8分布筋，每步一根。3.9.2平台板设计平台板计算跨度，⑴荷载计算平台板自重：水泥面层：板底抹灰：活载：合计⑵截面设计弯矩设计值，，选用8@200，配筋率：，另一方向8@200分布筋。3.9.3平台梁⑴截面特性梁截面为，其截面特征，，⑵内力，⑶强度验算截面无削弱，按受弯构件验算正应力，，满足；腹板承受的剪应力：，满足；⑷挠度验算根据内力图，用图乘法计算挠度；承受多种荷载时，可近似的取。，满足。局部稳定验算翼缘板宽厚比：腹板高厚比：图3.29楼梯配筋图

附录截面内力恒载活载左风右风1.2恒+1.4*1.15活1.2恒+1.4左风1.2恒+1.4右风1.2恒+0.9*1.4（1.15活+左风)1.2恒+0.9*1.4（1.15活+右风)1.35恒+1.4*（0.7*1.15活+0.6左风）1.35恒+1.4*（0.7*1.15活+0.6右风）A柱A上柱M14.534.65-9.149.1424.924.6430.2312.6635.6917.1832.53V-6.58-2.148.96-8.96-11.344.65-20.440.29-22.29-3.77-18.82N-519.13-129.5924.33-24.33-831.60-588.89-657.02-780.08-841.39-826.44-867.31A下柱M-7.84-2.6221.32-21.32-13.6320.44-39.2613.66-40.074.37-31.45V-6.58-2.148.96-8.96-11.344.65-20.440.29-22.29-3.77-18.82N-519.13-129.5924.33-24.33-831.60-588.89-657.02-780.08-841.39-826.44-867.31B柱B上柱M2.220.95-18.9518.954.19-23.8729.19-19.8427.92-11.8519.99V-1.00-0.3919.22-19.22-1.8325.71-28.1122.45-25.9814.36-17.93N-1079.81-298.91-0.840.84-1777.02-1296.95-1294.60-1729.95-1727.83-1795.32-1793.91B下柱M-1.14-0.3746.40-46.40-1.9663.59-66.3356.56-60.3737.02-40.93V-1.00-0.3919.22-19.22-1.8325.71-28.1122.45-25.9814.36-17.93N-1079.81-298.91-0.840.84-1777.02-1296.95-1294.60-1729.95-1727.83-1795.32-1793.91C柱C上柱M-16.32-5.59-8.948.94-28.58-32.10-7.07-38.95-16.42-35.84-20.82V7.492.548.76-8.7613.0821.25-3.2823.711.6320.335.62N-541.20-136.45-23.4923.49-869.12-682.33-616.55-876.75-817.56-904.13-864.67C下柱M9.143.0520.85-20.8515.8840.16-18.2241.66-10.8833.29-1.74V7.492.548.76-8.7613.0821.25-3.2823.711.6320.335.62N-541.20-136.45-23.4923.49-869.12-682.33-616.55-876.75-817.56-904.13-864.67附表一柱内力组合

附表二梁内力组合截面内力恒载活载（楼面活载+屋面活载）左风右风1.2恒+1.4*1.15活1.2恒+1.4左风1.2恒+1.4右风1.2恒+0.9*1.4（1.15活+左风)1.2恒+1.4*0.9*（1.15活+右风)1.35恒+1.4（0.7*1.15活+0.6左风）1.35恒+1.4（0.7*1.15活+0.6右风）6层L1左支座M-18.77-3.042.58-2.85-27.42-18.91-26.51-23.68-30.52-26.60-31.16V30.974.08-0.860.8643.7335.9638.3741.9944.1645.6947.13跨中M20.772.3600.0028.7224.9224.9228.3428.3430.7030.70右支座M-46.44-5.92-2.592.59-65.26-59.35-52.10-67.57-61.04-71.54-67.19V-40.19-5.04-0.860.86-56.34-49.43-47.02-56.61-54.45-60.66-59.216层L2左支座M-49.56-6.362.72-2.72-69.71-55.66-63.28-65.26-72.11-71.79-76.36V42.315.29-0.840.8459.2949.6051.9557.3859.5062.3763.79跨中M33.842.6800.0044.9240.6140.6144.4944.4948.7048.70右支座M-22.33-3.57-2.552.55-32.54-30.37-23.23-35.18-28.76-36.31-32.03V-33.67-4.41-0.840.84-47.50-41.58-39.23-47.85-45.74-51.13-49.725层L1左支座M-37.64-12.136.22-6.22-64.70-36.46-53.88-54.91-70.58-59.26-69.71V49.9716.57-2.062.0686.6457.0862.8581.3886.5784.4087.86跨中M30.1810.2100.0052.6536.2236.2251.0151.0152.2552.25右支座M-66.17-22.18-6.116.11-115.11-87.96-70.85-119.24-103.84-119.46-109.19V-59.48-19.92-2.062.06-103.45-74.26-68.49-102.84-97.64-104.48-101.025层L2左支座M-70.85-23.716.42-6.42-123.19-76.03-94.01-111.29-127.46-116.98-127.76V62.3920.9-1.981.98108.5272.1077.64102.66107.65106.12109.44跨中M34.0811.5700.0059.5240.9040.9057.6657.6659.0559.05右支座M-44.16-14.27-6.026.02-75.97-61.42-44.56-81.25-66.08-80.76-70.64V-53.91-17.91-1.981.98-93.53-67.46-61.92-93.14-88.15-94.63-91.304层L1左支座M-37.77-12.5910.94-10.94-65.59-30.01-60.64-49.78-77.35-55.99-74.37V50.0216.67-3.653.6586.8654.9165.1379.5888.7883.2589.38跨中M30.210.0500.0052.4236.2436.2450.8050.8052.1052.10右支座M-66-22.03-10.9410.94-114.67-94.52-63.88-124.91-97.34-123.12-104.74V-59.43-19.81-3.653.65-103.21-76.43-66.21-104.62-95.42-105.62-99.494层L2左支座M-71.21-23.7111.54-11.54-123.63-69.30-101.61-105.27-134.35-113.16-132.55V62.4320.83-3.543.54108.4569.9679.87100.64109.56104.78110.73跨中M33.8411.5700.0059.2440.6140.6157.3757.3758.7258.72右支座M-44.27-14.27-10.7910.79-76.10-68.23-38.02-87.40-60.21-84.91-66.78V-53.8717.98-3.543.54-35.70-69.60-59.69-43.05-34.13-55.43-49.493层L1左支座M-37.77-12.5914.56-14.56-65.59-24.94-65.71-45.22-81.91-52.95-77.41V50.0216.67-4.864.8686.8653.2266.8378.0690.3082.2390.40跨中M30.210.0500.0052.4236.2436.2450.8050.8052.1052.10右支座M-66-22.03-14.614.60-114.67-99.64-58.76-129.52-92.73-126.19-101.66

V-59.43-19.81-4.864.86-103.21-78.12-64.51-106.14-93.90-106.64-98.473层L2左支座M-71.21-23.7315.39-15.39-123.66-63.91-107.00-100.45-139.23-109.95-135.80V62.4220.83-4.674.67108.4468.3781.4499.20110.97103.82111.67跨中M33.8411.3100.0058.8240.6140.6157.0057.0058.4358.43右支座M-44.27-14.78-14.0514.05-76.92-72.79-33.45-92.24-56.84-88.22-64.62V-53.87-17.98-4.674.67-93.59-71.18-58.11-96.58-84.81-96.91-89.072层L1左支座M-37.77-12.619.2-19.20-65.61-18.44-72.20-39.39-87.77-49.06-81.32V50.02