《大连市地铁2号线某车站的结构设计》9800字

大连市地铁2号线某车站的结构设计目录TOC\o"1-3"\h\u9239摘要 III14892第1章绪论 1245681.1地铁发展现状 1306181.2本次设计主要内容 1123121.3站址环境 131006第2章车站建筑设计 2134282.1建筑设计概述 2136752.1.1设计范围 2304762.1.2设计原则 231442.2车站规模计算 218362.2.1车站预测客流量 2194332.2.2站台有效长度计算 2281342.2.3楼梯与自动扶梯宽度计算与验算 3179222.2.4站台宽度计算 45987第3章车站围护结构设计 567413.1设计范围 5244923.2连续墙支护 5191523.2.1连续墙支护图示 599503.2.2连续墙支护基本信息 534423.2.3连续墙计算相关信息及参数 6122673.3理正连续墙结构计算结果 6129483.3.1各工况内力图 6261853.3.2内力位移包络图 11272143.3.3地表沉降图 11190123.3.4冠梁选筋结果 12189463.4截面计算 122143.4.1钢筋截面参数 12151993.4.2内力取值及计算 12110473.5整体稳定验算 1321333.5.1计算简图及滑裂面数据 1328553.4.2抗倾覆稳定性验算 1350733.4.3抗隆起验算 15260793.4.4嵌固段基坑内侧土反力验算 153392第4章车站主体结构设计 17228944.1主体结构设计概述 1774554.1.1设计范围 17194074.1.2设计依据 17151444.1.3土层参数 172114.2荷载计算 1789294.2.1荷载设计方法 1763954.2.2结构荷载设计值 18167844.3结构内力计算 2020704.3.1基本组合内力图 2143254.3.2准永久组合内力图 22188904.3.3内力汇总 24112214.4构件配筋计算 2529334.4.1顶板配筋计算 2560164.4.2中板配筋计算 26322664.4.3底板配筋计算 28184594.4.4侧墙配筋计算 29224804.4.5中柱配筋计算 30271744.4.6选筋结果 3233804.5车站抗浮验算 3231367参考文献 33摘要随着现代科学逐渐进步，城市发展愈加迅速，城市交通存在的问题日益凸显，为了缓解城市交通压力，减少道路拥堵问题，我国目前大力发展以地铁为中心的地下交通。相比于传统交通运输方式，地铁具有速度快、准点率高、运输量大、能耗低、污染少等优点，发展地铁交通是解决城市交通问题的绝佳的方式。地铁主要由线路、列车及车站三大部分组成，其中车站是人流相对集中的重要交通建筑，从站台形式上看车站可分为三类：①侧式站台②岛式站台③混合式站台。由于侧式站台会使乘客换乘困难，且在工况复杂的城市地下缺乏灵活性，而岛式站台具有占地小、利用率高、管理方便、乘客换乘方便等优点，因此现在大多采用岛式站台。作为一名城市地下空间工程的学生，应该学会独立进行地铁车站的建筑设计、结构设计。本次设计主要步骤如下：（1）基础资料分析：车站周边环境、建筑、地质、盾构施工筹划、总体设计院制定的技术要求和原则、相关专业的提资资料（2）制定总体结构方案：施工方法及工况设定、墙体形式（3）基坑工程设计：环境保护等级及安全性等级、基坑方案设计、基坑详细设计、编制设计文件（说明、图纸、计算书）（4）主体结构设计：拟定结构尺寸、重要性等级、耐久性要求、缝的设置、确定分析模型及结构分析、结构配筋、编制设计文件（说明、图纸、计算书）（5）防水设计：设计原则及防水等级、全包或半包、标准段、诱导缝处、施工缝处关键词：地铁车站；建筑设计；

绪论地铁发展现状世界上第一条地铁于1863年诞生于英国首都伦敦。19世纪末，相继有芝加哥、布达佩斯、格拉斯哥、维也纳和巴黎5座城市修建地铁。20世纪上半叶，柏林、纽约、东京、莫斯科等12座城市也先后修建地铁。中国于1965年开始修建北京地下铁道，天津和上海也分别于70年代初和80年代初开始修建地铁。虽然中国地铁起步较晚，但在后来居上，如今的中国已经拥有3000多公里的地铁里程，比欧洲所有国家加起来还要多，俨然成为了一个交通大国。中国人口众多，当前中国有很多大城市为了改善城市交通问题，都纷纷策划修建大、中运量的地铁或轻轨交通项目。近10多年来已有20多座城市包括北京、上海、广州、南京、重庆、大连、鞍山、青岛、武汉、天津、成都、长春、深圳、沈阳、苏州、杭州、兰州、昆明、西安和济南等都编制了本地的各大城市对市内繁忙的客运通道上建设轨道交通已形成普遍的认识。截止2020年，中国地铁里程排名前五的城市分别为：上海、北京、广州、深圳、武汉，其中排名第一的上海地铁全长705公里。本次设计主要内容本次设计为大连市地铁2号线虹锦路车站的设计，建筑设计包括基本计算：预测客流、车站有效长度、楼梯与自动扶梯计算、疏散时间计算、站台宽度计算、售票设施计算等；图纸绘制：站台、站厅、纵剖图、横剖图、总平面布置图等。结构设计包括围护结构设计及图纸绘制、车站主体结构设计及图纸绘制等。站址环境虹锦路车站位于小辛寨子境内的张前路东侧，紧靠虹锦路南侧，石门山北坡。此处地势起伏较大，填挖方基本平衡，车辆段范围内拆迁较小，且与大连市规划干扰较小。车辆段高程基本与规划明珠路高程相等，有利于段内道路的引出。车辆段位于一期工程线路虹锦路站附近，出入段作业和车站的折返作业无干扰;收发车空车运用距离较短，运营效率高。图1-1大连市地铁2号线虹锦路车站站址环境图

车站建筑设计2.1建筑设计概述2.1.1设计范围本章节设计范围包括相关参数确定车站总平面设计、站厅层及站台层公共区域布置等。2.1.2设计原则（1）合理组织人流路线，划分功能分区：①乘客与站内人员路线分开；②进、出站客流要尽量避免交叉和相互干扰；③乘客购票、问讯及使用公用设施时，均不应妨碍客流通行；④换乘客流与进、出站客流路线分开；⑤当地铁与城市建筑物合建时，地铁客流应自成体系。（2）车站宜设在直线段上；（3）车站公用区应划分为付费区与非付费区；（4）无障碍通行。2.2车站规模计算2.2.1车站预测客流量虹锦路远期高峰客流见表2.2.1-1表2.2.1-1虹锦路远期高峰小时预测客流量表预测客流（人次/小时）上行下行超高峰系数上车人数下车人数上车人数下车人数270471250816331650112561.4上车设计流量为：（12508+1650）*1.4=19821.2下车设计流量为：（1633+11256）*1.4=18044.62.2.2站台有效长度计算（1）站台有效长度按下式计算：l式中l——（m）；s——所用车型的车辆全长n——远期车辆编组δ——列车停车误差本线采用A型电动期列车均为5俩编组。采用屏蔽门系统，则l=sn+δ2.2.3楼梯与自动扶梯宽度计算与验算（1）自动扶梯台数按出站客流走扶梯的，自动扶梯可按如下公式计算：n式中N上——预测的上行与下行的出站客流量（人K——超高峰小时系数，取1.4n1——每小时输送客流的能力，取η——自动扶梯的利用率，取0.9则n=N（2）楼梯宽度按客流进站走楼梯，楼梯宽度m可按下式计算：m式中N下——预测的上行与下行的出站客流量（人K——超高峰小时系数，取1.4n2——每小时输送客流的能力，取η——自动扶梯的利用率，取0.9则m=N（3）楼梯宽度安全疏散时间验算事故疏散时间可按如下公式计算：T=1+式中M——列车乘客总量（人），在一列车的上行或下行中取大者N——站台候车乘客（上行+下行）与车站管理人员总量（人）n1——每小时输送客流的能力，取n3——楼梯上行单向通过能力，取则T=1+车站楼梯、自动扶梯的数量及布置满足紧急疏散要求。2.2.4站台宽度计算本站台为岛式站台。（1）站台宽度计算岛式站台宽度可按如下公式计算：B=2b+nc+d式中B——岛式站台宽度（m）b——侧站台宽度（m）n——站台横断面的立柱数量c——柱宽d——楼梯与自动扶梯宽（m）计算实际值不小于8m。（2）侧站台宽度计算侧站台宽度可按如下公式计算：b=Q上·则b1=Q上车站站台宽度为：B=2b+nc+d=

车站围护结构设计3.1设计范围本章节使用理正深基坑软件进行虹锦路车站围护结构内力计算及验算，计算完成后使用cad绘制围护结构平面布置图。3.2连续墙支护3.2.1连续墙支护图示图3-1连续墙支护示意图3.2.2连续墙支护基本信息（1）规范与规程：《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012（2）内力计算方法采用增量法，支护结构安全等级为一级，支护结构重要性系数为1.1（3）基坑深度h=12.070m，嵌固深度为9.700m，墙顶距地表1.800m（4）连续墙类型：钢筋混凝土墙，墙厚为1.0m，混凝土采用C40强度的混凝土（5）冠梁宽度为1.0m，冠梁高度为1.0m，水平侧向刚度为4814.813MN/m3.2.3连续墙计算相关信息及参数使用理正深基坑软件采用瑞典条分法计算围护整体稳定，计算时内力采用有效内力法确定，计算时考虑内支撑、考虑空隙水压力、考虑结构抗倾覆稳定，条分法中的土条宽度为0.4m，刚度折减系数K=0.85。表3.2.3-1连续墙支护附加水平力信息表水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定1开挖后10.0002.500√√2开挖后10.0005.000√√3开挖后10.0008.000√√4开挖后10.00011.000√√5开挖后10.00013.000√√表3.2.3-2土层参数层号土类名称层厚重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩计算方法m,c,K值(m)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa)1杂填土1.4016.515.0015.0040.0m法4.502素填土2.9020.215.0015.0025.0m法4.503粘性土6.3020.360.0018.0035.0m法10.684粉土5.9020.815.0021.0060.0m法8.225粉土7.8018.56.0030.0050.0m法15.606粉砂6.7020.85.0036.0050.0m法22.827细砂7.2020.30.0038.00120.0m法0.18围护结构设置三道内撑竖向间距分别为2.3m、4m、4.5m，水平间距均为3m，材料抗力为2084.94KN，调整系数为0.8。施工时超挖深度为0.5m，各工况如下：开挖，深度2.8m；2.加第一道内撑；3.开挖至5.8m；4.加第二道内撑；5.开挖至10.3m；6.加第三道内撑；7.开挖至12.07m；8.在坑底加钢性铰；9.施作底板结构，拆除第三道内撑；10.施工侧墙至中板，拆除第二道内撑，施作侧墙及顶板结构；11.拆除第一道内撑。3.3理正连续墙结构计算结果3.3.1各工况内力图施工工况1至11的内力位移包络图如下：图3-2工况1内力位移图图3-3工况2内力位移图图3-4工况3内力位移图

图3-5工况4内力位移图图3-6工况5内力位移图图3-7工况6内力位移图

图3-8工况7内力位移图图3-9工况8内力位移图图3-10工况9内力位移图图3-11工况10内力位移图图3-12工况11内力位移包络图

3.3.2内力位移包络图图3-13内力位移包络图3.3.3地表沉降图图3-14地表沉降图

3.3.4冠梁选筋结果图3-15冠梁配筋示意图选用钢筋类型为HPB300，As1及As2选用两根直径为16的钢筋，As3选用直径为16、中心距2的钢筋。3.4截面计算3.4.1钢筋截面参数墙体均匀配筋，混凝土保护层为50mm，墙纵筋选用HRB400钢筋，弯矩折减系数为0.85，剪力折减系数为1.0，弯矩折减系数为1.25，配筋分为11.58m及8.39m两段。3.4.2内力取值及计算相关内力取值见下表：表3.4.2-1内力取值表段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)499.26112.83583.51583.51基坑外侧最大弯矩(kN.m)19.860.4523.2123.21最大剪力(kN)138.4293.92190.33190.332基坑内侧最大弯矩(kN.m)391.4810.27457.54457.54基坑外侧最大弯矩(kN.m)187.26120.70218.86218.86最大剪力(kN)158.0182.29217.26217.26

选筋及截面计算结果如下表：表3.4.2-2钢筋实配面积及配筋表段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2/m)基坑内侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]1基坑外侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]水平筋HRB400E12@200565拉结筋HPB300d6@100283基坑内侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]2基坑外侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]水平筋HRB400E12@200565拉结筋HPB300d6@1002833.5整体稳定验算3.5.1计算简图及滑裂面数据图3-16整体稳定验算简图圆弧半径为22.880，圆心坐标（-3.872，12.655），整体稳定安全系数Ks=2.807>1.35,满足规范要求。3.4.2抗倾覆稳定性验算抗倾覆(对支护底取矩)稳定性可按下式验算:KMp——被动土压力、支点力及附加水平力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma——主动土压力和附加水平力对桩底的倾覆弯矩。工况1：Kov工况2：Kov工况3：Kov工况4：Kov工况5：Kov工况6：Kov工况7：Kov工况8：已存在刚性铰，此后工况均不计算抗倾覆。抗倾覆(踢脚破坏)稳定性可按下式验算:K∑MEp——被动区抗倾覆作用力矩总和(包含原点下附加水平力)(kN.m);∑MEa——主动区倾覆作用力矩总和(包含原点下附加水平力)(kN.m); Kt——带支撑桩、墙式支护抗倾覆稳定安全系数，取Ka≥0.000。工况1：无需计算。工况2：Kt工况3：Kt工况4：Kt工况5：Kt工况6：Kt工况7：Kt工况8：已存在刚性铰，此后工况均不进行抗倾覆稳定性验算。3.4.3抗隆起验算图3-17抗隆起验算简图抗隆起稳定性可按下式计算：K其中，Nq=支护底部，验算抗隆起：Ks=(19.550×9.700×18.401+6.000×30.140)/(19.742×(12.070+9.700)+0.000)=8.540≥1.800，抗隆起稳定性满足。深度24.300处，验算抗隆起：Ks=(19.333×12.230×37.753+5.000×50.585)/(19.613×(12.070+12.230)+0.000)=19.260≥1.800，抗隆起稳定性满足。深度31.000处，验算抗隆起。Ks=29.855≥1.800，抗隆起稳定性满足。3.4.4嵌固段基坑内侧土反力验算工况1：Ps=1597.698≤Ep=10583.859，土反力满足要求。工况2：Ps=1595.601≤Ep=10583.859，土反力满足要求。工况3：Ps=1397.576≤Ep=7837.827，土反力满足要求。工况4：Ps=1388.817≤Ep=7837.827，土反力满足要求。工况5：Ps=1241.569≤Ep=4068.028，土反力满足要求。工况6：Ps=1235.118≤Ep=4068.028，土反力满足要求。工况7：Ps=1168.609≤Ep=2962.489，土反力满足要求。工况8：Ps=1168.609≤Ep=2962.489，土反力满足要求。工况9：Ps=1155.635≤Ep=2962.489，土反力满足要求。工况10：Ps=1139.661≤Ep=2962.489，土反力满足要求。工况11：Ps=1133.518≤Ep=2962.489，土反力满足要求。式中Ps——作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep——为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。

第4章车站主体结构设计4.1主体结构设计概述4.1.1设计范围本章节设计内容包括车站主体结构的主要结构的相关内力计算与选筋，即车站顶板、中板、底板、侧墙、中柱的内力取值计算与最终选筋。4.1.2设计依据本章节设计主要参考以下规范：（1）《地铁设计规范》（GB50157-2013）；（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；（3）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（5）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB50476-2008）；4.1.3土层参数本章节涉及的土层相关参数详见下表，地下水位距地表9.2m。表4.1.3-1主体结构设计涉及土层及相关参数表土的种类重度γi（kN/m3）厚度h（m）内摩擦角φ（°）粘聚力C（kPa）静止土压力系数杂填土16.51.415.0015.000.86素填土20.22.915.0015.000.74黏土20.36.318.0060.000.47粉质粘土20.85.921.0015.000.474.2荷载计算4.2.1荷载设计方法（1）永久荷载a．自重按实际重量计算，混凝土容重为25kN/m3；b．覆土压力按实际覆土深度、物理力学参数及地下水位情况计算，土体重度取20kN/m3；c．浮力按设防水位进行计算；d．设备区楼面荷载按8kPa计算，超过8kPa按设备实际重量及其运输路线计算。（2）可变荷载a．地面超载等效为均布荷载计算，标准段20kPa，施工阶段端头井35kPa，并不计动力作用的影响；b．人群荷载按4kPa计算；c．楼板施工荷载按8kPa计算，超过8kPa按实际荷载计算。土容重加权平均值为：γ土的内摩擦角加权平均值为：φ静止土压力系数为：K本次设计按照设计要求，主要包括竖向荷载和侧向荷载。根据规范要求，计算结构在承载能力极限状态下的荷载用于进行结构的配筋，在计算中，以纵向1m为单位长度进行计算。4.2.2结构荷载设计值（1）顶板荷载计算计算顶板荷载时，需要考虑顶板以上覆土层荷载、地面超载以及结构自重，其中顶板设置表层防水层，取为2.0KN/㎡。地面超载取值：q覆土层荷载：q顶板结构自重：q则：q（2）中板荷载计算计算中板荷载时，需要考虑站厅层设备荷载、人群荷载及结构自重。人群荷载取值：q设备荷载取值：q中板结构自重：q则：q（3）底板荷载计算计算底板所受荷载时，除了计算站台层设备荷载、人群荷载、车辆荷载及结构自重，还受到上部传递来的荷载，底部水浮力。底板自重：q底板底层所受荷载为：q地下9.2m以下含有地下水，水浮力为：q(4)侧向荷载计算各层板侧向主要受到侧向土压力，侧向水压力，以及地面荷载。侧向土压力可按照如下公式计算：e式中ei—朗肯土压力强度（kPa）；q—地面超载；则顶板侧向土压力：e中板侧向土压力：e底板侧向土压力：e求侧向水压力可按下列公式计算：e式中ψ—折减系数，取0.7；γw—地下水重度。顶板和中板在地下水位以上，则：；；底板侧向水压力：e作用于侧墙的荷载为：q式中e侧t顶板侧向荷载：q中板侧向荷载：q底板侧向荷载：q图4-1结构所受荷载示意图4.3结构内力计算本章节计算采用sap2000对结构进行内力分析，在sap2000中构建模型后设置结构参数与荷载组合，最后分析结果，得各组合内力图如下。

4.3.1基本组合内力图图4-2主体结构基本组合轴力图图4-3主体结构基本组合剪力图

图4-4主体结构基本组合弯矩图4.3.2准永久组合内力图图4-5主体结构准永久组合轴力图

图4-6主体结构准永久组合剪力图图4-7主体结构准永久组合弯矩图

4.3.3内力汇总主体结构基本组合内力汇总见下表：表4.3.3-1主体结构基本组合内力表基本组合轴力剪力弯矩顶板-205.56-651.97-171.73-205.56-72.97485.2-205.56506.03-271.88中板-769.58-141.14-180.27-769.5813.5069.62-769.58168.13-242.62底板-906.82992.12833.89-906.8276.98-569.39-906.82-838.17936.19中柱-785.47526.23476.64侧墙-848.62-189.14-383.91-911.76-904.51935.5主体结构准永久组合内力汇总见下表：准永久组合轴力剪力弯矩顶板-135.81-421.01-497.35-135.81-46.59313.12-135.81327.83-178.23中板-520.32-91.73-117.76-520.329.3145.18-520.32110.35160.76底板-609.05645.22673.06-609.0547.34-367.59-609.05-550.53625.54中柱-513.13354.76321.62侧墙555.66-126.48-259.73-598.18-607.73625.1表4.3.3-2主体结构准永久组合内力表

4.4构件配筋计算4.4.1顶板配筋计算（1）设计要求结构安全等级:一级；重要性系数:γo=1.1；混凝土强度等级:C35；钢筋等级:HRB400；弯矩设计值:M=271.88(KN-m)；矩形截面宽度:b=1000(mm)；矩形截面高度:h=1200(mm)；受压As'保护层厚度a':a'=45(mm)；受拉As保护层厚度a:a=35(mm)（2）设计参数根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；混凝土C35轴心抗压强度设计值:fc=16.7(N/mm2)；混凝土C35轴心抗拉强度设计值:ft=1.57(N/mm2)；受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360(N/mm2)；受拉钢筋HRB400抗拉强度设计值:fy=360(N/mm2)；构件截面上的受剪承载力设计值:V=651.97(KN)；构件截面上的轴力设计值:N=205.56(KN)（3）计算过程截面有效高度:h0=h-a=1165判断截面类型：相对界限受压区高度:ξb=0.518M钢筋面积计算:受压区钢筋面积计算：As'＝5000.00(mm2)受拉区钢筋面积计算:As裂缝验算及钢筋选配准永久组合弯矩值Mq=497.35KN.m1、受拉钢筋选配根据设计要求，最大裂缝Wmax=0.2mm。表4.4.1-1顶板受拉钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数最大裂缝宽度（mm）162210.560.1811D160.16182289.060.199D180.1577202198.000.187D200.1878222279.640.196D220.1826252453.130.205D250.1626282461.760.214D280.1749323215.360.274D320.08222、受压钢筋选配表4.4.1-2顶板受压钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数165026.550.4225D16185089.380.4220D18205026.550.4216D20225321.860.4414D22255399.610.4511D25285541.770.469D28325629.730.477D32仅配置箍筋验算截面有效高度:hw=h-a=1110(mm)验算截面尺寸hw/b=1.11V≤受剪承载力设计值:V=717.17(KN)V≤0.74.4.2中板配筋计算（1）设计要求结构安全等级:一级；重要性系数:γo=1.1；混凝土强度等级:C35；钢筋等级:HRB400；弯矩设计值:M=242.62(KN-m)；矩形截面宽度:b=1000(mm)；矩形截面高度:h=400(mm)；受压As'保护层厚度a':a'=30(mm)；受拉As保护层厚度a:a=30(mm)（2）设计参数根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；混凝土C35轴心抗压强度设计值:fc=16.7(N/mm2)；混凝土C35轴心抗拉强度设计值:ft=1.57(N/mm2)；受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360(N/mm2)；受拉钢筋HRB400抗拉强度设计值:fy=360(N/mm2)；构件截面上的受剪承载力设计值:V=168.13(KN)；构件截面上的轴力设计值:N=769.58(KN)（3）计算过程截面有效高度:h0=h-a=370判断截面类型：相对界限受压区高度:ξb=0.518M钢筋面积计算:受压区钢筋面积计算As'＝2500.00(mm2)受拉区钢筋面积计算:As裂缝验算及钢筋选配准永久组合弯矩值Mq=160.76KN.m1、受拉钢筋选配根据设计要求，最大裂缝Wmax=0.3mm表4.4.2-1中板受拉钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数最大裂缝宽度（mm）162210.560.5511D160.1412182289.060.579D180638D200.1303222279.640.576D220.1657252453.130.615D250.1585282461.760.624D280.1709322411.520.603D320.19612、受压钢筋选配表4.4.2-2中板受压钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数162613.810.6513D16182544.690.6410D18202513.270.638D20222660.930.677D22252945.240.746D25283078.760.775D28323216.990.804D32（4）仅配置箍筋验算截面有效高度:hw=h-a=340(mm)验算截面尺寸hw/b=0.34V≤受剪承载力设计值:V=184.94(KN)V≤0.74.4.3底板配筋计算（1）设计要求结构安全等级:一级；重要性系数:γo=1.1；混凝土强度等级:C35；钢筋等级:HRB400；弯矩设计值:M=936.19(KN-m)；矩形截面宽度:b=1000(mm)；矩形截面高度:h=1200(mm)；受压As'保护层厚度a':a'=35(mm)；受拉As保护层厚度a:a=45(mm)（2）设计参数根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；混凝土C35轴心抗压强度设计值:fc=16.7(N/mm2)；混凝土C35轴心抗拉强度设计值:ft=1.57(N/mm2)；受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360(N/mm2)；受拉钢筋HRB400抗拉强度设计值:fy=360(N/mm2)（3）计算过程截面有效高度:h0=h-a=1155判断截面类型：相对界限受压区高度:ξb=0.518M钢筋面积计算:受压区钢筋面积计算As'＝5000.00(mm2)受拉区钢筋面积计算:As=裂缝验算及钢筋选配准永久组合弯矩值Mq=673.06KN.m1、受拉钢筋选配最大裂缝Wmax=0.2mm表4.4.3-1底板受拉钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数最大裂缝宽度（mm）163014.40.2515D160.1736183052.080.2512D1802610D200.178223419.460.289D220.1469253434.380.297D250.1576283692.640.316D280.1316324019.20.335D320.09862、受压钢筋选配表4.4.3-2底板受压钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数165026.550.4225D16185089.380.4220D18205026.550.4216D20225321.860.4414D22255399.610.4511D25285541.770.469D28325629.730.477D32（4）仅配置箍筋验算截面有效高度:hw=h-a=1130(mm)验算截面尺寸hw/b=1.13V≤受剪承载力设计值:V=1091.33(KN)V≤0.74.4.4侧墙配筋计算（1）设计要求结构安全等级:一级；重要性系数:γo=1.1；混凝土强度等级:C35；钢筋等级:HRB400；一端弯矩设计值:M1=383.91(KN-m)；另一端弯矩设计值:M2=935.5(KN-m)；轴向压力设计值:N=911.76(KN-m)；矩形截面宽度:b=1000(mm)；矩形截面高度:h=900(mm)；受压As'保护层厚度a':a'=70(mm)；受拉As保护层厚度a:a=70(mm)；构件计算长度l0:l0=4800(mm)（2）设计参数根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；混凝土C35轴心抗压强度设计值:fc=16.7(N/mm2)；混凝土C35轴心抗拉强度设计值:ft=1.57(N/mm2)；受压钢筋HRB400抗压强度设计值:fy'=360(N/mm2)（3）计算过程1、判断是否需要考虑轴向力在弯矩方向二阶效应对截面偏心距的影响。判断两端弯矩的比值M1/M2=383.91/935.5=0.410<0.9构件长细比lc/i=4800/[1000/(2×1.732)]=16.628<34-12×(M1/M2)=29.075柱的轴压比N/fcA=N*1000/(fc*b*h)=0.061<0.9根据以上判断，不需要考虑轴力作用下二阶效应对截面偏心距的影响。2、判断大小偏心受压初始偏心距：ei=e0+ea=M/N+ea=1148.641mm相对受压区高度ξ：ξ=γ0×N/(fc×b×h0)=0.072相对界限受压区高度ξb：ξb=0.518因ξ<=ξb，经判断此构件为大偏心受压构件e'=ei-h/2+a768.643、求截面配筋面积As=As'A截面配筋面积As=As'=2561.46(mm2)裂缝验算及单侧钢筋选配As=As'=(2561.46mm2)准永久组合弯矩值Mq=625.10(KN.m)准永久组合轴向压力值Nq=598.18(KN)最大裂缝Wmax=0.2mm表4.4.4-1侧墙选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数最大裂缝宽度（mm）163215.360.3616D160.1728183306.420.3713D180.1690203454.000.3811D200.1559223419.460.389D220.1700253434.380.387D250.1809283692.640.416D280.1502324019.200.455D320.11234.4.5中柱配筋计算（1）设计要求结构安全等级:一级；重要性系数:γo=1.1；混凝土强度等级:C35；钢筋等级:HRB400；弯矩设计值:M=476.64(KN-m)；矩形截面宽度:b=1000(mm)；矩形截面高度:h=1000(mm)；受压As'保护层厚度a':a'=70(mm)；受拉As保护层厚度a:a=70(mm)（2）设计参数根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；混凝土C35轴心抗压强度设计值:fc=16.7(N/mm2)；混凝土C35轴心抗拉强度设计值:ft=1.57(N/mm2)；受压钢筋HRB335抗压强度设计值:fy'=300(N/mm2)；受拉钢筋HRB335抗拉强度设计值:fy=300(N/mm2)（3）计算过程截面有效高度:h0=h-a=930判断截面类型：相对界限受压区高度:ξb=0.518M钢筋面积计算:受压区钢筋面积计算：As'＝4000.00(mm2)受拉区钢筋面积计算:As=裂缝验算及钢筋选配准永久组合弯矩值Mq=321.62KN.m1、受拉钢筋选配最大裂缝Wmax=0.3mm表4.4.5-1中柱受拉钢筋选筋表D（mm）Asi(mm*mm)U(%)需配根数最大裂缝宽度（mm）162009.600.2010D160.1330182034.720.208D180.1350202198