复杂叠合板吊点计算方案选择及应用

PAGEPAGE1195161.4m24830%。复杂叠合板吊点计算方案选择及应用中天八建/韩超卢文杰工程概况 料孔对叠合板整体刚度可能会有一定的削弱。然道南侧，官塘大道东侧，纵三路西侧。本工程建筑使用性质为住宅及其配套用房，局部商业服务195161.4m24830%难点分析802240mm600mm合板的吊点可以参照《桁架钢筋混凝土叠合板》（15G366-1）P67~P80设置。但是，该区域叠合板构件尺寸为2400mm，需要拆分设计人员对该板块的吊点进行复核计算。图1图集吊点参考示意图

而，图集中没有明确的说明，按其吊点位置进行吊运，是否满足叠合板的安全要求。图3传料孔布置房间存在转角或者遇排烟洞口等部位时，楼板平面将可能为缺角的矩形，图集中的叠合板形状均为标准的矩形板。因此，无法确定图集中的吊点布置是否满足使用要求，而吊点的设置位置及相应的叠合板配筋均需另行分析复核。图4异形板吊点布置图2超宽叠合板布置图250mm×800mm

5XY式适合手算复核，简单直观，概念清晰。图5等代梁计算模型图中：BxByXYLX、LYdy4等代梁为超静定连续梁，采用等代梁方式计算较为复杂，且精度稍显不足。较大板块的吊点设置复核计算采用传统手算方法对于拆分设计人员来计算方案规范要求对叠合板验算应符合下列规定：tkJGJ1-20146.4.13家标准《混凝土结构工程施工规范》（（GB50666-2011）9.2.3缘的应力。钢筋混凝土和预应力混凝土构件正截面标远的混凝土的法向拉应力，宜满足下式的要tk

准值（N/mm2），按国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）表4.1.3以线性内插法确定。（JGJ1-2014）6.2.3静力荷载标准值应取构件自重标准值乘以动力系数后与脱模吸附力之和，且不宜小于构件自重标1.51.2；1.5kN/m2即：q脱=（1.2G+S）（2）q吊=1.5G（3）力，不宜小于1.5kN/m2。荷载组合脱模、运输、吊装和安装工况可归并为吊装60mm脱q=（1.2G+S）=1.2×0.06×25+1.5=3.3kN/m2脱吊q=1.5G=1.5×0.06×25=2.25kN/m2吊脱 吊q>q q=3.3kN/m脱 吊对叠合板进行受力计算分析。（1）采用理正程序计算ct

1.0f'（1）

下面采用操作简单易懂应用较为普及的结构辅助计算工具理正软件中的无梁楼盖有限元模块ct准组合作用下产生的构件正截面边缘混凝土法向拉应力（N/mm2），可按毛f'tk

60mm2860×42609土立方体抗压强度相应的抗拉强度标ct

M1bh26

（4）σc宽度；hct

1141000110006026

1.9Mpa

ftk

2.01Mpa因此，结合公式（1）中的要求，复核满足要求。图6计算参数设置 （2）用SAP2000校计算来复核对比分析。在SAP2000将叠合板划分100×100图7计算简图图10叠合板平面布置图8垂直简图线弯矩（kN.m/m）图9平行简图线弯矩（kN.m/m）通过理正无梁楼盖有限元模块可以快速便捷计算出垂直简图线弯矩及平行简图线弯矩，选取混凝土边缘应力最大弯矩1.141kN.m计算，

图11弯矩云图经过计算，可得到叠合板应力云图，计算模型中支座按照一个点计算，因而在云图中支座中心处弯矩最大，考虑在实际中支座具有一定的尺寸而非一个点，可以考虑支座实际尺寸的影响取该区域云图的平均值作为设计值，此区域弯矩平均值约为1.11kN.m2，与理正软件计算值比较接近，通过两个软件相互间的独立计算结果对比，可认为理正软件的结果是可信任的。图12深化图吊点布置60mm2620×30204SAP2000

图15图16通过算知口缘力为1.36MPa<2.01 5.5异形叠合板计MPa1.76MPa<2.01MPa4SAP2000对图17优化前异形板应力云图图13传料孔应力云图 通过计算拐角处最大应力为图14吊点应力云图图18调整后异形板吊点布置图19调整吊点后异形板应力云图

图22异形叠合板堆放现场下图所示，阴角部位及吊点区域，应力最大值为1.67MPa<2.01MPa

4结语

图23叠合板吊运现场图20异形板吊点布置图21异形板应力云图

叠合板在工程实际应用中，存在大量的超宽、异形、开孔等复杂情况，国标图集中的标准板吊点的布置很难满足质量及安全的要求，因此，通过多个软