城中村改造项目配套基础设施项目 （动物园西大门段新狮路道路改扩建工程）边坡支挡工程计算书

一、工程概况城中村改造项目（动物园西大门段新狮路道路改扩建工程）起于动物园西南门南侧，起点顺接现状新狮支路，沿动物园西侧向北与规划道路形成平交口（动物园西大门处），继续沿北侧已出让地块西侧向北延伸,止于已出让地块北侧，终点与现状新狮路顺接，道路全长约1866m。根据建设单位建设计划、资金和周边车流量需求，近期考虑对动物园段路段新狮路进行改造为双向四车道，并对其他双向二车道路段进行改造更新，道路等级为城市支路，标准路幅宽度20m和16m，设计车速为20km/h。（考虑道路平面K1+480-K1+866.106基本拟合现状道路，此段道路平曲线半径分别是110m、150m、140m和200m,三处圆曲线长度小于50m,结合《城市道路路线设计规范》（CJJ37-2012）6.2.3对于平曲线长度要求，近期设计速度按20km/h考虑）；远期道路在平面线位、竖向标高上与规划一致，可按规划城市次干路等级进行修建，红线宽度25m，双向四车道,设计车速为30km/h（平纵设计指标均按设计车速为30km/h进行设置）。二、主要采用或参考的设计规范《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2021《工程结构可靠性设计统一标准》(GB50153－2008)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330－2013)《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223－2008)《混凝土结构设计标准》(GB50010－2010<2024版>)《混凝土结构耐久性设计标准》(GB/T50476－2019)《公路工程技术标准》(JTGB01—2014)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60－2015)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》(JTGT3310—2019)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363－2019)三、设计标准（1）道路等级：城市次干路；（2）设计车速：30km/h；（3）设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：4.0kN/m2（4）抗震设防类别根据《中国地震烈度区划图(1990)》及《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)，场地地震基本烈度为6度(按7度构造设防)；设计基本地震加速度值为0.05g。（5）安全等级边坡支挡结构安全等级一级，设计使用年限为50年。（6）耐久性设计环境类别钢筋混凝土结构处于Ⅰ类环境，最大裂缝宽度限值Wmax=0.2mm。四、主要材料C30混凝土：桩板式挡墙、扶壁式及悬臂式挡墙、混凝土方格网；C25混凝土：重力式挡墙、仰斜式挡墙；C20混凝土：混凝土垫层或结构配重所需混凝土。岩土计算参数项目岩土名称重度(kN/m3)岩石单轴抗压强度标准值(MPa)地基极限承载力标准值〔fa〕(kPa（设计要求）地基承载力特征值Fak(kPa)岩体、土体抗剪强度指标岩体抗拉强度(kPa)临时边坡坡率（无外倾结构面时）开挖坡比永久放坡率（无外倾结构面时）岩体破裂角（°）（无外倾结构面时）基底摩擦系数土体抗力系数的比例系数（MN/m4）极限侧阻力标准值（kPa）天然饱和C（kPa）φ（°）素填土20.6*天然20.9*饱和＼＼＼＼10.3*天然8.1*饱和19.3*天然17.2*饱和＼1：1.5*（H≤8m）1:75*（8m＜H≤16m）1：75*（H≤8m）1:2.0*（8m＜H≤16m）＼0.201735粉质粘土19.6天然19.9饱和＼＼200*14021.6天然16.4饱和11.6天然8.30饱和＼1：1.5*1：1.75*＼0.251240块石21.4天然21.7饱和＼＼500*30010.1天然7.3饱和31.2天然26.4饱和＼1：0.75*（8m＜H≤16m，1:1.0*）1：1.5*（8m＜H≤16m，1:1.75*）＼0.3040110强风化泥岩24.3*＼＼480*290*102.6*25.2*＼1：0.75*1：1.25*＼0.30＼＼强风化砂岩24.0*＼＼650*420*165.3*27.0*＼1：0.50*1：0.75～1：1.0*＼0.35＼＼中风化泥岩25.3天然25.5饱和6.634.347293*2406.69384.7531.2155.81：0.50*（8m＜H≤16m，1:0.75*）1：0.75*（8m＜H≤16m，1:1.0）60.60.40＼＼中风化砂岩24.7天然24.9饱和18.6313.6220493*6762.691275.6134.7604.21：0.30*（8m＜H≤16m，1:0.5*）1：0.50*（8m＜H≤16m，1:0.75*）62.30.45＼＼岩土界面（基岩与素填土）＼＼＼＼8.2*饱和17.8*饱和1.岩体裂隙面抗剪强度标准值取值：摩擦角取18.9°，粘聚力C取62.5kPa。＼＼岩土界面（基岩与粉质粘土）＼＼＼＼17.4*饱和11.7*饱和2.岩层面抗剪强度标准值取下列值：摩擦角取14.1°，粘聚力C取27.6kPa。＼＼土土界面（素填土与粉质粘土）＼＼＼＼15.2*饱和8.1*饱和土土界面（块石与粉质粘土）天然/饱和C=15.9/11.9*,φ=21.4/17.4*。＼＼备注：1、带“*”号的数值为经验值。2、岩体C值折减系数取0.30，φ值折减系数0.90；抗拉强度折减系数0.40；时间效应系数取0.95；岩质地基条件系数取1.1；变形模量及弹性模量按标准值的0.7折减，泊松比取岩石的标准值。3、临时坡率：土质边坡以整体稳定为放坡条件，岩质边坡不陡于外倾结构面或外倾裂隙交线的倾角。按规范要求压实系数达到0.94的素填土，建议根据现场载荷试验确定其地基承载力特征值；未按设计要求压实的素填土不可作为持力层。经处理的素填土建议取160kPa（压实系数λc≥0.95，建议通过现场试验确定）。＼＼六、支挡结构计算6.1重力式挡墙计算挡土墙采用理正岩土计算6.5PB4版进行计算。6.1.1高度为1m的重力式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:1.000(m)墙顶宽:0.400(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.450采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.200(m)墙趾台阶h1:0.240(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:120.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-A级坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1第1种情况:组合1组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√[土压力计算]计算高度为1.231(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=24.408(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=1.112(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.000布置宽度B0=1.112(m)分布长度L0=18.911(m)荷载值SG=350.000(kN)换算土柱高度h0=0.832(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：24.408(度)Ea=18.778(kN)Ex=14.546(kN)Ey=11.875(kN)作用点高度Zy=0.528(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=0.794(m2)重量=18.266(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=17.911(kN)En=14.497(kN)Wt=3.582(kN)Et=11.935(kN)滑移力=8.352(kN)抗滑力=11.343(kN)滑移验算满足:Kc=1.358>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=1.256(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.532(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=0.916(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.297(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=4.326(kN-m)抗倾覆力矩=20.598(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.762>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=16.950(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=32.408(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=16.272(kN-m)基础底面宽度B=1.177(m)偏心距e=0.086(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.502(m)基底压应力:趾部=39.652踵部=15.431(kPa)最大应力与最小应力之比=39.652/15.431=2.570作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.086<=0.167*1.177=0.196(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=39.652<=120.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=15.431<=120.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=27.542<=120.000(kPa)6.1.2高度为2m的重力式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:2.000(m)墙顶宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.450采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.400(m)墙趾台阶h1:0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:140.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-A级坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为2.396(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=24.408(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=2.165(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0007.597050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0007.597070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.00010.853090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0008.683布置宽度B0=2.165(m)分布长度L0=19.583(m)荷载值SG=384.730(kN)换算土柱高度h0=0.454(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：24.408(度)Ea=41.706(kN)Ex=32.307(kN)Ey=26.375(kN)作用点高度Zy=0.908(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=2.456(m2)重量=56.489(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=55.392(kN)En=32.199(kN)Wt=11.078(kN)Et=26.507(kN)滑移力=15.428(kN)抗滑力=30.657(kN)滑移验算满足:Kc=1.987>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=12.421(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.903(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.569(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.513(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=16.561(kN-m)抗倾覆力矩=92.413(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.580>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=75.580(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=87.591(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=75.852(kN-m)基础底面宽度B=2.017(m)偏心距e=0.143(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.866(m)基底压应力:趾部=61.841踵部=25.003(kPa)最大应力与最小应力之比=61.841/25.003=2.473作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.143<=0.167*2.017=0.336(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=61.841<=140.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=25.003<=140.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=43.422<=140.000(kPa)6.1.3高度为3m的重力式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.000(m)墙顶宽:0.700(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.450采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:160.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-A级坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1第1种情况:组合1组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为3.560(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=24.408(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=3.218(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.0000.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.0000.000045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.0000.000065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.0000.000085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.0000.000105.5000.60080.0000.000布置宽度B0=3.218(m)分布长度L0=20.256(m)荷载值SG=700.000(kN)换算土柱高度h0=0.537(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：24.408(度)Ea=86.970(kN)Ex=67.370(kN)Ey=55.000(kN)作用点高度Zy=1.324(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=5.140(m2)重量=118.210(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=115.914(kN)En=67.144(kN)Wt=23.183(kN)Et=55.275(kN)滑移力=32.092(kN)抗滑力=64.071(kN)滑移验算满足:Kc=1.996>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=26.151(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.260(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.206(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.764(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=51.463(kN-m)抗倾覆力矩=270.293(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.252>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=216.993(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=183.059(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=218.830(kN-m)基础底面宽度B=2.858(m)偏心距e=0.233(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.195(m)基底压应力:趾部=95.454踵部=32.662(kPa)最大应力与最小应力之比=95.454/32.662=2.922作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.233<=0.167*2.858=0.476(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=95.454<=160.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=32.662<=160.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=64.058<=160.000(kPa)6.2仰斜式挡墙计算挡土墙采用理正岩土计算6.5PB4版进行计算。6.2.1高度为2m的仰斜式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:2.000(m)墙顶宽:1.100(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.300(m)墙趾台阶h1:0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:120.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数13.0002.0000210.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-A级坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为2.267(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=45.546(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=0.782(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00056.246042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00056.246062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.00080.351082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00064.281102.4000.60080.0000.000布置宽度B0=0.782(m)分布长度L0=21.818(m)荷载值SG=287.122(kN)换算土柱高度h0=0.841(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：47.248(度)Ea=26.845(kN)Ex=26.842(kN)Ey=0.452(kN)作用点高度Zy=0.811(m)墙身截面积=2.537(m2)重量=58.343(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=57.210(kN)En=5.707(kN)Wt=11.442(kN)Et=26.232(kN)滑移力=14.790(kN)抗滑力=22.021(kN)滑移验算满足:Kc=1.489>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=0.698(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.034(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.536(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.544(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=14.612(kN-m)抗倾覆力矩=60.998(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.175>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=28.758(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=62.917(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=46.387(kN-m)基础底面宽度B=1.360(m)偏心距e=|-0.057|(m)=0.057(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.737(m)基底压应力:趾部=34.553踵部=57.991(kPa)最大应力与最小应力之比=57.991/34.553=1.678作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.057<=0.167*1.360=0.227(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=34.553<=120.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=57.991<=120.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=46.272<=120.000(kPa)6.2.2高度为3m的仰斜式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.000(m)墙顶宽:1.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.400(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:150.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数13.0002.0000210.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-A级坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为3.362(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=43.389(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=1.228(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.000布置宽度B0=1.228(m)分布长度L0=22.450(m)荷载值SG=350.000(kN)换算土柱高度h0=0.635(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：44.619(度)Ea=49.361(kN)Ex=49.354(kN)Ey=0.830(kN)作用点高度Zy=1.212(m)墙身截面积=5.084(m2)重量=116.928(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=114.657(kN)En=10.493(kN)Wt=22.931(kN)Et=48.233(kN)滑移力=25.302(kN)抗滑力=43.803(kN)滑移验算满足:Kc=1.731>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=7.121(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.446(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.113(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.850(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=41.973(kN-m)抗倾覆力矩=170.887(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.071>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=79.000(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=125.150(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=128.914(kN-m)基础底面宽度B=1.845(m)偏心距e=|-0.107|(m)=0.107(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.030(m)基底压应力:趾部=44.138踵部=91.500(kPa)最大应力与最小应力之比=91.500/44.138=2.073作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.107<=0.167*1.845=0.308(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=44.138<=150.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=91.500<=150.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=67.819<=150.000(kPa)6.2.3高度为4m的仰斜式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:4.000(m)墙顶宽:1.850(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.450(m)墙趾台阶h1:0.700(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:170.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.350地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数13.0002.0000210.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-A级坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为4.438(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=42.128(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=1.713(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.000布置宽度B0=1.713(m)分布长度L0=23.072(m)荷载值SG=350.000(kN)换算土柱高度h0=0.443(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：42.902(度)Ea=75.953(kN)Ex=75.942(kN)Ey=1.278(kN)作用点高度Zy=1.611(m)墙身截面积=8.219(m2)重量=189.033(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.350采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=185.362(kN)En=16.146(kN)Wt=37.072(kN)Et=74.217(kN)滑移力=37.144(kN)抗滑力=70.528(kN)滑移验算满足:Kc=1.899>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=16.472(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.792(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.593(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.173(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=89.109(kN-m)抗倾覆力矩=342.047(kN-m)倾覆验算满足:K0=3.839>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=150.873(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=201.508(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=252.938(kN-m)基础底面宽度B=2.234(m)偏心距e=|-0.138|(m)=0.138(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.255(m)基底压应力:趾部=56.698踵部=123.714(kPa)最大应力与最小应力之比=123.714/56.698=2.182作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.138<=0.167*2.234=0.372(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=56.698<=170.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=123.714<=170.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=90.206<=170.000(kPa)6.3悬臂式挡墙计算挡土墙采用理正岩土计算6.5PB4版进行计算。6.3.1高度为4m的悬臂式挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:4.000(m)墙顶宽:0.400(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.100墙趾悬挑长DL:0.800(m)墙趾跟部高DH:0.500(m)墙趾端部高DH0:0.250(m)墙踵悬挑长DL1:1.500(m)墙踵跟部高DH1:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.250(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.500(m)背坡腋高YH2:0.500(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB400抗剪腹筋级别:HRB400裂缝计算钢筋直径:20(mm)场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:160.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.400地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度10.000(m),高度0.875(m)2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.400√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=30.924(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.024(度)Ea=152.866(kN)Ex=76.666(kN)Ey=132.251(kN)作用点高度Zy=1.536(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=3.588(m2)重量=89.688(kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=58.647(kN)重心坐标(1.239,-2.352)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重(不包括超载)=28.278(kN)重心坐标(1.647,-2.872)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=9.000(kN)相对于趾点力臂=0.373(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400滑移力=76.666(kN)抗滑力=115.834(kN)滑移验算满足:Kc=1.511>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.357(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.039(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.373(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.617(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.536(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=117.777(kN-m)抗倾覆力矩=590.731(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.016>1.600(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=289.586(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=472.954(kN-m)基础底面宽度B=3.500(m)偏心距e=0.117(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.633(m)基底压应力:趾部=99.304踵部=66.174(kPa)最大应力与最小应力之比=99.304/66.174=1.501作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.117<=0.167*3.500=0.583(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=99.304<=160.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=66.174<=160.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=82.739<=160.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=289.586(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=472.954(kN-m)基础底面宽度B=3.500(m)偏心距e=0.117(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.633(m)基础底压应力:趾点=99.304踵点=66.174(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=342.486(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=564.266(kN-m)基础底面宽度B=3.500(m)偏心距e=0.102(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.648(m)基础底压应力:趾点=115.037踵点=80.669(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.500(m)截面弯矩:M=29.467(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=900.000(mm2)截面剪力:Q=72.388(kN)剪力设计值=72.388(kN)<312.750(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面弯矩:M(标准值)=24.463(kN-m)最大裂缝宽度：δfmax=0.088(mm)<δflimit=0.200(mm)。(五)墙踵板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=289.586(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=472.954(kN-m)基础底面宽度B=3.500(m)偏心距e=0.117(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.633(m)基础底压应力:趾点=99.304踵点=66.174(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=342.486(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=564