《工程材料与应用》课件-第4章

4.1概述4.2钢在加热时的转变4.3钢在冷却时的转变4.4钢的退火与正火4.5钢的淬火4.6钢的回火4.7淬火钢的三大特性4.8钢的表面热处理

4.1.1改善工艺性能的热处理

改善工艺性能的热处理是以准备材料，使之便于加工为目的的，包括改善力学性能、减少内应力和能量消耗、为进一步变形恢复塑性等。

对钢而言，此类热处理包括退火和正火。这类热处理可用来降低硬度、细化晶粒、消除残余应力、提高韧性、恢复塑性和减少偏析等。退火及正火工艺中的温度、冷却速度及其他细节由被处理的材料和处理目的确定。4.1概述大多数有色金属固态下没有显著的相变，故热处理起不到像对钢那样明显的作用。暂不提下面要讨论的沉淀硬化，有色金属热处理常有三个目的：获得均匀的组织(如消除晶内偏析)、消除应力、促使再结晶。晶内偏析可能存在于冷却速度很快的铸件中，把铸件加热到适当温度并保持足够长的时间，使它产生完全扩散，就可消除晶内偏析。类似地，在较低温度下加热几小时，便可消除由成型或焊接过程引起的应力。对于已产生一定变形程度的金属，均可产生再结晶，得到新的、无应力的等轴晶粒。重要的是，在固态有色金属中，只有通过再结晶才能得到新的等轴晶粒。4.1.2提高强度的热处理

时效强化和淬火强化是效果最显著、应用最广泛的两大热处理强化类型之一。

时效强化是在Al -Cu合金系中首先发现的。以Al -Cu合金为代表的一些合金系(主要是有色合金)，其相图具有倾斜的溶解度曲线，溶质在固溶体中的溶解度随温度增高显著增加。图4-1为Al -Cu合金相图。由图可知，含Cu小于5.56%的Al -Cu合金加热时，均可形成单相α固溶体；冷却时，由于溶解度的减小，溶质原子将以次生相θ(CuAl2)的形式自固溶体中析出。由于θ相的析出是靠原子扩散进行的，因此，如将加热的单相α固溶体迅速冷却(水中急冷)，则因原子扩散来不及进行，而使θ相的析出被抑制。于是，溶质原子Cu被迫滞留在α固溶体中冷却到室温，形成过饱和固溶体，这种处理称为固溶处理。图4-1Al­-Cu合金相图由于过饱和固溶体偏离平衡状态，故不稳定，有析出θ相向平衡状态转变的倾向。但此转变并非直接达到平衡，而是转变过程中出现一系列中间产物。首先，溶质原子Cu在局部区域富集，形成溶质原子偏聚区。然后，偏聚区越来越大，成分越来越接近CuAl2，但无明显相界面，用θ″表示。时间继续延长，Cu原子继续富集，θ″成分达CuAl2，并形成局部相界面，称为θ′相。最后形成稳定的θ相，以独立的质点形式从固溶体中完全析出。这个过程称为沉淀。由于中间产物的尺寸非常细小，分布极其弥散，并引起严重的晶格畸变，对位错运动的阻碍作用很大，从而导致合金的强度、硬度显著提高，既高于初始过饱和固溶体，也高于最终的平衡状态。因此，这种强化称为沉淀硬化。由于溶质原子沉淀需要时间，因此其强化作用是随固溶处理后时间延长而发生的，故又称为时效强化。合金在时效强化的同时，其塑性和韧性下降。不同合金出现最高强度、硬度的中间产物不同，时效强化的条件也不同。有的合金只需要在室温下放置，便可进行时效强化，称为自然时效强化。而有的合金需要在较高温度下时效强化，称为人工时效强化。在人工时效强化时，如温度过高或时间过长，会因形成稳定的相而使强化效果降低，称为过时效强化。自然时效强化一般不会出现过时效强化。

对于钢而言，提高强度的热处理主要通过相变来实现，这也是本章讨论的主要内容。大多数热处理工艺都要将钢加热到相变温度以上，以获得全部或部分奥氏体化。由图4-2可知，如将钢加热到A1线，则开始向奥氏体转变；如加热到A3线(亚共析钢)或Acm线(过共析钢)，则全部转变为奥氏体。A1、A3、Acm称为临界线或相变线，线上温度称为临界温度(点)或相变温度(点)。

因热处理加热速度较快，故加热时组织开始转变的温度较Fe-Fe3C相图上相变温度值略高，分别为图4-2中的、、；同理，冷却时临界点分别为、、。4.2钢在加热时的转变当钢加热到相变温度以上时，不可能立刻全转变成奥氏体，而必须经过一段时间后才能全部转变完毕。该过程包括：铁素体转变为奥氏体期间原子的重新排列(包括奥氏体形核和长大)；渗碳体分解析出的碳原子向奥氏体晶格溶解；奥氏体内碳原子扩散均匀化等。这就需要一定的保温时间。图4-3说明了转变的整个过程。图4-2钢在加热和冷却时各临界点的位置图4-3珠光体向奥氏体转变示意图(a)形核；(b)长大；(c)残余Fe3C溶解；(d)A均匀化显然，加热温度越高，碳原子活动能力越大，从而可缩短奥氏体形成过程。另一方面，保温时间越长，奥氏体组织中碳原子扩散越均匀。然而，加热温度过高或保温时间过长，都会使奥氏体晶粒互相“吞并”而长大，使晶粒变粗，甚至引起奥氏体晶界的氧化。

奥氏体晶粒尺寸直接影响到冷却后所得组织晶粒大小。前已述及，晶粒细小的钢综合性能较晶粒粗大的好。合金元素对奥氏体晶粒长大的影响，可归纳为如下几点：

(1)强烈形成稳定碳化物的元素显著地阻止奥氏体晶粒粗化。W、Mo也有同样作用，但其程度不如Ti、V、Zr、Nb等元素。

(2)形成间隙固溶体的元素(C、N、P)，当其溶入奥氏体中时，促进奥氏体晶粒长大粗化。

(3) Al和Si的含量极少时，仅以非金属夹杂形式存在，可阻碍奥氏体晶粒粗化。当作为合金元素，含量较高时，可使奥氏体晶粒粗化。

(4) Ni、Co、Cu作用很不明显。

(5)当钢的含碳量在中等以上时，Cr可细化奥氏体晶粒，而Mn能明显促进奥氏体晶粒粗化。但在低碳钢中，Mn对晶粒有细化作用。4.3.1等温冷却转变

1.等温转变曲线

由于大多数热处理本质上不是平衡过程，因此不能用相图来分析其冷却过程。理解这种不平衡过程的工具之一是等温转变曲线。

加热一组已知成分的钢的薄试样，使之形成均匀的单相奥氏体，然后分别迅速冷却到A1以下的不同温度，并保温使过冷奥氏体发生等温冷却转变，分别测出其相变开始和终止时间，即可得到等温转变曲线。因曲线形似字母“C”，故俗称C曲线。4.3钢在冷却时的转变为了简便起见，我们以共析钢为例研究其等温转变图(见图4-4)。在A1温度以上，奥氏体是稳定相，低于这一温度，面心立方晶格的奥氏体倾向于转变成体心立方晶格的铁素体和富碳的渗碳体。等温转变曲线中，左边一条线为相变开始线，右边一条为相变终了线，此二线将A1以下坐标平面分成三个区：相变开始线左边区域为过冷奥氏体区，其横向长度为孕育期；两线之间为转变过渡区，在区域内自左向右转变产物增加，奥氏体量减少；至终了线，过冷奥氏体全部转变为转变产物。图4-4共析钢的C曲线图由曲线形状可知，过冷奥氏体等温冷却转变时，孕育期长短随等温温度而变。这表明过冷奥氏体的稳定性随等温温度而异。在C曲线的拐变处(俗称“鼻尖”)，孕育期最短，过冷奥氏体最不稳定；提高或降低等温温度，孕育期变长，过冷奥氏体稳定性增加。过冷奥氏体稳定性的这一特点，是由于等温温度的降低，过冷奥氏体发生转变的倾向增大，而原子扩散能力减小这一对矛盾因素的综合作用造成的。

C曲线的下方还有两条水平线Ms和Mf线，分别称为马氏体转变开始线和终了线，之间的区域为马氏体转变区。

2.等温冷却转变产物及性能

下面研究一下等温冷却转变的各种产物。根据C曲线的特征，可分三个转变区来讨论。

1)高温转变区

如在曲线的“鼻尖”(550℃)和A1温度之间发生相变，转变产物为珠光体。转变温度越低，则珠光体越细。

(1) A1～650℃转变，得层片间距为0.3μｍ珠光体，硬度约为15HRC，记为P；

(2) 650～600℃，得层片间距为0.25μｍ细片珠光体，称为索氏体，硬度为30HRC，记为S；

(3) 600～550℃，得层片间距为0.1μｍ极细珠光体，称为托氏体，硬度约为38HRC，记为T。

三种珠光体的形成温度范围、组织和性能见表4-1。表4-1三种珠光体的形成温度范围、组织和性能

2)中温转变区

若激冷到“鼻尖”和Ms温度之间，则形成的不是交替片状组织，而是微饱和铁素体中弥散分布着不连续的渗碳体粒子，这种组织称为贝氏体，记为Ｂ。

在此区域内，转变温度不同，形成的贝氏体形貌也不同。在550～300℃之间，组织为密集平行的铁素体宽条间分布极细的短杆状渗碳体，形似羽毛，称为上贝氏体(B上)，如图4-5所示。上贝氏体的强度、硬度较低，且塑性、韧性很差，应避免出现。图4-5上贝氏体(a)光学照片500×；(b)电镜照片在350～230℃范围转变时，组织为无方向性的针状铁素体上弥散分布细小颗粒的渗碳体，称为下贝氏体(B下)，如图4-6所示。下贝氏体不仅强度、硬度高，且塑性、韧性良好，为一种强韧组织。生产中常用等温淬火获得下贝氏体。图4-6下贝氏体组织形貌(a)光学照片500×；(b)电镜照片8000×

3)低温转变区

若激冷至Ms温度以下，则因温度太低，转变中不可能析出形成铁素体而多出的碳，被截留的碳使晶格发生畸变，形成体心正方晶格(一种畸变了的体心立方晶格)，这种组织称为马氏体，记为M。

转变形成马氏体的数量只与冷却温度有关，而与时间无关。从马氏体转变开始温度Ms点起，随温度的下降不断形成马氏体，直到转变终了温度Ｍf结束(共析钢Mf为-50℃)。若温度不降至Mf点以下，则奥氏体不能全部转变为马氏体，有少量被保留下来，这部分奥氏体称为残余奥氏体。残余奥氏体的存在，会引起硬度降低及尺寸不稳定。为减少残余奥氏体，可将钢继续冷却至室温以下(-50～-80℃)。马氏体的形态主要有板条状和针状两种，其形貌分别如图4-7和图4-8所示。这主要取决于马氏体中的含碳量。含碳量低于0.25%的马氏体是典型的板条状马氏体，故又称为低碳马氏体；含碳量大于1%则差不多全是针状马氏体，故又称为高碳马氏体。图4-7板条状马氏体组织形貌(a)光学照片500×；(b)电镜照片1600×图4-8针状马氏体组织形貌(a)光学照片500×；(b)电镜照片1600×板条状马氏体为一束束细条状组织，因其过饱和度小，内应力低，同时存在位错强化，所以，不仅强度高，而且塑性、韧性也较好。而针状马氏体立体形态呈凸透镜状，马氏体针之间互成一定角度(60°或120°)，因过饱和度大，晶格畸变严重，且内应力也高，其组织内部极不稳定，所以硬而脆，塑性、韧性差。4.3.2连续冷却转变

实际生产中的热处理大多是连续冷却。奥氏体在连续冷却时所生成的组织，也可用等温转变曲线来分析。如图4-9所示，将代表连续冷却的冷却速度线(如V1、V2、V3、VK、V4等)画在C曲线上，根据与C曲线相交的位置，就能估计出所得到的组织和性能。图4-9奥氏体连续冷却时的组织转变图中冷却速度V1相当于随炉缓冷(退火)时的情况，可以判断转变为珠光组织。冷却速度V2相当于空冷(正火)，可判断转变为索氏体。冷却速度V4相当于水冷(淬火)，它不与C曲线相交，说明因冷却快，奥氏体来不及分解便激冷到Ms线以下，向马氏体转变。冷却速度V3相当于油中冷却，它与C曲线的开始相变线相交于鼻部附近，所以有部分过冷奥氏体转变为托氏体组织，而另一部分奥氏体来不及分解，最后发生马氏体转变，结果得到托氏体与马氏体的混合组织。冷却速度VK在图上恰与C曲线鼻部相切，表示奥氏体不发生分解而全部发生马氏体转变的最低冷却速度，称为临界冷却速度。这是决定淬火工艺的一个重要因素，只有在知道某种钢VK大小的情况下，才能正确选择冷却方式，使淬火时达到或超过临界冷却速度。4.4.1钢的退火

退火是将钢加热到一定温度，并保温一段时间，然后缓慢冷却下来。

退火的目的是降低硬度、提高塑性、改善加工性能、消除钢中内应力、细化晶粒、均匀组织，为以后热处理作准备。

根据钢的成分和处理目的不同，常用的退火方法可分为完全退火、等温退火、球化退火和去应力退火等(见图4-10)。4.4钢的退火与正火图4-10退火、正火工艺曲线

1．完全退火

完全退火是将钢加热到以上30～50℃(见图4-11)，保温一段时间，然后随炉缓冷。完全退火主要用于亚共析钢和共析钢的铸、锻件的热处理，它能细化晶粒、消除内应力，以利于切削加工。退火后的组织为铁素体和珠光体。

过共析钢不采用完全退火，因为加热到 Acm以上缓冷时，会析出网状渗碳体，从而影响钢的力学性能。某些合金钢件退火不用随炉缓冷的方法，而采用等温退火。等温退火是将钢加热保温后，打开炉门，冷却到稍低于Ａ1的温度，再保温足够时间，让奥氏体完成等温分解，然后出炉空冷。等温退火比完全退火的时间短，组织均匀，硬度容易控制。图4-11退火和正火的加热温度范围示意图图4-12球状珠光体

2.球化退火

球化退火是将钢加热到以上20～30℃，保温足够时间后随炉缓冷或采用等温退火的冷却方式。球化退火主要用于过共析钢及合金工具钢，如刀具、量具、模具等。其目的是使珠光体中的片状渗碳体和次生网状渗碳体发生球化，形成球化体(球状珠光体，见图4-12)，从而降低硬度、提高塑性、改善切削加工性能和力学性能，为淬火作组织准备。

3.去应力退火

去应力退火是将钢加热到500～650℃，保温后随炉缓冷。去应力退火又称低温退火，由于加热温度没有达到临界温度，故不发生组织变化，只是在加热状态下消除内应力。去应力退火主要用于消除铸件、焊接结构件的内应力，消除精密零件在切削加工时产生的内应力，使这些零件在以后的加工和使用过程中不易发生变形。

再结晶退火前面已介绍，这里不再赘述。4.4.2钢的正火

正火是将钢加热到(亚共析钢)或(过共析钢)以上30～50℃(见图4-11)，保温后出炉，在空气中冷却，所得组织为索氏体。

低碳钢进行正火处理，可细化晶粒、均匀组织、改善切削加工性能，且工艺过程短、生产效率高，所以低碳钢大多不作退火处理，而采用正火。

中碳钢经正火处理后，能提高强度、硬度。对力学性能要求不高的零件，常用正火作最终热处理。

高碳钢零件常会出现网状渗碳体，故常用正火来消除网状渗碳体，为球化退火作准备。4.5.1淬火加热温度的选择

淬火加热温度是由钢的含碳量所决定的。碳素钢的淬火加热温度范围如图4-13所示。

亚共析钢的淬火加热温度一般为以上30～50℃；共析钢和过共析钢则为以上30～50℃。

对于亚共析钢，若加热温度在和之间，此时组织为铁素体和奥氏体。淬火时奥氏体转变为马氏体，而铁素体仍不变，使淬火钢硬度不足，所以其淬火温度须高于线。4.5钢的淬火对于过共析钢，则应加热到和之间，此时组织为奥氏体和渗碳体。淬火后奥氏体转变为马氏体，而渗碳体仍保留在组织中，由于渗碳体硬度极高，不但不会降低淬火钢的硬度，相反会使钢的硬度有所提高。若加热温度超过线，则渗碳体全部溶入奥氏体，

使奥氏体含碳量增高，淬火后组织中残余奥氏体量增多，硬度下降。另外，加热温度过高，会增加淬火内应力，容易产生变形和开裂。图4-13碳素钢的淬火加热温度范围4.5.2淬火介质

淬火时为了得到马氏体又不致造成零件的变形和开裂，必须正确选择合适的冷却速度。由C曲线可知，要经淬火得到马氏体，并不需要在整个冷却过程中都进行快速冷却。过冷奥氏体在C曲线鼻部附近(650～400℃)最不稳定，必须快冷。而从淬火温度到650℃之间及400℃以下，过冷奥氏体比较稳定，并不需要快冷。特别是在Ms(230℃)以下，过冷奥氏体向马氏体转变，更不希望快冷，以免造成变形和开裂。图4-14为钢淬火时理想冷却曲线。图4-14钢淬火时理想冷却曲线常用淬火介质有水、矿物油、盐水、碱水等。其中水是最常用的淬火介质。其特点是冷却能力大、使用方便、成本低。水在650～550℃的范围内能满足淬火要求，但在300～200℃范围内冷却速度仍很快，容易引起变形和开裂。淬火时水温升高，冷却能力显著降低，使钢件不能淬硬。一般规定水温不得超过40℃。水常用于形状简单的碳钢零件的淬火。

为了提高水的冷却能力，在水中加入某些盐或碱，即得盐或碱的水溶液。目前普遍使用的是食盐水溶液和苛性钠水溶液。

油的冷却能力较小，稍大的碳钢零件在油中不能淬得马氏体，但大部分合金钢可在油中淬硬。由于油使淬火钢在马氏体转变温度范围内冷却得较慢，因而淬火内应力较小，钢件不易变形和开裂。常用油类有矿物机器油(机油)、锭子油、变压器油等。油的价格较高，易燃且不易清洗，所以一般用于合金钢零件。4.5.3淬火方法

由于淬火冷却介质不能完全满足淬火质量的要求，因此，在热处理工艺方面还应考虑从淬火方法上加以解决。常用的淬火方法有单液淬火、双液淬火、分级淬火和等温淬火。

1.单液淬火

单液淬火是工件加热后直接淬入一种介质中连续冷却到室温的操作方法，如图4-15中曲线1所示。此法简单易行，但易变形和开裂，仅适用于形状简单的工件。图4-15各种淬火方法冷却示意图

2.双液淬火

双液淬火是将加热后的零件先放入水中急冷至300℃左右，然后立即从水中取出转入油中冷却，如图4-15中曲线2所示。双液淬火既可避免奥氏体在高温时转变，又可使马氏体转变比较缓慢，以减少内应力、变形和开裂。这种方法主要用于必须水淬的钢件，如尺寸较大的高碳钢零件和某些大的合金钢零件。

3.分级淬火

分级淬火是将高温零件直接淬入一定温度(Ms点以上)的盐水或碱水中速冷，并保持一定时间，使工件的内、外温度与淬火剂的温度一致，然后取出，在空气中冷却，如图4-15中曲线3所示。分级淬火的实质与双液淬火一样，也是为了在开始转变成马氏体的温度范围内降低冷却速度，以减少变形及开裂的倾向，但分级淬火比双液淬火易控制。由于加热的淬火介质中的冷却速度比水中或油中慢得多，因此分级淬火只适用于尺寸较小的碳钢和合金钢零件。例如，如图4-16所示的手用丝锥(T12钢)，其水淬与分级淬火情况比较如下：

(1)水淬后情况：常在端部产生纵向裂纹，在刀槽处有弧形裂纹。

(2)分级淬火后情况：不再发生开裂，切削性能较水淬好，寿命提高，避免了小丝锥在使用中折断。图4-16手用丝锥

4.等温淬火

等温淬火是将高温零件淬入温度稍高于Ms点(250℃)的盐浴炉中，等温较长时间使奥氏体全部转变为下贝氏体，然后取出，在空气中冷却，如图4-15中曲线4所示。

等温淬火能得到下贝氏体，具有较高的硬度(55

HRC)，同时具有较好的韧性，并可减少或避免零件的变形和开裂。等温淬火后的组织比较稳定，可不进行回火处理。

等温淬火后零件的内应力较小，变形量较小，适用于处理小型精密零件，如冷、热冲模和精密齿轮等。

例如某厂用9Mn2V钢制造的模套(见图4-17)，要求硬度为48～53HRC，模孔为(65.20±0.05)mm。用油淬后，内孔椭圆明显，改用270℃硝盐等温淬火后则变形明显减少。图4-17模套4.6.1回火的目的

回火的目的如下：

(1)获得所需的力学性能。零件淬火后的强度和硬度有很大提高，但韧性差，不能满足零件的性能要求。通过选择适当温度的回火，可以提高零件的韧性，调整其硬度和强度，达到所需要的力学性能。

4.6钢的回火

(2)减少或消除应力。淬火零件内部存在很大的内应力，如不及时消除，也会引起零件的变形和开裂。通过回火，可使淬火内应力大大减少，直至消除。

(3)稳定钢的组织和尺寸。淬火钢的组织主要是马氏体和少量残余奥氏体，它们能自发地逐渐转化，从而引起零件形状和尺寸发生变化。通过回火可稳定其组织，从而达到稳定其形状和尺寸的目的。4.6.2淬火钢回火时的组织转变

随着回火温度的升高，淬火钢的组织会发生以下四个阶段的变化。

1．马氏体的分解

淬火钢在100℃以下回火时，内部组织的变化并不明显，硬度基本上也不下降。当回火温度大于100℃时，马氏体开始分解，其中的碳以ε碳化物(Fe2.4C)的形式析出，使过饱和度减小。 ε碳化物是极细的并与母体保持共格的薄片。这种淬火钢的组织称为回火马氏体

(M回)。此时，钢的硬度略有下降。

2．残余奥氏体的转变

回火温度在 200～300℃时，马氏体分解为回火马氏体。此时，体积缩小并降低了对残余奥氏体的压力，使其在此温度区内转变为下贝氏体。残余奥氏体从200℃开始分解，到300℃基本完成，得到的下贝氏体并不多，所以此阶段的主要组织仍为回火马氏体。此时，硬度有所下降。

3．回火托氏体的形成

回火温度在250～400℃时，因碳原子的扩散能力增加，过饱和固溶体很快转变为铁素体。同时，亚稳定的ε碳化物也逐渐转变为稳定的渗碳体，并与母相失去共格联系，淬火时晶格畸变所存在的内应力大大消除。此阶段到 400℃时基本完成，其所形成的由尚未再结晶的铁素体和细颗粒状的渗碳体组成的混合物，称为回火托氏体(T回)。此时，钢的硬度继续下降。

4．渗碳体的聚集长大和铁素体再结晶

回火温度达到400℃以上时，渗碳体逐渐聚集长大，形成较大的粒状渗碳体。到600℃以上时，渗碳体迅速粗化。同时，在450℃以上时铁素体开始再结晶，失去马氏体原有形态而成为多边形铁素体。这种由多边形铁素体和粒状渗碳体组成的混合物称为回火索氏体(S回)。回火时，合金元素对转变过程的影响如下：

(1)对马氏体分解的影响。马氏体分解包括碳原子的偏聚、固溶体中合金元素在晶体缺陷上形成预析出物以及碳和合金元素向碳化物中过渡。同时，具有体心正方的马氏体向体心立方的铁素体转变。在马氏体分解初期(150～200℃)，合金元素的影响不大。在较高温度时，碳化物形成元素强烈推迟马氏体分解，使分解温度提高到400～500℃。非碳化物形成元素(Ni、Cu)和弱碳化物形成元素(Mn)不推迟碳从马氏体中析出，而Si元素稍能推迟马氏体分解。

(2)特殊碳化物的形成及其聚集长大。马氏体回火时，合金碳化物的形成方式一般有如下三种：

①在预先存在的合金渗碳体颗粒处原位形核；

②在铁素体基体中直接形核；

③晶界和亚晶界形核。一般来说，在预存合金渗碳体上原位形核，由于温度高于500℃时，质点间距较大，因而此类合金碳化物形核时对增加强度是有限的。相反，直接形核时，原有渗碳体质点重新溶于固溶体。合金碳化物直接形核于从马氏体相变遗传下来的位错处，这种类型的分散度往往比原位形核要细得多，因而对强韧性有较大的益处。提高回火温度，碳化物开始聚集长大，每种碳化物都存在着它本身聚集的温度—时间区间。在碳化物形成元素合金化的钢中，碳化物聚集温度高于碳钢，约在450～600℃回火温度之间。

(3)残余奥氏体分解。降低Ms点的合金元素，会增加淬火钢中的残余奥氏体量；而升高Ms点的合金元素，则会降低淬火钢中的残余奥氏体量。在回火的保温过程中(一般温度在500～600℃)，从残余奥氏体中会析出M23C6类型及其他类型的碳化物。残余奥氏体中碳和合金元素贫化以后，其Ms点变得高于室温，因此冷却过程中转变为马氏体或贝氏体。为了减少残余奥氏体量，往往进行多次回火。

(4) α相的回复与再结晶。淬火钢回火时发生的回复与再结晶，类似于冷变形后钢加热所发生的情况，其区别仅在于原始组织结构的不同。回火时组织结构的重新组合，直接与杂质和析出物对晶体缺陷聚合的影响相联系。例如，当析出Fe3C时，组织中的高密度缺陷可以保持到350～400℃回火温度；而对(Cr，Fe)7C，可保持到450～500℃；对Mo2C和VC，可保持到500～550℃；对NbC，可保持到550～570℃。

随着回火温度的升高，硬度、强度下降，而塑性、韧性提高，弹性极限在300～400℃附近达到最大值，如图4-18所示。图4-18钢的力学性能与回火温度的关系(a) wC=0.82%；(b) wC=0.2%4.6.3回火种类及其应用

根据回火温度的不同，一般将回火分为低温回火、中温回火和高温回火三类。

1.低温回火

低温回火在150～250℃进行，得到如图4-19(a)所示的回火马氏体组织，目的是在保持高硬度(58～60HRC)、强度和耐磨性的情况下，适当提高淬火钢的韧性和减少淬火内应力。低温回火适应于量具、刃具、冲模以及滚动轴承和渗碳后淬火的零件等。

精密量具、轴承、丝杠等零件为了减少在最后加工工序中形成的附加应力，增加尺寸稳定性，可增加一次在120～250℃保温长达几十小时的低温回火，有时称为人工时效或稳定化处理。

2.中温回火

中温回火在350～500℃进行，得到如图4-19(b)所示的回火托氏体组织，目的是使淬火钢中的内应力大大减少，从而使弹簧钢的弹性极限显著提高，同时又具有足够的强度、塑性、韧性。中温回火主要用于碳含量为0.6%～0.9%的碳素弹簧钢及碳含量为0.45%～0.7%的合金弹簧钢、锻模及某些要求强度较高的零件，如刀杆、轴套等。淬火钢中温回火后的硬度为35～50HRC。

为避免发生第一类回火脆性，一般中温回火温度不宜低于350℃。

结构工件淬火后采用中温回火代替传统调质工艺，不仅能提高这些工件的强度，而且小能量多冲抗力也高于调质工艺。

3.高温回火

高温回火在500～650℃进行，得到如图4-19(c)所示的回火索氏体组织，目的是使淬火钢具有较高的强度和韧性相配合的综合力学性能。生产中把淬火后再进行高温回火的处理称为调质处理。调质处理主要用于各种重要的结构零件，特别是在交变载荷下工作的连杆、螺栓、螺帽、曲轴和齿轮等零件。调质处理还可作为某些精密零件，如丝杠、量具、模具等的预备热处理，以减少最终处理过程中的变形。淬火钢调质处理后的硬度为25～35HRC。图4-19T8钢(wC=0.8%)的淬火回火组织(a)低温回火组织；(b)中温回火组织；(c)高温回火组织高碳高合金钢(如速高速钢、高铬钢)回火温度在500～600℃，以使发生二次硬化作用，促进残余奥氏体的转变。高合金渗碳钢(如18Cr2Ni4WA、20Cr2Ni4A)经高温回火使渗碳层中碳化物聚集、球化，降低硬度，便于切削加工，其温度在600～680℃。4.6.4回火脆性

通常，回火温度越高，则塑性、韧性越高，强度、硬度越低。但实验发现，如在250～350℃及470～650℃两个范围内回火，则会出现韧性显著下降的现象，这分别称为第一类回火脆性和第二类回火脆性，如图4-20所示。图4-20

回火对合金钢冲击韧性的影响示意图

1．第一类回火脆性

第一类回火脆性指的是发生在250～350℃之间回火时出现的低温不可逆回火脆性。无论回火冷却速度快慢，不论是碳钢还是合金钢，这类回火脆性都存在。此时冲击韧性显著降低，出现第一类回火脆性时大多为沿晶断裂。影响第一类回火脆性的因素主要是化学成分。例如：

(1)有害杂质元素，其中包括S、P、As、Sn、Sb、Cu、N、H、O等。钢中存在这些元素时均易导致出现第一类回火脆性。

(2)促进第一类回火脆性的元素主要有Mn、Si、Cr、Ni、V等。此外奥氏体晶粒愈细，第一类回火脆性愈弱；而残余奥氏体量愈多，则愈严重。第一类回火脆性的形成机理有三种不同说法：

(1)认为是韧性相残余奥氏体的转变所引起。

(2)认为是沿晶界有碳化物薄壳形成所致，此结果已为电镜观测所证实。

(3)晶界偏聚理论。在奥氏体化时杂质元素

P、Sn、Sb、As

等偏聚于晶界，引起晶界弱化，导致沿晶断裂。针对上述机理，所采取防止或减轻第一类回火脆性的方法有:

(1)降低钢中杂质元素含量。

(2)用Al脱氧或加入Nb、V、Ti等元素以细化奥氏体晶粒。

(3)加入Mo、W等能减轻第一类回火脆性的合金元素。

(4)加入Cr、Si以调整发生第一类回火脆性的温度范围，使之避开所需的回火温度。

(5)采用等温淬火代替淬火加中温回火。

2．第二类回火脆性

第二类回火脆性是指某些合金钢(含Mn、Si、Ni等)在450～650℃之间回火或在较高温度回火后，缓慢通过此温度范围而发生的缓冷脆化现象。它仅产生于慢冷回火中，快冷则可避免，属可逆型，可通过重新加热到600℃以上，然后快冷来消除。

影响第二类回火脆性的因素如下：

(1)化学成分的影响。

①杂质元素P、Sn、Sb、As、B、S等引起第二类回火脆性。

②Ni、Cr、Mn、Si、C等合金元素促进第二类回火脆性。③Mo、W、V、Ti等合金元素可抑制第二类回火脆性，其中W扼制作用较Mo小，为达到同样扼制效果，W扼制作用的加入量应为Mo的2～3倍。稀土元素(La)、Nb、Pr等也能扼制第二类回火脆性。

(2)热处理工艺参数的影响。

①在450～650℃范围内，回火引起的第二类回火脆性的脆化速度和脆化程度均与回火温度和时间有关。

②在550℃以下，温度愈低，脆化速度愈慢，能达到的脆化程度愈大。

③在550℃以上，随等温温度升高，脆化速度愈慢，能达到的脆化程度进一步下降。缓冷脆化不仅与回火温度及时间有关，更主要的是与回火后的冷速有关。650℃回火后的冷速愈低，室温下冲击韧性值也愈低。

(3)组织因素的影响。不论钢具有何种原始组织，均有第二类回火脆性，其中以马氏体组织的回火脆性最严重，贝氏体次之，珠光体组织最轻。第二类回火脆性还与奥氏体晶粒有关，奥氏体晶粒愈细，第二类回火脆性愈轻。第二类回火脆性的主要特征如下：

(1)是一种晶界脆化。

(2)脆化与温度有关，脆化需要时间，脆化动力学具有C曲线特征。

(3)与钢材的化学成分密切相关。

(4)脆化过程具有可逆性。

(5)原始组织为贝氏体与珠光体时也能发生脆化。

(6)与马氏体及残余奥氏体无直接关系的可逆过程。第二类回火脆性的形成理论主要有两种：

(1)析出理论，即是碳化物、氧化物、磷化物等脆性相沿晶界析出的理论。回火后缓冷，脆性相沿晶界析出而引起脆化。温度升高时，脆性相重新回溶而使脆性消失。这可解释回火脆性的可逆性。

(2)偏聚理论，即沿奥氏体晶界5～10的薄层内确实偏聚了某些合金元素及杂质元素，且杂质元素的偏聚与第二类回火脆性有良好对应关系。防止第二类回火脆性的方法如下：

(1)降低钢中杂质元素。

(2)加入能细化奥氏体晶粒的元素，如Nb、V、Ti等可细化奥氏体晶粒，增加晶界面积，降低单位面积杂质元素偏聚量。

(3)加入Mo、W等元素以抑制第二类回火脆性。

(4)避免在450～650℃温度范围内回火，或回火后应采用快冷。4.7.1钢的淬硬性

钢淬火时所能达到的最高硬度值表明钢的淬硬能力，称为钢的淬硬性。钢的淬硬性主要取决于钢的含碳量，合金元素仅使其略有提高。4.7淬火钢的三大特性4.7.2钢的淬透性

钢的淬透性是指钢在淬火时获得淬硬层深度的能力。

淬火时，零件表面冷却较快而内部冷却较慢。当表面和内部的冷却速度都大于临界冷却速度时，整个工件截面上都能得到马氏体；当内部冷却速度小于临界冷却速度时，内部将得到托氏体或索氏体。

淬硬层的深度通常是指由钢的表面到半马氏体(马氏体与托氏体各占50%)层的深度，如图4-21所示。图4-21

钢的淬透性示意图为比较各种钢的淬透性大小，常把各种钢的内部能淬透的最大直径称为该钢种的临界淬透直径，记为Dc。Dc越大，淬透性越好。表4-2为各种常用钢种在水、油介质中淬火的临界淬透直径。表4-2各常用钢种在水、油介质中淬火的临界淬透直径钢的淬透性主要取决于合金元素的含量。除钴以外，溶入奥氏体的合金元素均使C曲线右移，故淬透性提高。对碳钢而言，亚共析钢随碳含量增加，淬透性增加；过共析钢因渗碳体在淬火温度下一般不能全都溶入奥氏体，故随碳含量增加，淬透性下降。4.7.3钢的回火稳定性

钢在淬火后的回火过程中抵抗强度、硬度下降的能力称为回火稳定性。钢的回火稳定性高，表明在相同温度下回火的强度、硬度高；反之，为获得相同的强度、硬度，可采用较高的回火温度，从而使其韧性提高。提高回火稳定性的决定因素是钢中的合金元素，尤以Si、Cr、Mo等作用较显著。

另外，一些含有Mo、W、V、Cr等元素较多的钢，随回火温度的提高，硬度并不简单下降，而在某一较高回火温度，硬度反而显著升高，这一现象称为二次硬化。这是由自固溶体(包括马氏体和残余奥氏体)弥散析出细小的特殊碳化物质点及随后冷却中残余奥氏体转变为马氏体(因碳化物析出使Ms上升)等原因所致。

以上三特性属钢的本性，与其他外界条件，如钢件尺寸、冷却速度等无关。这也是设计时选择钢材的重要依据。4.8.1钢的表面淬火

表面淬火是将零件表面层以极快的速度加热到淬火温度，当热量还未传至工件心部，即迅速用淬火介质快速冷却，使表层淬成马氏体，而内部保持原始组织。

常用的表面淬火方法有火焰加热表面淬火、感应加热表面淬火和电接触加热表面淬火。

1.火焰加热表面淬火

火焰加热表面淬火是用氧-乙炔焰(火焰温度达3100℃)喷射在零件表面快速加热，当表面达淬火温度后，立即喷水冷却的一种方法，如图4-22所示。火焰加热表面淬火的淬硬层深度一般为2～6mm。4.8钢的表面热处理图4-22火焰加热表面淬火示意图 火焰加热表面淬火的设备简单、操作方便，适用于单件或小批生产的大型零件，也可用于零件或工具的局部淬火。由于火焰加热表面淬火温度不易控制，因此易造成表面过热和裂纹等缺陷，使淬火质量不稳定。

2.感应加热表面淬火

感应加热表面淬火是利用感应电流使零件表层快速加热到淬火温度，然后用水冷却的一种淬火方法。将与工件相适应的一个感应线圈套在需要表面淬火的零件上，线圈和零件间必须保持1.5～3mm的间隙(见图4-23)。将一定频率的交流电通入感应线圈时，在线圈周围便产生交变磁场，于是在零件中便会产生出频率相同而方向相反的感应电流。这种感应电流主要集中在零件表面层，而心部几乎为零，这种现象称为交流电的集肤效应。根据这个原理，使零件表面层快速加热到淬火温度，然后立即用水冷却。由于加热速度快，珠光体转变成奥氏体后来不及长大就立即冷却，故淬火后零件表层得到极细的针状马氏体，而内部则仍为原始组织。图4-23感应加热表面淬火示意图感应加热时，感应电流透入零件表层的深度主要取决于电流频率。频率越高，电流透入深度越浅，即淬透层越薄。感应加热的电流频率可分为高频感应加热(100～1000kHz)、中频感应加热(0.5～10kHz)和工频感应加热(50Hz)。高频感应加热淬透层深为1～2mm，中频为3～5mm，而工频为10～15mm。感应加热表面淬火的主要特点是加热速度快，生产率高，能防止表层氧化和脱碳，变形小，淬透层深度容易控制，易使淬火过程实现机械化与自动化。但设备较贵，维修调整较困难，不适于单件小批生产。

为了保证零件表面淬火后的硬度及内部的强度和韧性，零件材料一般采用含碳量为0.4%～0.5%的中碳钢或中碳合金钢。在表面淬火前，应先进行正火或调质处理。

3.电接触加热表面淬火

电接触加热表面淬火(见图4-24)就是利用滚轮或其他接触器和工件间的接触电阻，通以低电压的大电流，使工件表面迅速加热奥氏体化，滚轮移去后靠自身未加热部分的热传导达到激冷淬火(不需回火)。电接触加热淬火的设备及工艺费用很低，操作方便，工件变形少，能显著提高工件的耐磨性及抗擦伤能力，已用于机床导轨、汽缸套等。主要缺点是硬化层较薄(0.15～0.30mm)，组织与硬度的均匀性差，形状复杂的工件不宜采用。图4-24机床导轨电接触加热淬火示意图4.8.2钢的化学热处理

化学热处理是将钢件置于一定温度的活性介质中保温，使介质中某些元素渗入钢件表层以改变其表层的化学成分和组织，从而达到改善表面性能以满足技术要求的热处理工艺。

按渗入元素不同，化学热处理可分为渗碳、渗氮(氮化)、碳氮共渗、氮碳共渗和渗金属(铬、铝、硅、硼)等。

表4-3列出了常用化学热处理渗入元素及作用。表4-3常用化学热处理渗入元素及作用

1.渗碳

渗碳是将钢件在渗碳剂中加热到高温(900～950℃)，保温使碳原子渗入钢件表层，以获得高碳的表面组织。

渗碳的目的是：提高钢件表层的硬度和耐磨性，而其内部仍保持原来的高塑性和韧性组织。渗碳零件必须用低碳钢，为了使零件具有较高的强度，还可采用低碳合金钢。零件渗碳后应进行淬火加低温回火，以获得高硬度、高耐磨性的回火马氏体表层。渗碳方法有固体渗碳、液体渗碳和气体渗碳三种，本节只介绍目前生产中应用较多的气体渗碳法。

气体渗碳法(见图4-25)是把钢件置于密封的加热炉(一般为井式渗碳炉)中加热，并滴入气体渗碳剂(如煤油、甲苯等)或通入含碳气体，使工件在高温的碳气体中进行渗碳。图4-25气体渗碳法示意图气体渗碳时，含碳气体在钢的表面进行如下反应，生成活性碳原子：

CH4→2H2+［C］

2CO→CO2+［C］

CO+H2→H2O+［C］

活性碳原子被钢表面吸收而溶入高温奥氏体中，并向内部扩散而形成渗碳层。渗碳层含碳量和深度靠控制通入的渗碳剂量、渗碳时间和渗碳温度来保证。图4-26为15号钢(wC=0.15%)渗碳空冷后的组织。图4-2615号钢渗碳空冷后的组织不需要渗碳的部位可通过事先镀铜或涂抗渗涂料来保护，也可留出加工余量，渗碳淬火后切除。

零件渗碳后的热处理常采用如下几种方法：

(1)直接淬火法。工件渗碳完毕后，出炉经预冷后再淬火和低温回火的热处理工艺称为直接淬火法，如图4-27中(a)、(b)所示。预冷的目的是为了减小淬火变形，并使表面残余奥

氏体因碳化物析出而减少。预冷温度应略高于钢的，否则心部会析出铁素体。

(2)一次淬火法。工件渗碳后随炉冷却、出炉坑冷或空冷到室温，然后再加热到淬火温度进行淬火和低温回火的处理方法，称为一次淬火法，如图4-27中(c)所示。这种方法的淬火温度应选在略高于心部的点，目的是细化心部晶粒和得到低碳马氏体。淬火后工件要在160～180℃回火1.5h以上。对不重要或负荷较小的渗碳零件，一次淬火温度可选在和之间，约为820～850℃，这样可以同时使表层和心部组织都得到改善。与合金钢相比，碳钢容易过热，因此它的淬火温度要选得稍低一些。图4-2