【地铁站板、柱和侧墙配筋计算的案例11000字】

地铁站板、柱和侧墙配筋计算的案例综述取车站纵向长为1m部分作为计算模型。由前面的内力计算可知，各组成部分（顶板、中板、底板及侧墙）所受的轴力和弯矩是一个数量级的，因此要将其看作偏心受压的构件进行配筋计算。1.1截面检算主体结构根据最不利内力，分别进行正负弯矩的偏心受压构件强度计算。本设计中主体结构设计采用极限状态法设计。混凝土和砌体矩形截面中心及偏心受压构件的抗压强度应按下式计算：KN≤φαR式中RK——b——ℎ——φ——α——从抗裂要求出发，混凝土矩形截面偏心受压构件的抗拉强度应按式（5-2）进行计算：KN≤φ1.75式中Re注：计算表明，对混凝土矩形截面构件，当e0由于车站主体结构均为偏心受压构件，故按照5-2式进行计算。1.1.1顶板检算对于顶板，轴力N=293.3kN，最大弯矩M=381.8kN·m。则偏心距:eKN=3.6×293.3=1055.88kNφ故按计算配筋。1.1.2中板检算对于中板，轴力N=690.1kN，最大弯矩M=217kN·m。则偏心距:eKN=3.6×690.1=2484.36kNφ故按计算配筋。1.1.3底板检算对于底板，轴力N=755.5kN，最大弯矩M=680.9kN·m。则偏心距:eKN=3.6×755.5=2719.8kNφ故按计算配筋。1.1.4站厅层侧墙检算对于站厅层侧墙，轴力N=336.8kN，最大弯矩M=410.2kN·m。则偏心距:eKN=3.6×336.8=1212.48kNφ故按计算配筋。1.1.5站台层侧墙检算对于站台层侧墙，轴力N=443.1kN，最大弯矩M=680.9kN·m。则偏心距:eKN=3.6×443.1=1595.16kNφ故按计算配筋。截面检算结果汇总如表5-1所示：

表5-1截面检算汇总表1.2主体结构配筋计算钢筋的配置按照相关规定，基于混凝土设计原理进行计算。将钢筋混凝土视为理想弹塑性材料。混凝土选用C30，钢筋选用HRB335。根据相关规范可知：当混凝土等级强度为C30时，α1=1.0，fc=14.3N/mm2,对于大偏心受压构件，由力的平衡条件和各力对受拉钢筋合力点取矩的力矩平衡条件，可以得到下列两个基本公式：Nu=αf式中Nα——x——e——e=ηeei式中ηeee对于小偏心受压构件，根据力的平衡条件和各力对受拉钢筋合力点取矩的力矩平衡条件，可以得到下列两个基本公式NNσ式中σβ本设计采用对称配筋，因此有A1.2.1顶板配筋计算顶板处截面尺寸为b×h=1000mm×900mm，根据内力图可知，危险截面为侧墙端截面处、跨中处、靠近柱的支座截面处。混凝土保护层厚度as=50mm,有效高度(1)顶板左跨起点处（1-1截面）计算长度：l弯矩设计值：M=410.2kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=241.8kN∙m轴力设计值：N=270.3kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(2)顶板左跨中点处（2-2截面）计算长度：l弯矩设计值：M=236.7kN∙m轴力设计值：N=270.3kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(3)顶板左跨终点处（3-3截面）计算长度：l弯矩设计值：M=348.3kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=188.15kN∙m轴力设计值：N=270.3kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(4)顶板中跨起点处（4-4截面）计算长度：l弯矩设计值：M=381.8kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=228.5kN∙m轴力设计值：N=293.3kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(5)顶板中跨中点处（5-5截面）计算长度：l弯矩设计值：M=154.8kN∙m轴力设计值：N=293.3kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=1.2.2中板配筋计算中板处截面尺寸为b×h=1000mm×400mm，根据内力图可知，危险截面为侧墙端截面处、跨中处、靠近柱的支座截面处。混凝土保护层厚度as=50mm,有效高度(1)中板左跨起点处（6-6截面）计算长度：l弯矩设计值：M=217kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=163.8kN∙m轴力设计值：N=719.8kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置718，As=(2)中板左跨中点处（7-7截面）计算长度：l弯矩设计值：M=27.2kN∙m轴力设计值：N=719.8kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置616，As=(3)中板左跨终点处（8-8截面）计算长度：l弯矩设计值：M=38kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=8.7kN∙m轴力设计值：N=719.8kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置616，As=(4)中板中跨起点处（9-9截面）计算长度：l弯矩设计值：M=88.3kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=49.8kN∙m轴力设计值：N=690.1kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置616，As=(5)中板中跨中点处（10-10截面）计算长度：l弯矩设计值：M=46.5kN∙m轴力设计值：N=690.1kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置616，As=1.2.3底板配筋计算底板处截面尺寸为b×h=1000mm×900mm，根据内力图可知，危险截面为侧墙端截面处、跨中处、靠近柱的支座截面处。混凝土保护层厚度as=50mm,有效高度(1)底板左跨起点处（11-11截面）计算长度：l弯矩设计值：M=292.4kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=70.5kN∙m轴力设计值：N=748.9kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(2)底板左跨中点处（12-12截面）计算长度：l弯矩设计值：M=214.6kN∙m轴力设计值：N=748.9kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(3)底板左跨终点处（13-13截面）计算长度：l弯矩设计值：M=250.8kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=90.66kN∙m轴力设计值：N=748.9kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(4)底板中跨起点处（14-14截面）计算长度：l弯矩设计值：M=275.1kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=110.64kN∙m轴力设计值：N=755.5kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=(5)底板中跨中点处（15-15截面）计算长度：l弯矩设计值：M=216.7kN∙m轴力设计值：N=755.5kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置720，As=1.2.4站厅层侧墙配筋计算站厅层侧墙截面尺寸为b×h=1000mm×700mm，根据内力图可知，危险截面为侧墙端截面处、跨中处、靠近柱的支座截面处。混凝土保护层厚度as=50mm,有效高度(1)站厅层侧墙起点处（16-16截面）计算长度：l弯矩设计值：M=410.2kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=275.05kN∙m轴力设计值：N=336.8kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置820，As=(2)站厅层侧墙终点处（17-17截面）计算长度：l弯矩设计值：M=147.4kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=38.5kN∙m轴力设计值：N=336.8kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置620，As=1.2.5站台层侧墙配筋计算站台层侧墙截面尺寸为b×h=1000mm×700mm，根据内力图可知，危险截面为侧墙端截面处、跨中处、靠近柱的支座截面处。混凝土保护层厚度as=50mm,有效高度(1)站台层侧墙起点处（18-18截面）计算长度：l弯矩设计值：M=364.3kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=113.3kN∙m轴力设计值：N=443.1kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置620，As=(2)站台层侧墙终点处（19-19截面）计算长度：l弯矩设计值：M=680.9kN∙m支座处弯矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=305.55kN∙m轴力设计值：N=443.1kN①计算偏心距：eee②求偏心距增大系数：l考虑偏心距增大系数。偏心受压性质对截面曲率的修正系数：ξ构件长细比对截面曲率的影响系数：ξ偏心距增大系数：η=1+③判断大小偏心η故属于大偏心受压。④计算钢筋面积采用对称配筋：x=eA取A配置920，As=1.2.5站厅层中柱配筋计算站厅层中柱的截面尺寸为b×h=800×800，混凝土等级为C30，钢筋为Ⅱ级钢筋HRB335，则fc=14.3N/mm2,计算长度：l轴力设计值：N=626.9×8.6=5397.34kNN≤0.9φf式中:N——轴向压力设计值φ——钢筋混凝土构件的稳定系数fA——构件截面面积A①求稳定系数l②计算配筋A按最小配筋率进行配筋。A配置816，As=ρ=1.2.6站台层中柱配筋计算站台层中柱的截面尺寸为b×h=800×800，混凝土等级为C30，钢筋为Ⅱ级钢筋HRB335，则fc=14.3N/mm2,计算长度：l轴力设计值：N=762.6×8.6=6558.36kNN≤0.9φf式中:N——轴向压力设计值φ——钢筋混凝土构件的稳定系数fA——构件截面面积A①求稳定系数l②计算配筋A按最小配筋率进行配筋。A配置816，As=ρ=1.3板、墙裂缝验算1.3.1验算原理截面配筋依据《混凝土结构设计规范》,按裂缝宽度控制配筋。迎水面裂缝控制在0.2mm，背水面控制在0.3mm。根据规范，钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件，其最大裂缝宽度：ωmax式中：αΨ——钢筋应变不均匀系数，当Ψ<0.2时，取0.2；当Ψ>1.0时，取1.0Ψ=1.1−0.65fσσρ当ρd的差别可用下式等效钢筋直径进行计算d1.3.2顶板裂缝验算顶板截面尺寸为b×h=1000×900mm，h0=850mm，保护层厚度c=30mm；混凝土等级为C30，钢筋为Ⅱ级钢筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）顶板左跨起点处（1-1截面）M=410.2kN∙m，Q=336.8kN，支座位置消峰后得：M=241.8kN∙m，上、下部配筋为720，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。（2）顶板左跨中点处（2-2截面）M=236.7kN∙m，上、下部配筋为720，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。（3）顶板左跨终点处（3-3截面）M=348.3kN∙m，Q=320.3kN，支座位置消峰后得：M=188.15kN∙m，上、下部配筋为720，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。（4）顶板中跨起点处（4-4截面）M=381.8kN∙m，Q=306.6kN，支座位置消峰后得：M=228.5kN∙m，上、下部配筋为720，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。（5）顶板中跨中点处（5-5截面）M=154.8kN∙m，上、下部配筋为720，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。（6）分布筋的配置最大剪力Q=336.8kN;最大弯矩M=410.2kN∙m;最大轴力N=293.3kN截面尺寸验算：ℎℎQ验算截面是否需要按计算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按构造配筋，分布钢筋配置：18@1501.3.3中板裂缝验算中板截面尺寸为b×h=1000×400mm，h0=350mm，保护层厚度c=30mm；混凝土等级为C30，钢筋为Ⅱ级钢筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）中板左跨起点处（6-6截面）M=217kN∙m，Q=106.4kN，支座位置消峰后得：M=163.8kN∙m，上、下部配筋为718，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。（2）中板左跨中点处（7-7截面）上、下部配筋为616，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（3）中板左跨终点处（8-8截面）上、下部配筋为616，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（4）中板中跨起点处（9-9截面）上、下部配筋为616，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（5）中板中跨中点处（10-10截面）上、下部配筋为616，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0(6)分布筋配置最大剪力：Q=106.4kN;最大弯矩：M=217kN∙m;最大轴力N=719.8kN截面尺寸验算：ℎℎQ验算截面是否需要按计算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按构造配筋，分布钢筋配置：14@1501.3.4底板裂缝验算底板截面尺寸为b×h=1000×900mm，h0=850mm，保护层厚度c=30mm；混凝土等级为C30，钢筋为Ⅱ级钢筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）底板左跨起点处（11-11截面）上、下部配筋为720，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（2）底板左跨中点处（12-12截面）上、下部配筋为720，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（3）底板左跨终点处（13-13截面）上、下部配筋为720，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（4）底板中跨起点处（14-14截面）上、下部配筋为720，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（5）底板中跨中点处（15-15截面）上、下部配筋为720，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0(6)分布筋配置最大剪力：Q=443.8kN;最大弯矩：M=292.4kN∙m;最大轴力N=755.5kN截面尺寸验算：ℎℎQ验算截面是否需要按计算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按构造配筋，分布钢筋配置：18@1501.3.4站厅层侧墙裂缝验算站厅层截面尺寸为b×h=1000×700mm，h0=650mm，保护层厚度c=30mm；混凝土等级为C30，钢筋为Ⅱ级钢筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）站厅层侧墙起点处（16-16截面）M=410.2kN∙m，Q=270.3kN，支座位置消峰后得：M=275.05kN∙m，上、下部配筋为820，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。（2）站厅层侧墙终点处（17-17截面）上、下部配筋为620，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0(3)分布筋配置最大剪力：Q=750.7kN;最大弯矩：M=680.9kN∙m;最大轴力N=443.1kN截面尺寸验算：ℎℎQ验算截面是否需要按计算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按构造配筋，分布钢筋配置：18@1501.3.5站台层侧墙裂缝验算站台层截面尺寸为b×h=1000×700mm，h0=650mm，保护层厚度c=30mm；混凝土等级为C30，钢筋为Ⅱ级钢筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）站厅层侧墙起点处（18-18截面）上、下部配筋为620，Ase根据《混凝土结构设计规范》规定，对于e0（2）站台层侧墙终点处（19-19截面）M=680.9kN∙m，Q=750.7kN，支座位置消峰后得：M=305.55kN∙m，上、下部配筋为920，As各参数取值如下：短期弯矩作用下受力钢筋的应力：σ按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：ρ钢筋应变不均匀系数：

Ψ=1.1−0.65等效钢筋直径：d将各参数代入式（5-8），得最大裂缝宽度为：ω满足裂缝宽度要求。(