提高蒸汽管网效率-降低管损的技术要点和实施方案

提高蒸汽管网效率，降低管损，节约能源杭州瓦特节能工程有限公司技术服务中心蒸汽技术工程师李少鹏锅炉产生的蒸汽必须通过管网输送到使用热量的用汽点。通常从锅炉有一根或多根蒸汽主管向用汽车间方向输送蒸汽，然后通过小口径的分支管道将蒸汽送给各个用汽设备。蒸汽源到使用点的蒸汽输送过程。蒸汽源可以是锅炉房或者热电联产的供给。锅炉可以是燃煤、油和天然气的锅炉，也可以是余热锅炉－使用高温过程产生的废气。无论汽源如何，为了在用汽点得到高品质的蒸汽－正确的蒸汽量和压力，高效的蒸汽分配系统是关键所在。当锅炉的冠状阀打开(缓慢打开)，蒸汽立即从锅炉进入蒸汽主管。在初始状态，蒸汽管道是冷态的，因此热量从蒸汽传递给管道。管道周围的空气更冷，管道会传热给空气。除了蒸汽加热管道引起的蒸汽冷凝(称为“起动负载”)以外，管道传递给空气的热量使蒸汽冷凝更快(称为“运行负载”)。这样形成的冷凝水积累在管道底部，被蒸汽携带和重力的作用(通常蒸汽主管沿蒸汽流动方向有一向下的梯度)沿蒸汽流动方向流动。当用汽设备的阀门打开，蒸汽从分配系统进入用汽设备并接触冷态的加热面，蒸汽释放出蒸汽焓加热设备(起动负载)，并连续不断传递热量给工艺制程，然后冷凝成水。现在有一连续的蒸汽流来自锅炉以满足所连接设备的负载要求，为了维持该蒸汽供给，锅炉必须产生更多的蒸汽。为此，更多的燃料加入锅炉，更多的水泵入锅炉以补充水蒸发成蒸汽。蒸汽产生、输送、使用、冷凝水回收的一个典型循环选择工作压力蒸汽分配系统是汽源和用汽设备之间的重要连接。蒸汽分配系统必须在最小散热损失和最小费用的情况下，提供正确的流率和正确的压力。我们必须时刻记住，在工艺制程和加热应用中使用的是干饱和蒸汽(并非过热蒸汽)。输送蒸汽的压力取决于用汽点设备所需要的最高压力。但我们必须记住，由于蒸汽管道的流动阻力和散热损失引起的蒸汽冷凝，使蒸汽在通过输送系统后压力有所下降。因此在决定输送压力时必须考虑一定的余量。总之，在选择工作压力时，我们必须考虑以下几点：用汽设备需要的压力沿管道的流动阻力引起的压力降(摩擦)管道的热损失我们知道，高压下蒸汽比容较小，因此在高于使用压力的压力下输送蒸汽时，输送同样的蒸汽量需要的管道口径比较小。高压输送蒸汽高压输送蒸汽，则需要在各用汽点进行减压，以满足实际应用过程的压力需要。瓦特节能认为高压输送蒸汽具有以下优点：更小的蒸汽管道。管道表面积小，散热损失少。蒸汽管道的费用减少，包括管道材料、法兰、支撑件和劳力。特定流速下的管道流量最常用的材料为低碳钢(等级620)，根据特殊需要可以使用其它的等级。由上述公式，为了计算管道厚度，需要知道材料的设计应力，这可以在BS806中找到(安装和连接至锅炉的铁素体管道的设计和结构)。应力随温度的变化很大，因此在选择设计应力时温度是一个重要的变量。应力在管道的两个支撑点之间也会积聚。如果安装良好，则该应力可以忽略，但考虑安全性和计算误差，选择较小的设计应力更好。管道也应该足够的厚以承受冲击和其它的用途如作为提升泵/设备等的连接点。另一个经常用于管道厚度的术语是蓝色和红色带。详细参见BS1378(钢管和其它用于BS21管螺纹标准的管材)，应用特殊的管道等级，红色带表示重级，蓝色带表示中级。对于蒸汽管道应用红色带是最常见的，而蓝色带通常用于空气分配管道。短于4m的管道只有一个颜色带标记，在4m-7m长之间的管道在两端附近都有一颜色标记。标记带大约50mm宽。带标记的管道管道流量和压力降我们需要考虑蒸汽管道内的压力降。使用12页上的管道口径选型图可以得到更详细和全面的信息。下面，我们将讨论两个实例，一个理论性较强，另一个更实际些，通过这两个实例我们可以对管道口径选择有较好的理解。举例如果初始压力为7bar。压力因子(P1)可以从管道选型图的压力因子表查得为56.38，并且如果最终压力为6.4bar，压力因子(P2)为48.48。管道压力降假定管道长度(包括弯头和接头)为263米，则：使用管道流量和压力降因子，我们找到左边0.030一栏，从左往右读取数值，65mm的管道能输送919.4kg(x)的蒸汽，此时速度因子(y)为80.64m/s。速度因子(y)是基于蒸汽的比容为1m3/kg，因此可以方便地转化成其它比容状态下实际的蒸汽流速：因此如果速度因子(y)=80.64m/s，蒸汽压力为7bar，比容为0.240m3/kg(参考蒸汽表)，我们可以得到实际的速度为：

管道口径(mm)1520253240506580100125150175200225250300F0.020x9.830.1663.75114.7189411760.112262697490479931201417163235383138450508Y20.5129.5536.0739.62146.4158.366.775.014904107.5122.3135.6147.3160.0172.0193.30.025x10.9933.4870.73127.3209.8459.7834.613672970542288171329619332263573475056581y23.032.840.0243.9751.3965.0373.283.71021191351501661791912170.030x12.036.077.213823050191914803624588497921448120917285953796762522y25.136.043.747.656.370.980.690.6112129150164180195207239管道流量和压力降因子(部分)压力Barg比容m3/kg压力因子6.00.27243.546.10.26944.766.20.26545.986.30.26147.236.40.25848.486.50.25549.766.60.25251.056.70.24952.366.80.24653.686.90.24355.027.00.24056.387.10.23757.757.20.23559.137.30.23260.547.40.22961.967.50.22763.397.60.22464.847.70.22266.317.80.21967.797.90.21769.298.021570.80压力因子表

举例让我们进行一个实际的应用，利用压力降计算下图中的主蒸汽管道口径。长度从锅炉至加热组的长度已知，但我们必须考虑连接件的摩擦阻力，通常称为等效管长度，例如将一个球形阀等效于多少米长的直管道。如果已知管道的尺寸，则可以计算连接件等效的阻力。但实际上管道口径不知道，则必须给连接件一个系数。简而言之，100m长的直管道，可以考虑10%的连接件等效长度。同样是直管道，如果长度较短，则可以考虑更多的连接件等效长度，例如20%。在本实例中，属于第一类，长195m，增加10%(19m)的等效长度，则总长度为=214m。蒸汽流率我们必须考虑一定的余量，即由于蒸汽主管的辐射散热引起的损失。加热组的蒸汽用量为270kg/h，主管必须输送这些质量，同时加上管道辐射损失引起的蒸汽冷凝量。因为蒸汽管道的口径尚未确定，因此无法精确计算，如果管道绝热，则假定每30m有1％的辐射损失。在本例中：则锅炉的蒸汽流率=270+7.1%=289kg/h根据压力因子图， 7bar时P1 =56.38 6.6bar时P2 =51.05 并且 等效长度L =214m因此：根据管道流量和压力降因子表，压力降因子F为0.025时：40mm口径的管道容量为209.8kg/h50mm口径的管道容量为459.7kg/h因此管道必须选择50mm。选择蒸汽主管时，如果刚好能满足额定的容量要求，则不是好的选择，应该留用一定的余量，以补偿设计误差和以后设备扩容的需要。如果计算的F值为表中的中间值，虽然没有完全的线性关系，但通过插值计算具有一定的精度。表中显示的数据为标准口径的容量。让我们再进行速度校验。我们已经说明图中'y'的速度因子是基于蒸汽比容为1m3/kg。对于50mm的管道，表中显示通过459.7kg/h的蒸汽流量时，速度因子’y’值为65.03。而实际计算需要通过289kg的蒸汽，则速度因子‘y’值通过以下计算可得：在7bar下蒸汽的比容为0.24m3/kg。因此在本例中使用50mm的管