【《石油常压蒸馏塔侧线及塔顶温度的校核计算案例综述》1100字】

石油常压蒸馏塔侧线及塔顶温度的校核计算案例自常三线至常一线进行校核。（1）常三线抽出板(第25层)温度按常三线柴油抽出板以下塔板段的热平衡作第25层以下塔段的热平衡，见下表。表1.12第25层以下塔段的热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底进料3959600.89100.171352——91.07汽提蒸汽4756.65—0.300420792—3.77内回流L0.860.169309—178178L合计91.84+178L出方常一线37857.50.7940.169320245—9.27常二线657400.8370.169320234—15.38常三线545300.86460.169320—19210.47常压渣油237832.50.9480.175345—20348.28汽提蒸汽4756.65—0.169320744—3.54内回流L0.860.169320240—240L合计86.94+240L由热平衡得：91.84×106+178L=86.94×106+240L所以L=127419.3kg/h/290=439.37kmol/h则柴油抽出板上方气相总量为：V=252.36+302.95+265.2+439.37=1259.88kmol/h常三线柴油蒸汽分压为：P=0.170×439.37/1259.88=0.059MPa表1.13常三线柴油平衡汽化温度项目体积分数0%10%30%50%常压平衡汽化温差/℃2.279.5—常压平衡汽化温度/℃323.6325.8332.8342.30.059MPa平衡汽化温度/℃319.5319.7321.4325.1常三线油品0%的温度为319.5℃，与原来假设的320℃差别不大，所以满足误差要求，即可以认为原来的假设温度是正确的。进料：进料：395960kg/h汽提蒸汽：4756.65kg/hP=0.3MPat=420℃常一线：37857.5kg/h常二线：65740kg/h水蒸气：4756.65kg/h，t=320℃常三线：54530kg/ht=320℃常压渣油：237832kg/ht=345℃253033图1.4常三线油抽出板以下塔段的热平衡（2）常二线油抽出板（第17层）温度表1.14第17层以下塔段的热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底进料3959600.89100.171352--91.07汽提蒸汽6875.83-0.300420792-5.45内回流L0.830.165239-141141L合计------96.52+141L出方常一线37857.50.7940.165250210-7.95常二线657400.8370.165250-17811.7常三线545300.86460.165320-19210.47常压渣油237832.50.9480.175345-20348.28汽提蒸汽6875.83-0.165250715-1.92内回流L0.830.165250211-211L二中回流46687.5-----5.229合计------88.549+211L按常二线油抽出板以下塔板段的热平衡作第17层以下塔段的热平衡，见表1.13。第17块板上的回流量计算：96.52×106+141L=88.549×106+211LL=113871.43kg/h=113871.43/217=521.75kmol/hV=252.36+117.73+265.2+521.75=1160.04kmol/h常二线柴油蒸汽分压为：P=0.165×521.75/1160.04=0.0746MPa表1.15常二线柴油平衡汽化温度项目0%10%30%50%平衡汽化温度，℃255.0258.6261.7271.9平衡汽化温差，℃3.66.17.2—0.0746MPa平衡汽化温度，℃249.1251.9255.9260常二线柴油的泡点温度为249.1℃与原假设250℃接近，所以满足误差的要求，即认为原来的假设温度是正确的。进料：进料：395960kg/h汽提蒸汽：6875.83kg/hP=0.3MPat=420℃常一线：37857.5kg/h常二线：65740kg/h水蒸气：6875.83kg/h，t=250℃常三线：54530kg/ht=320℃常压渣油：237832.5kg/ht=345℃253033图1.5常二线油抽出板以下塔段的热平衡（3）常一线油抽出板（第9层）温度表1.16第9层以下塔段的热平衡物料流率（kg/h）ρ20（g/cm3）操作条件焓/（kcal/kg）热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相闪顶进料790400.76500.164225192—15.86闪底进料3959600.89100.171352—23091.07汽提蒸气8641.81—0.300420792—6.84内回流L0.79120.161161—106106L合计——————113.77+106L重整料638400.7310.161170170—10.85常一线53057.50.7940.161170168—8.91常二线657400.8370.166250—21013.8常三线545300.86460.169320—19210.47常压渣油237832.50.9480.175345—20348.28汽提蒸汽8641.81—0.161170650—5.62内回流L0.79120.161170165—165L一中取热——————3.486二中取热——————5.229合计——————106.65+165L按常一线油抽出板以下塔板段的热平衡作第8层以下塔段的热平衡，见上表。第9块板上回流量的计算：113.77×106+106L=106.65×106+165LL=120677.96/150=801.52kmol/h则航煤抽出板上方汽相总量为：V=801.52+480.1+638.4=1923.02kmol/h航煤蒸汽分压为：0.161×801.52/1923.02=0.067MPa表1.170.067MPa下航煤泡点的计算