（高清版）DBJ∕T 13-318-2025 《建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术标准》

工程建设地方标准编号:DBJ/T13-318-2025TechnicalstandardforsafetyofdisklocksteeltubularscaffoldinconstructionTechnicalstandardforsafetyofdisklocksteeltubularscaffoldinconstruction工程建设地方标准编号：DBJ/T13-318-2025福建省泷澄建设集团有限公司福建省建研工程检测有限公司3根据《福建省住房和城乡建设厅关于公布住房和城参考有关国内外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，修本标准的主要技术内容是：1.总则；2.术语和符号；规定；4.荷载；5.结构设计；6.构造要求；7.施工；8.本标准修订的主要技术内容是：1.明确盘扣式钢管增加了悬挑脚手架附着承力架计算方法；3.修改了支撑架施，增加三角架代替双托梁支撑梁模板条件与构造做法，挑脚手架附着承力架构造；4.修改了施工内容；5.修改了安理内容；6.修改了支撑架、作业架施工验收本标准由福建省住房和城乡建设厅负责管理，由福学负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见和建议，请寄送福建省住房和城乡建设厅科技与设计处（地址：福州市北大路242号，邮编：350001）和福建理工大学（地址：福州市闽侯县上街镇学府南路69号土木工程学院，邮编：354漳州高新区建设工程质量安全监督站本标准主要起草人：周继忠耿丽许木兴郑永乾本标准主要审查人：庄发玉陈敦祥林震吕建星 2 2 4 7 9 9 6 2 2 43BasicRequirem 7 9 94.2Characteristic 4.3CombinationofLoadsEffects 5.2CalculationofScaff 5.3Calculationof 5.4FoundationBearingCapa 5.5CalculationofAttachedload-bearingframe 6.3AttachedLoad-bearingFr 87.3InstallationandDisassemblyofOperati 7.4InstallationandDisasse AppendixACategoryandSpecificationofProductionComponent AppendixBCalculatingCoefficientsofWindLoad AppendixCDesignParame AppendixDStabilityCoefficientsforAxialCMembers AppendixEConstructionAcceptanceRecordSheetsforDiskLock ListofQuotedStandards Addition:ExplanationofProvisions 11.0.2本标准适用于福建省房屋建筑工程与市政工程施工中采用盘扣式钢管脚手架搭设的模板支撑架和作业脚手架标准外，尚应符合国家、行业及福建省现行有关标2立杆之间采用外套管或内插管连接，水平杆和斜杆扣接头卡入连接盘，用楔形插销连接，形成结构几何不变能承受相应荷载，并具有作业安全和防护功能的结构架体脚手架。根据其用途可分为支撑脚手架和作业脚手架两支承于地面或结构上，可承受各种结构荷载，具有功能，为建筑施工提供支撑和作业平台的盘扣式钢管脚手括混凝土施工用模板支撑脚手架和结构安装支撑脚手架，支承于地面、建筑物上或附着于工程结构上，为供作业平台和安全防护的盘扣式钢管脚手架，简称作焊接有连接盘，底部插入可调底座，顶部可插接3焊接有连接盘和连接套管的盘扣式钢管脚手架的竖两端装配有扣接头，可与立杆上的连接盘扣接的斜向位于水平杆或斜杆杆件端头，用于与立杆上的连接脚手架立杆上的连接盘与水平杆、斜杆端上的扣接头4两端搁置在立杆连接盘上或可调托撑上的专用横2.1.24立杆间距spacingin2.1.25架体高度heightoffr支撑架架体高度为自可调底座的底部至上端可调托FR——作用在连接盘上的竖向力设计值；M——三脚架对立杆产生的附加弯矩设计值；MR——设计荷载下模板支撑架抗倾覆力矩；MT——设计荷载下模板支撑架倾覆力矩；Mw——风荷载产生的弯矩设计值；Mwk——风荷载产生的弯矩标准值；Gk——永久荷载标准值产生的弯矩总和；Qk——可变荷载标准值产生的弯矩总和；5N——轴向力设计值；Nk——立杆传至基础顶面的轴向力标准组合值；Nl——连墙件轴向力设计值；Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；GK——永久荷载标准值产生的立杆轴向力总和；QK——可变荷载标准值产生的立杆轴向力总和；Pk——相应于荷载效应标准组合时，立杆基础底面处的Rd——脚手架抗力的设计值；Sd——脚手架按荷载基本组合计算的效应设计值；E——钢材的弹性模量；f——钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值；fa——地基承载力特征值；Qb——连接盘抗剪承载力设计值；Rc——扣件抗滑承载力设计值；[λ]——杆件容许长细比。A——杆件截面积；Ag——可调底座底板对应的基础底面面积；An——连墙件的净截面积；6H1——连墙件竖向间距；I——钢管截面惯性矩；L1——连墙件水平间距；k——模板支架悬臂端计算长度折减系数；kc——地基承载力调整系数；βH——支撑架架体高度调整系数；γR——承载力设计值调整系数；λ——杆件长细比；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度修正系μs——风荷载体型系数；μz——风压高度变化系数；——轴心受压立杆的稳定系数。73基本规定外表面应热浸镀锌，产品材料及其制作质量应符合现ⅠⅡⅠⅡγ08厂质量检验报告，主要构配件上的产品型号及生产3.0.5插销销紧后，扣接头端部弧面应与立杆外表面贴合。3.0.7悬挑脚手架附着承力架所用的型钢材质应符合现行国家3.0.8悬挑脚手架附着承力架锚固和吊拉系统的材料应符合下钢筋锚环和钢筋拉环直径不宜小于16mm，技术性能应符合现行93作业架外侧满挂密目安全网的自重标准值可按0w0（4.2.4）注：1µstw值可将支撑架及脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》5半封闭：沿脚手架结构外侧全高全长用密目网封6敞开：沿脚手架结构外侧全高全长无密目4.2.6支撑架永久荷载标准值取值应符合以下准值，应根据混凝土结构模板设计图纸确定；肋形楼板凝土自重可采用25.1kN/m3，特殊钢筋混凝土结构应根据实际情4.2.7支撑架可变荷载标准值取值应符合以下重、超过浇筑构件厚度的混凝土料堆放荷载等标准值情况计算，但不应小于4.0kN/m2；2泵送混凝土、倾倒混凝土等因素产生的附加水标准值：取计算工况下的竖向永久荷载标准值的2%计算，并且3作用于支撑架的水平风荷载w标准值应按本标准第4.2.44.3.1脚手架设计应根据正常搭设和使用过程中可能出现的荷载，按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷0Sd(4.3.3)Rd——脚手架抗力设计值；4.3.4脚手架设计应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利荷载效应组合进行设计，荷载效应组合宜按表＋G2＋Q1＋G2＋G3＋Q1w＋N0/1+G2＋Q1+w＋G2＋G3＋Q1+w/＋G2＋G3＋Q1＋Q2＋G2＋G3＋Q1＋w1+G2＋Q1＋G2＋G3＋Q1注：1表中的“+”仅表示各项荷载参与组合，而不是代数2N0为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴力设荷载设计值应取其标准值乘以荷载分项系数，荷载分项系应符合表4.3.5的规定。04通过立杆连接盘传力时，连接盘抗剪承载力载设计要求选用，各支撑架立杆应用水平杆件连成一体，5.1.11脚手架可调底座和可调托撑承载力设计值应按表5.1.11f（5.2.1-1）M1.3MGk1.5MQk（5.2.1-2）式中：M——脚手架水平受弯构件弯矩设计值（N·mmW——脚手架水平受弯构件的截面模量（mm30——结构重要性系数；Gk——脚手架水平受弯构件由永久荷载标准值产生Qk——脚手架受水平弯构件由可变荷载标准值产生f——钢材的抗弯强度设计值（N/mm2）。v[v]（5.2.2）式中：v——作业架荷载标准组合作用下水平构件的最大变形值f（5.2.4-1）f（5.2.4-2）0——结构重要性系数；φ——轴心受压构件的稳定系数，应根据立杆长细比λ按Mw——立杆由风荷载产生的弯矩设计值（N·mmf——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值，应按本标准A——作业架立杆的截面面积（mm2应按本标5.2.5作业架立杆轴向力设计值应按下列N1.3NGk1.5NQkN1.3NGk0.91.5NQkQk——可变荷载标准值产生的立杆轴向力总和（N内外Mw0.91.5Mwk（5.2.6）式中：Mw——作业架立杆由风荷载产生的弯矩设计值（NMwk——作业架立杆由风荷载产生的弯矩标准值（N·mm（5.2.7）5.2.8作业架立杆长细比λ应按下式式计算：（5.2.8）5.2.9盘扣节点连接盘的抗剪承载力应按（5.2.9）NlNlwN00lfA0lfA3连墙件的稳定性应按下列公式计算：N0lNAn4作业架连墙件与架体、连墙件与结构连接的承载力n0NlRc（5.2.10-4）Nl——连墙件轴向力设计值（NNlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（N应按本N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力设An——连墙件的净截面面积（mm2A——连墙件的毛截面面积（mm2（压）承载力设计值（N应根据现行国家相关Nlw1.5wkL1H1（5.2.11）L1——分别为连墙件水平间距（mm）;f（5.3.1-1）f（5.3.1-2）式中：N——立杆轴向力设计值（NM——三角架支撑模板时，三脚架对立杆产生的附加弯矩Mw——风荷载对立杆产生的弯矩设计值（N·mm按本标0——结构重要性系数；W——立杆截面模量（mm3应按本标准附录C表C.0.2f——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值，按本标准附a——可调托撑面至顶层水平杆中心线的距离（mh——支撑架体顶层步距（mk——支撑架悬臂端计算长度折减系数，取0.6；βH——支撑架架体高度调整系数，可按表5.表5.3.2支撑架架体高度调整系数βHH≤8H＞24βH5.3.3支撑架立杆长细比λ应按下式式计算：l0/i（5.3.3）5.3.4支撑架立杆轴向力设N1.3NGk1.5NQk（5.3.4-1）N1.3NGk0.91.5cNQk（5.3.4-2）5.3.10支撑架高宽比大于3，四周无拉结时，应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行整体抗倾覆计算MR0MT（5.3.10）式中：MR——设计荷载下模板支撑架抗倾覆力矩（MT——设计荷载下模板支撑架倾覆力矩（N·mm0——结构重要性系数。Pkkcfa（5.4.1）式中：Pk——相应荷载标准组合时，立杆基础底面处的平Nk——立杆传至基础顶面的轴向力标准组合值（NAg——可调底座底板或立杆支承垫板底面面积（mm2kc——地基承载力调整系数，宜按表5.4.kc式附着型钢梁、下撑式附着型钢梁等三种，悬挑4承力架锚固件及其锚固连接的抗拉和抗剪强丝绳不应参与受力计算，型钢悬挑梁计算截面最大弯矩设计值、式中：Mmax——型钢梁计算截面最大弯矩设计值（N·mmN——悬挑脚手架作用于立杆的轴力设计值（Nvmax——型钢梁最大挠度（mmNk——悬挑脚手架作用于立杆的轴向力标准值（NE——钢材弹性模量（N/mm2I——型钢梁毛截面惯性矩（mm4lc——型钢梁锚固点中心至建筑结构楼层板边支承点的lc1——脚手架外立杆支点至建筑结构楼层板边支承点距 lc2——脚手架内立杆支点至建筑结构楼层板边支承点距1lc21lc1lc≥1.25lc1lc1NNqlc2 lc2345673345674568787lclclcTNNqTNTNTNNqNN2NNTT145422Tnf（5.5.7）n式中：Mmax——型钢梁计算截面最大弯矩设计值（N·mm0——结构重要性系数；fv（5.5.8）0——结构重要性系数；I——型钢毛截面惯性矩（mm4tw——型钢腹板厚度（mmf（5.5.9）式中：Mmax——型钢梁计算截面最大弯矩设计值（N·mmb——型钢悬挑梁的整体稳定性系数，应按现行国家标0——结构重要性系数；W——型钢悬挑梁毛截面模量（mm3式中：vmax——型钢梁最大挠度（mm5.5.11吊拉式附着型钢梁的钢拉杆轴心受拉强度应按下式计0.5f（5.5.11）nAn——有效净截面面积（mm20——结构重要性系数；00.85f（5.5.12）00.85f（5.5.12）A式中：N——构件最大轴向力设计值（N——型钢轴心受压稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者按现行国家标准《钢结构设计标准》A——计算截面面积（mm20——结构重要性系数；flNN(lc1lc2)m2lc式中：σ——螺栓应力值（N/mm2Nm——型钢悬挑梁锚固段压点螺栓拉力设计值（NAl——螺栓的有效截面面积（mm2一对螺栓应按两个截fl——U型钢筋或螺栓抗拉强度设计值（N/mm2应按现定取fl=50N/mm2。fll2当螺栓仅承受剪力时，应满足下式fvl3当螺栓同时承受剪力和轴向拉力时，应满足下式要求： 式中：Nm——一个螺栓所承受的拉力设计值（NNv——一个螺栓所承受的剪力设计值（NAl——螺栓有效截面面积（mm2fl——螺栓抗拉强度设计值（N/mm2fv——螺栓抗剪强度设计值（N/mm20——结构重要性系数。抗压承载力、结构承载力验算，当不满足要求时，应采6.1.2应根据施工方案计算得出的立杆纵横向间距选用定长的水平杆和斜杆，并应根据搭设高度组合立杆、基座型）立杆荷载大于65kN时，脚手架顶层步距应比标准步距缩小2搭设的架体高度在24m以下时，应每隔不大于4跨设置3竖向斜杆应在双排作业架外侧相邻立杆间由底至顶按步1324梁，横梁截面大小应按跨度以及承受的荷载计算确定，通脚手架应加设竖向斜杆；洞口顶部应铺设封闭的防护板，6连墙件宜采用菱形布置，也可采6.2.8作业层脚手板设置应符手架外侧立面满挂密目安全网；防护上栏杆宜在离作业1.5m、1.0m和0.5m的连接盘处布置上、中、下三道水平杆；设置挂扣在立杆连接盘上的悬挑三角架，相邻三角架杆扣接牢固，并应铺设能形成脚手架内侧封闭置一层水平防护；悬挑作业架底层脚手板应采取封闭措施。lblblb334121lblblblblala小于悬挑段长度的1.25倍（图6.3.2型钢梁固定环或锚固螺栓设置应符合现行行业标准《建筑施工扣件123绳绳夹的设置应符合现行国家标准《钢丝绳夹》GB/T5976的规定。钢丝绳与钢梁的水平夹角应不小于45°。尺寸及焊缝长度应由设计确定；并采用螺栓或销轴与耳板2型钢梁内侧端部和上吊挂支座应采用螺栓与建筑物锚固连接，钢梁内侧锚固螺栓不应少于2个，上6.4.4-a悬挑长度大于1800mm根钢拉杆，下吊点应设置在悬挑钢梁承受集中力作用点6.3.4-b钢拉杆的水平夹角应不小于45°;3456 33456 4 5 6212178 7212178lclc （a）钢梁悬挑长度≤1.8m（b）1.8m＜钢6-基座；7-可调底座；8-耳板；lc1-外立杆至结2下撑式附着型钢梁结构上下端部与主体结构应采用螺栓与建筑物连接，上部锚固螺栓不应少于2少于2个，螺栓直径应由设计确定，螺栓直径不得小于20mm；4支撑钢梁与悬挑承力钢梁宜采用焊接，也可采用螺栓连接；锚固板与悬挑承力钢梁、支撑钢梁宜采用2424 6.3.6悬挑式外作业架架体搭设应符相互之间应有可靠的安全距离；塔吊扶墙臂穿架体部位应应与既有结构进行刚性连接或采取增加抗倾6.4.2支撑架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并根据支撑高度组合套插的立杆段、可2安全等级为Ⅱ级的支撑架，水平杆的步距不应大于2.0m；5支撑架作为扫地杆的最底层纵横向水平杆中心线距离可调底座底板不应超过500mm。支撑架型号及立杆轴向力设计值进行竖向斜杆布置，竖向斜杆布H≤8H＞24N≤25N＞40H≤8H＞24N≤40N＞653 1向斜杆沿纵横向每间隔2跨搭设（图6.4.4-3间隔3跨表示竖向3 13123213213123ⅢⅢⅢ 21123123 3ⅣⅣ 21 3ⅣⅣ 21131321支撑架高度≥5.0m时，应在架体顶层处连2每层水平剪刀撑应连续设置，单幅剪刀撑的宽度应为6.4.7当直接采用双槽托梁搁置在梁两侧的楼板模板支撑架立杆的连接盘上作为梁模板的支撑托梁时（图6.4.7-1或采用梁下单排支撑立杆结合双槽托梁搁置在梁下立杆及梁两侧的楼板模板支撑立杆的连接盘上作为梁模板的支撑托梁时（图6.4.7-223322单排支撑立杆，在梁支撑立杆上或梁两侧楼板支撑立杆上设置三343413 32222 3222111立杆结合双槽托梁搁置在梁下立杆和板下立杆的连接盘上梁模板（图6.4.9-1也采用梁下单排立杆单侧设置三角架支撑2421 13441 13425423 223313模板支撑立杆无法采用标准模数的盘扣水平杆进行扣接时用扣件钢管代替水平杆进行斜梁、弧形梁支撑立杆纵横向钢管水平杆将不符合模数间距的立杆按每步距进行连接形成整线的悬臂长度（图6.4.14）不应超过550mm，可调托撑螺杆插入234541连接点竖向间距不宜超过两步距，水平向间距不宜超过2被支撑结构自重面荷载不大于5kN/m2；线荷载不大于3架体结构与既有建筑结构按本标准第6.4.15条的规定进防护时，可采用在模板支撑架外侧，通过斜杆设置临 4 22351 通道正交的两侧立杆间应设置竖向斜杆；当模板支撑架置与单肢水平杆不同宽人行通道时，应在通道上部架设支撑洞口顶部应铺设封闭的硬防护板，两侧应设置安全网。通行21344承载力、搭设高度，结合工程特点，编制专项施工方案置、施工要求和技术保证条件、风险辨识及分级、施工地域全生产管理人员、特种作业人员、其他作业证上岗。脚手架搭设前，管理人员应按专项施工方案的7.1.8悬挑式脚手架承力架的U型钢筋拉环、吊环、螺栓等预7.2.3安全等级为Ⅰ级的脚手架，地基验收合格后，应及时采用C20混凝土硬化，硬化厚度不应小于100mm，并高于周边地表100mm，硬化范围不应小于脚手架水平投影线外扩300mm。7.2.4当地基高差较大时，可利用立杆0次搭设高度不应超过最上层连墙件两步距，且自由高度不应大于7.3.2双排作业架连墙件应随脚手架高度上升在规定位置同步7.3.3作业架作业层安装应符合平面布置图准确就位、安装牢固，安装过程中应随时检查号、规格，以及安装位置的准确性和螺栓紧固支撑于下方脚手架立杆上，待吊拉构件安装就位并张紧装前，悬挑脚手架架体搭设高度不得超过27.3.8悬挑脚手架立杆应支承于附着承力架或纵向承力钢梁的固件、斜撑时，应符合现行行业标准《建筑施工扣件7.3.15作业架拆除应按照应上下同时作业。连墙件应随脚手架逐层拆除，分段拆除不应大于两步距。当作业条件限制，出现高度差大于两步7.3.16脚手架拆除作业不立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元展搭设形成整体支架体系；每步层的水平杆、斜杆或剪位、监理单位相关负责人验收合格后方可进行下一道工序进行扣接而采用扣件钢管代替水平杆进行斜梁、弧形梁立杆7.4.13支撑架应在混凝土构件采用吊装时应绑扎牢固，并应由专人指挥信号，不得8.0.1进入施工现场的脚手架构配件的检查与验收应符合下列2应有脚手架产品主要技术参数及产品使用说件内外表面应热浸镀锌；构配件观感质量、规格尺寸等应符5外侧安全立网和内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设8.0.5支撑架检查和验收应符合3可调托撑及可调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合施工称预压。预压荷载的设计、加载和卸载、预压监控应符合现9.0.1施工现场应建立脚手架施工安全管理体系和安全检查、9.0.5脚手架作业层上的施工荷载不应超过9.0.6支撑架如需预压，预压方法应与专项施工方案一不应集中堆载、卸载；并应派专人在安全区域内监测作状态。发生异常时观测人员应及时报告施工负责人手架作业时，应采取保证足够的氧气供应措施，并应防9.0.10脚手架使用期间，9.0.13脚手架安装与拆除区9.0.14在脚手架上进行电护。在脚手架上进行电焊、气焊和其他动火作业时，应在动请批准后进行作业，并应移开易燃物，采取设置接火斗、配搭设脚手架时，应按现行行业标准《建筑与市政工程大型设备的支承件等固定在作业脚手架上。严禁9.0.20脚手架在使用过程中出现地基部分失去继续承载的能或因过度变形而不适于继续承载等安全隐患时，9.0.21悬挑脚手架使用期间，应派专人定期对附着承力架拉构件及锚固件等的完好性、可靠性进行检查，做好Z-SG-1200Z-SG-1500Z-SG-1800Z-SG-2100杆杆Z-XG-1500×1500心螺杆20号钢心螺杆20号钢对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根——A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；——B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡——C类指有密集建筑群的城市市区；ABCD5ABCDλ01234567890λ0123456789—————————λ01234567890λ0123456789—————————E.0.1当盘扣式钢管脚手架应用于作业架施工时，其施工验收作业架性±5±5±5±6偏差性杆专业监理工程师：总监理E.0.2当盘扣式钢管脚手架应用于支撑架施工时，其施工验收度度支撑架性±5±5±5±5±6水平杆偏差性专业监理工程师：总监理1《建筑地基基础设计规范》GB502《建筑结构荷载规范》GB500093《混凝土结构设计规范》GB500104《钢结构设计标准》GB500175《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB500186《建筑结构可靠性设计统一标准》GB500687《钢结构焊接规范》GB506618《混凝土结构工程施工规范》GB506669《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB5121010《施工脚手架通用规范》GB515《钢丝绳通用技术条件》GB/T219《承插型盘扣式钢管支架构件》J建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术标准《建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术标准》DBJ/T工程学院、福建省泷澄建设集团有限公司，参编单位是中建海峡建设发展有限公司、福建省建设工程质量安全总站、福建金正丰金属工业有限公司、福建建工集团有限责任公司、福建六建集团有限公司、中国交通建设股份有限公司、中交四航局第五工程有限公司、福建省建设执业资格注册中心、漳州高新区建设工程质量安全监督站、厦门三九盘扣工程技术有限公司，主要起草人员是周继忠、张雅玲、郑琇俤、周文、陈育新、林华强、张党生、王耀、吴平春、王宗成、周文玮、郑莲琼、陈明伟、郑永乾、李峻、陈剑清、池启贵、汪兰芳、黄剑、王德奎、徐水旺。本次修替双托梁支撑梁模板条件与构造做法，增加悬挑脚手架附着承力架构造；4.修改了施工内容；5.修改了安全管理内容；6.修改了支撑架、作业架施工验收记录表。本标准修订过程中，编制组进行了广泛深入的调结了我省盘扣式钢管脚手架应用的实践经验进技术法规、技术标准，通过对盘扣式钢管脚手架试验，取为便于广大设计、施工、科研、学校等单位架安全技术标准》编制组按章、节、条顺序编制了本标准的说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需要注意的有关进行了说明。但是，本条文说明不具备与标准正文同等的法 1.0.1本条是盘扣式钢管脚手架工程设计和施工必须遵循的基本原则。盘扣式钢管脚手架有多种称谓，有称之为圆盘式手架、菊花盘式钢管脚手架、插盘式钢管脚手架、轮盘式手架以及扣盘式钢管脚手架等，本标准统一称为盘扣式钢1.0.2本条明确本标准主要适用于建筑工程和市政工程施工作业脚手架和支撑脚手架的设计与施工，盘扣式钢管脚手架应和管理除应符合本标准外，在应用中，应结合现行国本标准给出的术语是为了在条文的叙述中使盘扣式架体系有关的俗称和不统一的称呼在本标准及今后的使统一的概念，并与其它类型的脚手架有关称呼相一致本标准的符号采用现行国家标准《工程结构设计3基本规定架的立杆、水平杆、斜杆、可调底座和可调托撑等构配件面必须热浸镀锌，可提高支架构配件耐腐蚀，确保产品使久性和安全性，也可防止假冒伪劣产品流入建筑市场。本条了盘扣式钢管脚手架杆件材料及制作质量应符合行业标准GB51210-2016协调统一，引入安全等级和结构重要性系数的概念；安全等级是依据现行国家标准《建筑施工脚手架安全的是便于现场对不同型号的脚手架构配件识别；规定脚手构配件上的生产厂家标识应清晰，有利于对脚手架构配3.0.6为了防止水平杆和斜杆杆端扣接头的插销与连接盘在脚手架使用过程中滑脱，插销应设计为具有自锁功能的楔形插销端头设计有弧形弯钩段确保插销不会滑脱。搭设脚手求用不小于0.5kg锤子击紧插销，直至插销销紧。销紧后再次击3.0.7本条规定悬挑脚手架的附着承力架锚固和吊拉系统的材分别列出作业脚手架及模板支撑脚手架计算应当考虑的主施工中的泵管振动等各种未预见因素产生的脚手架安全技术统一标准》（GB51210-2016）的规定采用。4.2.7本条规定的模板支撑架上的施工人员及设备荷载标准值4.3.1、4.3.2对于结构则称此特定的状态为结构对该功能的极限状态。根据设计考虑的结构功能，结构的极限状态在总体上分为两大类，能力极限状态和正常使用极限状态。对模板支撑架而言，力极限状态一般以支撑架各组件的内力超过其承载能力或出现倾覆和滑移为依据；正常使用极限状态一般以架体结件的变形（侧移、挠曲）超过设计允许的极限值或者架体对所考虑的极限状态，在确定其荷载效应时，同时出现的诸荷载作用效应加以组合以求得在结构中这种组合可以多种多样，因此必须在所有可能组合中4.3.3本条对作业脚手架及支撑架的承载力设计提出了基本要手架及支撑架的设计要求的。另外还引入承载力设计值调按照考虑风荷载影响以及不考虑风荷载影响两种情况进行支撑架抗倾覆整体稳定性验算考虑的荷载包括永久性荷标准》GB50068-2018规定采用。当计算结构物倾覆稳定时，永环境等因素对作业架和支撑架的影响进行具体分析。当水5.1.6盘扣式钢管脚手架用于模板支撑架时一般要求立杆顶部插入可调托撑，传递水平模板上的各项荷载，使得立杆处受压形式，同时应根据水平模板的荷载情况选用适宜的顶条的规定是参照《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安5.2.1～5.2.2整体实际应用，可以用单根杆件计算的形式来验算稳定承载力。有限元计算表明，整体失稳破坏时，作业现出内、外立杆与水平杆组成的横向框架，沿垂直主体大波鼓屈，波长大于步距，并与连墙件的间距有关。分力Pcr后得出考虑作业脚手架整体稳定承载力的单合理或作业架拆除过程中连墙件先被拆除引起的，为此作算的重要内容是连墙件的计算。连墙件承受的轴向力包括作用以及施工偏心荷载作用产生的水平力两部分，连墙件承受的轴向拉力或轴向压力的刚性拉杆，因此需要分别验5.3.1～5.3.4失稳坍塌破坏是支撑架的主要破坏形式，考虑到支撑架设计计算一般由施工现场工程技术人员进行，故采用杆稳定性验算的形式来验算支撑架的整体稳定性。盘扣式钢手架结构本质上是一种半刚性空间框架钢结构，水平杆与立间连接是介于“铰接”与“刚接”之间的一种连接形式。采用钢管脚手架作为支撑架一般要保证脚手架立杆为轴心受压杆同时考虑到有时采用附着在立杆上的三脚架支撑模板时，立轴压受力形式变为压弯受力形式，会影响立杆承载力，因此杆承载力验算时，应计入由三角架产生的附加承受荷载能力通过强度及挠度校核确定；采用双槽托梁搁接盘上作为支撑模板面板及楞木的托梁时，需要验算盘扣剪承载力。双槽托梁作为受弯构件，应具有自身稳定性，搁连接盘上，应有防脱落装置(见图4)。1双槽托梁受弯承载力计算(图3)可将梁底模的均布荷载简化为作用到双槽托梁上的两集中力F,水平杆上的弯矩按下式计算：式中：M——双槽托梁弯矩；F——单根双槽托梁支撑范围内承担的竖向荷载的一半；c——模板木楞梁至双槽托梁端部水平距离。双槽托梁的受弯承载力应满足：式中：W——双槽托梁的截面模量。2双槽托梁挠度计算双槽托梁的挠度应符合下式规定：E——双槽托梁的弹性模量；I——双槽托梁的截面惯性矩；[v]——容许挠度，应按本标准表5.1.7采用；l——计算跨度。5.3.6三角架受外力时，立杆由轴压受力形式变为压弯受力形式，会影响立杆承载力，因此在立杆承载力验算支撑架整体抗倾覆稳定性。计算倾覆力矩时，作用在架顶指考虑施工中的混凝土浇筑时，泵管振动等各种未预见因的水平荷载，并且以线荷载的形式作用在架体顶部水平方荷载标准值应按照本标准第4.2.4条规定取值；计算抗倾覆力矩5.4.1、5.4.2本条手架是一种临时性结构，故本条只规定对立杆进行地基承算，不必进行地基变形验算。地基承载力标准值可以按照探报告建议值进行验算。当地质勘察报告未提供该值时，载荷试验或其他原位测试、公式计算并结合工程实践经验的有关规定进行验算；当楼面结构承载力不能满足要求上拉式附着型钢梁、下撑式附着