【《湖北某单位办公楼设计》19000字（论文）】

湖北某单位办公楼设计摘要本设计的题目为湖北某单位办公楼设计，采用钢筋混凝土框架结构，建筑层数为4层，建筑高度为15.90m，建筑面积为3052.80。本设计贯彻“安全舒适，经济适用，美观大方，节能环保”的设计原则，按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各项因素。严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。本设计主要包括建筑设计部分和结构设计部分。建筑设计包括建筑的平面、立剖面和剖面的设计，以及一些详图和构造设计。结构设计包括结构布置，荷载计算，内力计算，内力组合以及构件的配筋，并且根据计算书计算结果绘制施工图。关键词：建筑设计；结构设计；混凝土结构；框架结构；内力计算目录TOC\o"1-3"\h\u323691.绪论 绪论设计目的及意义为广大人民办公居住提供优质的环境，促进世界建筑业的进步发展，展示我们新一代进步青年的创新精神。使我们能够更好的运用技术知识和管理水平来保证工程质量，降低安全事故发生，减少不必要的损失，保障人民生命财产安全。为广大人民提供一个舒适、安全、美观、大方的办公居住环境。本次设计的基本内容本设计的为湖北某单位办公楼设计，采用钢筋混凝土框架结构，建筑层数为4层，建筑高度为15.90m，建筑面积为3052.80m²。本设计贯彻“安全舒适，经济适用，美观大方，节能环保”的设计原则，按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各项因素。严格遵循相关的本专业规范及书本的要求，参考相关资料和有关最新的国家强制标准规范和推荐性国家规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。本设计主要包括建筑设计部分和结构设计部分。建筑设计包括建筑的平面、立剖面和剖面的设计，以及一些详图和构造设计。结构设计包括结构布置，荷载计算，内力计算，内力组合以及构件的配筋，并且根据计算书计算结果绘制施工图。工程概况本设计工程概况如下所示。设计题目：湖北某公司办公楼设计建筑位置：湖北武汉建筑层数：4层建筑高度：15.90m建筑面积：3052.80结构类型：现浇混凝土框架结构基本风压：0.3基本雪压：0.3地面粗糙度：B类抗震设防分类：丙类[1]地震作用：抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为第三组，场地类别为Ⅱ类抗震等级：二级建筑设计本建筑设计详见建筑施工图，如下做简要说明。在建筑设计过程中兼顾安全舒适，经济适用，美观大方，环保节能四个原则，并依据相关的建筑设计资料进行详细说明。总平面设计要符合综合总体规划，基地环境等具体办公条件合理分区，妥善解决平面各组成部分之间的相互协调关系，布局安排，选择合适的交通联系方式，并且简明快捷，管理方便，满足人在心理、视觉和其它各种使用上的要求，按照建筑性质、类别、规划和基地，确定平面形式，使布局紧凑、美观大方、节约环保，并且为立面设计创造有利条件，考虑合理性及经济节约型。建筑平面设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。房间是建筑平面组合中的最基本单元，由于建筑物的性质和使用功能不同，建筑平面中各个使用房间和辅助房间的面积大小、形状尺寸、布局、朝向、通风、采光等方面的要求也有很大差异。合理的分区、布局显示的尤为重要。建筑立面设计建筑立面展示的是房屋四周的外部形象。立面设计的任务是恰当的确定立面中各组成部分和完美构件比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比、美观大方等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，以给人完美的视觉效果。建筑立面设计是一个由粗到细、由繁到简、凡事做到事无巨细的过程，主要从以下几点入手：①尺度和比例：立面组成部分的尺度要正确，比例要协调；②节奏和虚实：节奏感可以通过门窗的排列组合、墙面构件的划分表现；虚实对比则通过形体的凹凸光影效果实现；③材料质感和色彩配置；④细部处理：如檐口、入口、窗台处理等。立面图反映的是建筑四周的外部形象，立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济、节能环保条件下，运用建筑选型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合而进行的。建筑剖面设计1、房屋高度尺寸的确定房间净高是指该层楼地面到结构层底面或顶棚下表面之间的垂直高度。房屋层高是指该层楼底面到上一层楼面面层之间的垂直高度（考虑到梁高、设备）。2、建筑层数的确定确定房屋层数的因素很多，主要考虑本设计的使用要求、建筑面积，以及结构、材料和施工的要求等（屋顶上人、不上人）。3、楼梯在剖面中的位置画剖面图时，一般要将楼梯、门厅、窗等较复杂的部位表现出来。4、建筑空间的利用充分利用建筑物内部的空间，实际上是在建筑占地面积和平面布置基本不变的情况下，起到了扩大实用面积、节约投资的效果。同时，如果处理得当还可以改善室内空间比例，丰富室内空间，增强艺术感，达到美观大方的视觉效果。故而除了充分发挥主体空间的功用外，还须对走廊、楼梯和门厅等进行充分利用，合理发挥。走廊平顶的上部，可以作为设置通风、照明设备和铺设各种管线的空间。建筑节能设计建筑节能是经济发展、环境保护、提高人民生活水平的需要。建筑节能的目的主要有两点，一是要保证人处在建筑中的舒适度，室温在不同季节需有所控制（冬季室温不低于18℃，夏季室温不高于25℃）；二是建筑节能设计能提高能源的利用效率，对能源做到合理和有效的利用。建筑防火设计根据《建筑设计防火规范》GB50016-2014[2]规定，本建筑的耐火等级为二级，防火分区最大允许面积为2500，直通疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的直线距离对于位于两个安全出口之间的疏散门不应大于35m，对于位于袋形走道两侧或尽端的疏散门不应小于22m，采用丙级防火门，保证耐火极限不低于1h，本设计均满足要求。建筑防水设计1、屋面防水屋面采用APP改性沥青防水卷材，局部小面积屋面采用阻燃和防紫外线聚氨酯防水涂料，涂膜厚度2mm，由专业防水施工队，按规程施工。所有防水层，四周均涂卷至屋面泛水高度不小于250mm；屋面竖井及女儿墙阴阳角处，应增加涂层厚度，成圆弧状，做纤维布加强层；穿板面管道或泛水以下外墙穿管，安装后严格用细石混凝土封严，管根四周加嵌密封胶，与防水层闭合，形成完整的防水层。2、楼面防水卫生间加设聚氨酯防水涂料，涂膜厚度不少于3mm，分两次涂刷，管根加嵌密封胶，地沟内侧做防水涂层。除注明外，此类房间标高均比相对应的楼面低20mm，凡有水湿的房间，楼地面找坡，坡向地漏或排水口，坡度0.5%~1.0%，以不积水为原则，凡管道穿过此类房间，均须预埋套管，高出地面30mm；地面预留风洞，洞边做混凝土坎边，高100mm或同踢脚高，墙面防水高度不小于180cm。结构选型及布置结构选型本设计采用钢筋混凝土框架结构，根据地质条件，拟采用柱下独立基础。材料选用梁：采用C35混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋柱：采用C35混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋板：采用C30混凝土，HRB400钢筋基础：采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋构件尺寸1、框架梁框架梁截面高度一般为其跨度的1/18~1/10，且不宜小于400mm；宽度一般为其截面高度的1/3~1/2，且不宜小于200mm；梁截面高宽比不宜大于4。再综合考虑挠度、荷载等原因，初选框架梁截面尺寸为：横向边跨梁KL1：300mm×700mm横向中跨梁KL2：200mm×400mm纵向框架梁KL3：200mm×500mm2、次梁次梁截面高度一般为其跨度的1/18~1/12；宽度一般为其截面高度的1/3~1/2。再综合考虑挠度、荷载等原因，初选次梁截面尺寸为：CL1：200mm×500mmCL2：200mm×400mm3、框架柱根据轴压比确定柱子截面尺寸，以受荷面积最大的中柱为例确定柱子截面尺寸：1.25×4×(6900/2+2100/2)×6000×14/(0.75×14.3×1000)=176224式中：：柱承受楼层数：柱子负荷面积：竖向荷载标准值（含活载），对框架结构取14：柱轴压比限值取首层柱截面尺寸为600mm×600mm=360000，一般层柱截面尺寸为500mm×500mm=250000。4、楼板楼板分为双向板和单向板，单向板的跨厚比不大于30，最小厚度为60mm；双向板的跨厚比不大于40，最小厚度为80；顶层楼板厚度不宜小于75，宜双层双向配筋。故取屋面板厚为120mm，楼面板厚为100mm。标准层结构平面布置图如图31所示。图31标准层结构平面布置图计算简图取⑤轴的一榀典型框架进行手算。框架梁的跨度取柱子轴线之间的距离，框架柱的长度（即框架的层高），对于首层柱为从基础顶面至二层楼面，对于标准层柱为从本层楼面至上一层楼面，标准层层高为3.9m。选定基础顶面标高为-0.800，顶层标高为15.9，故框架的计算简图如图32所示。图32框架计算简图框架刚度计算梁柱线刚度计算梁柱截面惯性矩按式计算，考虑到现浇楼板对梁刚度及承载力的影响，对仅一侧有现浇板的边框架梁，其刚度取；对两侧都有现浇楼板的中框架梁，其惯性矩取。梁线刚度的计算见表41，柱线刚度的计算见表42。表41梁线刚度计算梁类型弹性模量截面尺寸跨度截面惯性矩线刚度边框架KL130000000300×7006.90.008655923.91KL230000000200×4002.10.001122857.14中框架KL130000000300×7006.90.008674565.22KL230000000200×4002.10.001130476.19表42柱线刚度计算层号弹性模量截面尺寸层高截面惯性矩线刚度一般层30000000500×5003.90.005240064.10首层30000000600×60050.010864800.00柱抗侧刚度计算柱抗侧刚度按式计算，对于一般层，，；对于首层，，。柱抗侧刚度计算见表43。表43柱抗侧刚度计算柱类型边框架一般层边柱3.9111847.8340064.101.400.4112992.7157326.21中柱3.9157562.1140064.101.970.5015670.40首层边柱555923.9164800.000.860.4814807.9462806.76中柱578781.0664800.001.220.5316595.44边框架一般层边柱3.9149130.4340064.101.860.4815236.0366333.55中柱3.9210082.8240064.102.620.5717930.74首层边柱574565.2264800.001.150.5216295.8569030.09中柱5105041.4164800.001.620.5918219.19结构各层总抗侧刚度等于各榀边框架和各榀中框架抗侧刚度之和。各层抗侧侧度计算见表44。对框架结构，本层与上层抗侧刚度比不宜小于0.7，本层与上三层抗侧刚度平均值比不宜小于0.8，验算见表44，均满足要求，故该结构为竖向规则结构。表44各层抗侧刚度计算及刚度比验算层号边框架榀数中框架榀数层刚度本层与上层抗侧刚度比本层与上三层抗侧刚度平均值比一般层57326.21266333.557578987.271.001.00首层62806.76269030.097608824.181.051.05荷载计算恒载标准值屋面普通砖 0.053×18=0.9525mm厚1:3水泥砂浆结合层 0.025×20=0.502mm厚合成高分子防水层 0.0540mm厚现场喷涂硬质发泡聚1氨酯保温层 0.04×4=0.1620mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4040mm厚1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2% 0.04×4=0.164mm厚高聚物改性沥青防水卷材 0.0520mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.40120mm厚现浇混凝土 0.12×25=2.5020mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34合计 6.01屋面板面积：763.20m屋面板重：763.20×6.01=4586.83kN楼面水磨石楼面 0.65100mm厚现浇混凝土 0.1×25=2.5020mm厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34合计 3.49楼面板面积：763.20m楼面板重：763.20×3.49=2663.57kN墙体1、内墙200mm厚加气混凝土砌块 0.2×7.5=1.508mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.08×20×2=0.328mm厚1:1:6水泥石膏砂浆 0.08×14×2=0.225mm厚1:0.3:3水泥石膏砂浆 0.05×14×2=0.14合计 2.182、外墙200mm厚加气混凝土砌块 0.2×7.5=1.506mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.006×20×2=0.249mm厚1:1:6水泥石膏砂浆 0.009×14×2=0.257mm厚水泥砂浆抹平 0.007×20×2=0.2825mm厚瓷砖墙面 0.025×0.5=0.13合计 2.40各层墙体荷载计算见表51。表51各层墙体荷载计算层号墙类型墙高墙长面荷载线荷载重量顶层女儿墙1.296.62.402.88278.21一般层内墙3.296.62.186.981286.75外墙3.279.82.407.68底层内墙3.596.62.187.631407.38外墙3.579.82.408.40梁柱梁柱自重计算见表52。表52梁柱自重计算构件KL11.05250.30.7124.25.51684.65251518.14KL21.05250.20.418.92.1039.69KL31.05250.20.51922.63504CL11.05250.20.5110.42.63289.8一般层柱1.10250.50.5140.46.88965.25965.25首层柱1.10250.60.61809.9017821782.00注：表中为考虑梁、柱的粉刷层对其自重的增大系数；为构件总长；为构件单位长度重量。活载标准值1、屋面和楼面查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012[3]，将本次计算所要用到的活载类型汇总如表53所示。表53屋面和楼面活载汇总类型标准值屋面2.0楼面2.0走廊2.5卫生间2.5楼梯3.5屋面面积：763.20m2，楼面房间面积：538.20m2，走廊面积：100.80m2，卫生间面积：82.80m2楼面活载：538.20×2.0+100.80×2.5+82.80×2.5+41.40×3.5=1680.30屋面雪荷载标准值：1.0×0.30=0.30屋面雪荷载：763.20×0.30=228.96重力荷载代表值将各层各构件荷载分类，计算各层重力荷载代表值，列入表54中。屋面层重力荷载代表值=屋面板自重+梁自重+屋面上下各半层的柱及墙体自重+0.5屋面均布雪载楼面层重力荷载代表值=楼面板自重+梁自重+楼面上下各半层的柱及墙体自重+0.5楼面均布活载表54重力荷载代表值计算（单位：kN）层号板墙体梁柱活载顶层4586.83921.581518.14482.63228.967623.66一般层2663.571286.751518.14965.251680.307273.86首层2663.571347.061518.141373.631680.307742.55框架内力及位移计算恒载内力等效均布荷载板荷载传导方式如图61所示。图61板荷载传导示意图把三角形或梯形荷载等效为均布荷载。对于梯形荷载，等效均布荷载计算公式为，；对于三角形荷载，等效均布荷载计算公式为，，计算过程见表61。表61等效均布荷载计算板类型屋面B1板屋面B2板楼面B1板楼面B2板荷载形式梯形三角形梯形三角形梯形三角形梯形三角形恒载6.016.016.016.013.493.493.493.49活载2.002.002.002.002.002.002.502.50板宽3.003.002.102.103.003.002.102.10板长6.906.906.006.006.906.906.006.000.220.220.180.180.220.220.180.18等效均布恒载8.265.635.963.944.793.273.462.29等效均布活载2.751.881.981.312.751.882.481.64荷载计算1、屋面层=B1板传来梯形荷载+KL1梁自重=2×8.26+5.51=22.02=B2板传来三角形荷载+KL2梁自重=2×3.94+2.10=9.99=KL3梁传来荷载=(5.63+2.63+2.88)×6=66.84=KL3梁传来荷载=(5.63+5.96+2.63)×6=85.302、楼面层=B1板传来梯形荷载+KL1梁自重+KL1梁上内墙荷载=2×4.79+5.51+6.98=22.08=B2板传来三角形荷载+KL2梁自重=2×2.29+2.10=6.68=KL3梁传来荷载+上柱自重=(3.27+2.63+7.68)×6+6.88=88.34=KL3梁传来荷载+上柱自重=(3.27+3.46+2.63+6.98)×6+6.88=104.87故恒载作用下框架计算简图如图62所示。图62恒载作用下框架计算简图（单位：集中荷载kN；线荷载kN/m）内力计算取一半结构进行计算，梁柱的转动刚度按下式计算，计算结果见表62。对两端固定构件KL1和柱：对一端固定，一端滑动构件KL2：表62梁柱转动刚度计算（单位：kN）构件类型线刚度转动刚度梁KL174565.22298260.87KL260952.3860952.38柱一般层40064.10160256.41首层64800.00259200.00各构件的杆端弯矩分配系数按计算，见表63。表63杆端弯矩分配系数计算构件类型上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁边柱顶层016025602982614585170.0000.3500.0000.650一般层16025616025602982616187740.2590.2590.0000.482首层16025625920002982617177170.2230.3610.0000.416中柱顶层0160256298261609525194700.0000.3090.5740.117一般层160256160256298261609526797260.2360.2360.4390.090首层160256259200298261609527786700.2060.3330.3830.078恒载作用下，各梁固端弯矩计算见表64。表64恒载作用下梁固端弯矩计算梁类型梁长荷载固端弯矩KL1顶层6.922.0287.38一般层6.922.0887.59首层6.922.0887.59KL2顶层2.19.993.67一般层2.16.682.46首层2.16.682.461、弯矩计算用弯矩二次分配法计算恒载作用下框架梁端及柱端弯矩，用叠加法计算梁跨中弯矩。2、剪力计算取出梁为隔离体，由得梁端剪力，柱端剪力同理。3、柱轴力计算柱轴力=上柱传来集中力+该层梁端剪力。具体计算详见图63和表65~表67。其中，杆端弯矩以顺时针为正，梁跨中弯矩以梁底受拉为正；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为正。图63恒载作用下弯矩二次分配法（单位：kNm）表65恒载作用下轴线处梁端剪力及跨中弯矩计算梁类型层号梁长荷载叠加弯矩梁端弯矩梁端剪力跨中弯矩左右左右KL146.922.02131.07-46.3257.1874.41-77.5679.3236.922.08131.38-67.8772.1575.54-76.7861.3726.922.08131.38-65.2270.3375.42-76.9063.6116.922.08131.38-65.4370.0575.49-76.8363.64KL242.19.995.51-15.6515.6510.49-10.49-10.1432.16.683.68-9.929.927.01-7.01-6.2422.16.683.68-10.3010.307.01-7.01-6.6112.16.683.68-9.769.767.01-7.01-6.08表66恒载作用下轴线处柱端剪力计算柱类型层号层高柱端弯矩柱端剪力左右左右边柱43.946.3235.90-21.08-21.0833.931.9733.39-16.76-16.7623.931.8332.01-16.37-16.371533.4216.71-10.03-10.03中柱43.9-41.53-32.5519.0019.0033.9-29.67-30.6515.4715.4723.9-29.38-29.2415.0315.0315-31.06-15.539.329.32表67恒载作用下柱轴力计算柱类型层号柱顶附加集中力邻梁剪力柱轴力左右边柱466.840.0074.41141.24388.340.0075.54305.12288.340.0075.42468.88188.340.0075.49632.71中柱485.30-77.5610.49173.353104.87-76.787.01362.022104.87-76.907.01550.801104.87-76.837.01739.52内力图恒载作用下框架的内力如图64~图66所示。图64恒载作用下框架弯矩图（单位：kNm）图65恒载作用下框架剪力图（单位：kN）图66恒载作用下框架轴力图（单位：kN）活载内力荷载计算1、屋面层=B1板传来梯形荷载=2×2.75=5.49=B2板传来三角形荷载=2×1.31=2.63=KL3梁传来荷载=1.88×6=11.25=KL3梁传来荷载=(1.88+1.98)×6=23.152、楼面层=B1板传来梯形荷载=2×2.75=5.49=B2板传来三角形荷载=2×1.64=3.28=KL3梁传来荷载=1.88×6=11.25=KL3梁传来荷载=(1.88+2.48)×6=26.12故活载作用下框架计算简图如图62所示。图67活载作用下框架计算简图（单位：集中荷载kN；线荷载kN/m）内力计算活载作用下，各梁固端弯矩计算见表64。表68活载作用下梁固端弯矩计算梁类型梁长荷载固端弯矩KL1顶层6.95.4921.80一般层6.95.4921.80首层6.95.4921.80KL2顶层2.12.630.96一般层2.13.281.21首层2.13.281.21活载作用下内力计算与恒载作用下内力计算同理。具体计算详见图68和表69~表611。其中，杆端弯矩以顺时针为正，梁跨中弯矩以梁底受拉为正；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为正。图68活载作用下弯矩二次分配法（单位：kNm）表69活载作用下轴线处梁端剪力及跨中弯矩计算梁类型层号梁长荷载叠加弯矩梁端弯矩梁端剪力跨中弯矩左右左右KL146.95.4932.70-11.5514.2518.56-19.3519.8036.95.4932.70-16.8318.1918.76-19.1515.1926.95.4932.70-16.1717.7118.73-19.1815.7616.95.4932.70-16.2217.6418.75-19.1615.77KL242.12.631.45-3.963.962.76-2.76-2.5132.13.281.81-3.023.023.45-3.45-1.2122.13.281.81-3.123.123.45-3.45-1.3112.13.281.81-2.982.983.45-3.45-1.17表610活载作用下轴线处柱端剪力计算柱类型层号层高柱端弯矩柱端剪力左右左右边柱43.911.558.91-5.24-5.2433.97.928.28-4.15-4.1523.97.897.94-4.06-4.06158.284.14-2.48-2.48中柱43.9-10.29-7.984.684.6833.9-7.19-7.453.753.7523.9-7.14-7.103.653.6515-7.55-3.782.272.27表611活载作用下柱轴力计算柱类型层号柱顶附加集中力邻梁剪力柱轴力左右边柱411.250.0018.5629.81311.250.0018.7659.82211.250.0018.7389.81111.250.0018.75119.81中柱423.15-19.352.7645.25326.12-19.153.4593.97226.12-19.183.45142.71126.12-19.163.45191.44

内力图恒载作用下框架的内力如图69~图611所示。图69活载作用下框架弯矩图（单位：kNm）图610活载作用下框架剪力图（单位：kN）图611活载作用下框架轴力图（单位：kN）地震内力及位移自振周期用顶点位移法计算结构的自振周期，计算过程见表612。表612框架顶点位移计算层号47623.667623.66578987.270.01320.126337273.8614897.52578987.270.02570.113227273.8622171.37578987.270.03830.087417742.5529913.92608824.180.04910.0491考虑到填充墙对框架刚度的影响，取自振周期折减系数=0.7，则结构的自振周期为：1.7×0.7×0.1263=0.42。荷载计算由于本工程所在地区抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为第三组，场地类别为Ⅱ类，故查表得特征周期=0.45，水平地震影响系数最大值=0.16[4]。用底部剪力法计算水平地震作用。因=0.45=0.42故=(0.45/0.42)×0.16=0.160=0.160×29913.92=4068.29因=0.42<=1.4×0.45=0.63故顶部附加地震作用系数=0除顶层外，各层水平地震作用标准值按式计算，顶层按式计算，具体计算过程见表613。表613各层横向水平地震作用及层间剪力计算层号416.77623.66127315.130.39311599.271599.27312.87273.8693105.360.28751169.542768.8128.97273.8664737.320.1999813.203582.00157742.5538712.740.1195486.294068.29抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合，若不满足则取水平地震力，式中=0.032，验算结果见表614。表614最小地震力计算层号实际47623.661599.27243.961599.2737273.862768.81476.722768.8127273.863582.00709.483582.0017742.554068.29957.254068.29位移验算水平地震作用下，结构的位移计算见表615，层间弹性位移角均小于1/550，满足要求。表615水平地震作用位移计算层号层高层间剪力层间刚度层间位移层间弹性位移角43.91599.27578987.270.00281/141233.92768.81578987.270.00481/81623.93582.00578987.270.00621/630154068.29608824.180.00671/748内力计算各框架按抗侧刚度分配水平地震作用，则⑤轴横向框架分配到的水平地震作用见表616。表616⑤轴横向框架分配到的水平地震作用层号框架层间刚度结构层间刚度分配系数水平地震作用层间剪力466333.55578987.270.115183.23183.23366333.55578987.270.115133.99317.22266333.55578987.270.11593.17410.38169030.09608824.180.11355.14461.27故左水平地震作用下框架计算简图如图612所示。图612左水平地震作用下框架计算简图（单位：kN）1、反弯点高度计算反弯点高度，式中为标准反弯点高度比，为上、下层梁刚度变化引起的修正值，为上层层高变化引起的修正值，为下层层高变化引起的修正值，为层高。2、柱端弯矩计算用D值法计算柱端弯矩，柱端弯矩=柱剪力×柱反弯点高度。3、梁端弯矩计算取出节点为隔离体，由得梁端总弯矩，左右梁端弯矩按梁线刚度分配。4、剪力计算取出梁为隔离体，由得梁端剪力，柱端剪力同理。5、柱轴力计算柱轴力=上柱传来集中力+该层梁端剪力。具体计算详见表617~表621。其中，弯矩图画在受拉一侧，不分正负；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为正。表617左水平地震作用下轴线处柱端弯矩计算柱类型层号层高结构层间刚度柱刚度层间剪力柱剪力边柱43.966333.5515236.03183.2342.080.441.7291.9172.2233.966333.5515236.03317.2272.860.451.76156.29127.8723.966333.5515236.03410.3894.260.501.95183.81183.811569030.0916295.85461.27108.890.643.20196.01348.46中柱43.966333.5517930.74183.2349.530.451.76106.2486.9233.966333.5517930.74317.2285.750.481.87173.90160.5223.966333.5517930.74410.38110.930.501.95216.32216.321569030.0918219.19461.27121.740.603.00243.49365.23表618左水平地震作用下轴线处梁端弯矩计算梁类型层号梁线刚度柱端弯矩梁端弯矩左上左下左右KL1474565.2291.9172.2291.9175.41374565.22156.29127.87228.50185.15274565.22183.81183.81311.68267.50174565.22196.01348.46379.81326.40KL2430476.19106.2486.9230.8230.82330476.19173.90160.5275.6775.67230476.19216.32216.32109.33109.33130476.19243.49365.23133.41133.41表619左水平地震作用下轴线处柱端剪力计算柱类型层号层高柱端弯矩柱端剪力上下上下边柱43.991.9172.2242.0842.0833.9156.29127.8772.8672.8623.9183.81183.8194.2694.2615196.01348.46108.89108.89中柱43.9106.2486.9249.5349.5333.9173.90160.5285.7585.7523.9216.32216.32110.93110.9315243.49365.23121.74121.74表620左水平地震作用下轴线处梁端剪力计算梁类型层号梁长梁端弯矩梁端剪力左右左右KL146.991.9175.41-24.25-24.2536.9228.50185.15-59.95-59.9526.9311.68267.50-83.94-83.9416.9379.81326.40-102.35-102.35KL242.130.8230.82-29.36-29.3632.175.6775.67-72.07-72.0722.1109.33109.33-104.13-104.1312.1133.41133.41-127.05-127.05表621左水平地震作用下柱轴力计算柱类型层号邻梁剪力柱轴力左右左右边柱40.00-24.25-24.2524.2530.00-59.95-84.2084.2020.00-83.94-168.14168.1410.00-102.35-270.49270.49中柱4-24.25-29.36-5.115.113-59.95-72.07-17.2217.222-83.94-104.13-37.4137.411-102.35-127.05-62.1262.12内力图左水平地震作用下框架的内力如图613~图615所示。图613左水平地震作用下框架弯矩图（单位：kNm）图614左水平地震作用下框架剪力图（单位：kN）图615左水平地震作用下框架轴力图（单位：kN）风载内力及位移荷载计算本工程所在地区为C类场地，基本风压0.3。对于平面为矩形和L型的建筑，风载体型系数；对于平面为槽型的建筑，风载体型系数。对于高度不大于30m或高宽比不大于1.5的建筑，可不考虑风振影响，取风振系数。故对于本工程，取=1.3，。故风载标准值=1.0×1.3×0.3×=0.39风压高度变化系数按式1×0.3计算，风载按迎风面积分配，将风载汇集到每层框架节点上，计算过程详见表622。表622风载计算层号层高离地面高度迎风面积宽度43.916.3561.160.4510.5810.5833.912.4561.070.429.7520.3223.98.5561.000.399.1329.4514.24.6561.000.399.8339.28注：离地面高度从室外设计地面算起，本工程室外地面标高为-0.450故左风载作用下框架计算简图如图616所示。图616左风载作用下框架计算简图（单位：kN）位移验算风载作用下，结构的位移计算见表623，层间弹性位移角均小于1/550，满足要求。表623左风载作用位移计算层号层高层间剪力层间刚度层间位移层间弹性位移角43.910.5866333.550.00021/2446033.920.3266333.550.00031/1273023.929.4566333.550.00041/87851539.2869030.090.00061/8788内力计算风载作用下内力计算与水平地震作用下内力计算同理。具体计算详见表624~表628。其中，弯矩图画在受拉一侧，不分正负；剪力以顺时针为正；柱轴力以受压为正。表624左风载作用下轴线处柱端弯矩计算柱类型层号层高结构层间刚度柱刚度层间剪力柱剪力边柱43.966333.5515236.0310.582.430.391.525.783.6933.966333.5515236.0320.324.670.451.7610.018.1923.966333.5515236.0329.456.760.491.9113.4512.931569030.0916295.8539.289.270.603.0018.5427.82中柱43.966333.5517930.7410.582.860.431.686.364.7933.966333.5517930.7420.325.490.481.8711.1410.2823.966333.5517930.7429.457.960.501.9515.5215.521569030.0918219.1939.2810.370.572.8522.2929.54表625左风载作用下轴线处梁端弯矩计算梁类型层号梁线刚度柱端弯矩梁端弯矩左上左下左右KL1474565.225.783.695.784.51374565.2210.018.1913.7111.31274565.2213.4512.9321.6518.32174565.2218.5427.8231.4726.84KL2430476.196.364.791.841.84330476.1911.1410.284.624.62230476.1915.5215.527.497.49130476.1922.2929.5410.9710.97表626左风载作用下轴线处柱端剪力计算柱类型层号层高柱端弯矩柱端剪力上下上下边柱43.95.783.692.432.4333.910.018.194.674.6723.913.4512.936.766.761518.5427.829.279.27中柱43.96.364.792.862.8633.911.1410.285.495.4923.915.5215.527.967.961522.2929.5410.3710.37表627左风载作用下轴线处梁端剪力计算梁类型层号梁长梁端弯矩梁端剪力左右左右KL146.95.784.51-1.49-1.4936.913.7111.31-3.63-3.6326.921.6518.32-5.79-5.7916.931.4726.84-8.45-8.45KL242.11.841.84-1.76-1.7632.14.624.62-4.40-4.4022.17.497.49-7.13-7.1312.110.9710.97-10.45-10.45表628左风载作用下柱轴力计算柱类型层号邻梁剪力柱轴力左右左右边柱40.00-1.49-1.491.4930.00-3.63-5.125.1220.00-5.79-10.9110.9110.00-8.45-19.3619.36中柱4-1.49-1.76-0.260.263-3.63-4.40-1.041.042-5.79-7.13-2.382.381-8.45-10.45-4.384.38内力图左风载作用下框架的内力如图617~图619所示。图617左风载作用下框架弯矩图（单位：kNm）图618左风载作用下框架剪力图（单位：kN）图619左风载作用下框架轴力图（单位：kN）刚重比验算为了保证框架结构的整体稳定性，刚重比不得小于10，且刚重比不小于20时，可不考虑重力二阶效应的影响，计算结果见表629，故满足整体稳定性要求且不用考虑重力二阶效应。表629刚重比计算层号层间刚度层高刚重比4578987.273.97623.667623.662963578987.273.97273.8614897.521522578987.273.97273.8622171.371021608824.1857742.5529913.92102内力组合以下如无特殊说明，一律柱端弯矩以顺时针为正，梁弯矩以梁底受拉为正；剪力以顺时针为正，柱轴力以受压为正。弯矩调幅为了提高结构的延性，以及减少支座处负钢筋的数量、方便钢筋的绑扎与混凝土的浇捣，可以考虑框架梁端塑性变形内力重分布，在内力组合前对竖向荷载作用下支座处梁端负弯矩进行调幅，取调幅系数=0.15，跨中弯矩按内力平衡条件相应增大，即，，，具体计算详见表71和表72。表71恒载作用下梁端弯矩调幅（单位：kNm）梁类型层号柱轴线处梁端弯矩跨中弯矩调幅后柱轴线处梁端弯矩调幅后跨中弯矩KL14-46.32-57.1879.32-39.37-48.6089.703-67.87-72.1561.37-57.69-61.3374.502-65.22-70.3363.61-55.44-59.7876.401-65.43-70.0563.64-55.62-59.5476.43KL24-15.65-15.65-10.14-13.30-13.30-7.693-9.92-9.92-6.24-8.44-8.44-4.682-10.30-10.30-6.61-8.75-8.75-5.001-9.76-9.76-6.08-8.29-8.29-4.54表72活载作用下梁端弯矩调幅（单位：kNm）梁类型层号柱轴线处梁端弯矩跨中弯矩调幅后柱轴线处梁端弯矩调幅后跨中弯矩KL14-11.55-14.2519.80-9.81-12.1122.393-16.83-18.1915.19-14.30-15.4618.472-16.17-17.7115.76-13.74-15.0518.961-16.22-17.6415.77-13.79-14.9918.97KL24-3.96-3.96-2.51-3.36-3.36-1.893-3.02-3.02-1.21-2.57-2.57-0.722-3.12-3.12-1.31-2.65-2.65-0.801-2.98-2.98-1.17-2.54-2.54-0.69内力调整以上求得的梁端、柱端内力均为轴线处内力。对于柱而言，控制截面为轴线处，无需进行内力调整；对于梁而言，控制截面为柱边缘处，故应进行内力调整，求出柱边缘处梁端内力。在竖向荷载作用下，；在水平荷载作用下，，式中为柱子轴线处到柱边缘处距离，具体计算详见表73~表76。表73恒载作用下梁端内力调整梁类型层号柱轴线处梁端剪力调幅后柱轴线处梁端弯矩梁端剪力梁端弯矩KL1474.41-77.56-39.37-48.6068.90-72.05-22.14-30.59375.54-76.78-57.69-61.3370.02-71.26-40.18-43.51275.42-76.90-55.44-59.7869.91-71.38-37.96-41.93175.49-76.83-55.62-59.5468.87-70.21-34.96-38.48KL2410.49-10.49-13.30-13.307.99-7.99-11.30-11.3037.01-7.01-8.44-8.445.34-5.34-7.10-7.1027.01-7.01-8.75-8.755.34-5.34-7.42-7.4217.01-7.01-8.29-8.295.01-5.01-6.79-6.79表74活载作用下梁端内力调整梁类型层号柱轴线处梁端剪力柱轴线处梁端弯矩梁端剪力梁端弯矩KL1418.56-19.35-9.81-12.1117.19-17.97-5.52-7.62318.76-19.15-14.30-15.4617.39-17.78-9.96-11.01218.73-19.18-13.74-15.0517.36-17.81-9.40-10.60118.75-19.16-13.79-14.9917.10-17.51-8.66-9.74KL242.76-2.76-3.36-3.362.10-2.10-2.84-2.8433.45-3.45-2.57-2.572.63-2.63-1.91-1.9123.45-3.45-2.65-2.652.63-2.63-1.99-1.9913.45-3.45-2.54-2.542.46-2.46-1.80-1.80表75左水平地震作用下梁端内力调整梁类型层号柱轴线处梁端剪力柱轴线处梁端弯矩梁端剪力梁端弯矩KL14-24.25-24.2591.91-75.41-24.25-24.2585.85-69.353-59.95-59.95228.50-185.15-59.95-59.95213.52-170.162-83.94-83.94311.68-267.50-83.94-83.94290.69-246.521-102.35-102.35379.81-326.40-102.35-102.35349.11-295.70KL24-29.36-29.3630.82-30.82-29.36-29.3623.48-23.483-72.07-72.0775.67-75.67-72.07-72.0757.66-57.662-104.13-104.13109.33-109.33-104.13-104.1383.30-83.301-127.05-127.05133.41-133.41-127.05-127.0595.29-95.29表76左风载作用下梁端内力调整梁类型层号柱轴线处梁端剪力调幅后柱轴线处梁端弯矩梁端剪力梁端弯矩KL14-1.49-1.495.78-4.51-1.49-1.495.41-4.143-3.63-3.6313.71-11.31-3.63-3.6312.80-10.412-5.79-5.7921.65-18.32-5.79-5.7920.20-16.871-8.45-8.4531.47-26.84-8.45-8.4528.93-24.30KL24-1.76-1.761.84-1.84-1.76-1.761.40-1.403-4.40-4.404.62-4.62-4.40-4.403.52-3.522-7.13-7.137.49-7.49-7.13-7.135.70-5.701-10.45-10.4510.97-10.97-10.45-10.457.84-7.84内力组合在本次可变荷载内力计算中，没有考虑活荷载的不利影响，故在进行内力组合时，可将活荷载作用下的梁端及跨中弯矩乘以1.1的放大系数，用以考虑活荷载的不利布置的影响。本设计需要考虑的内力组合有6种[5]，如下所示：无震内力组合：(1)1.3+1.5+0.6×1.5(2)1.3+1.5+0.6×1.5(3)1.3+1.5+0.7×1.5(4)1.3+1.5+0.7×1.5有震内力组合：(5)1.2+1.3(6)1.2+1.3同时，抗震设计时按照“强柱弱梁，强剪弱弯，角柱强于内柱，强节点，强锚固”的原则将梁端剪力，柱端剪力，柱端弯矩进行内力调整，避免出现薄弱环节，调整原则如下：梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：式中：：梁端截面组合的剪力设计值：梁端剪力增大系数，一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1，四级取1.0：分别为梁左右端逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值：梁的净跨：梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值柱端截面组合的剪力设计值应按下式调整：式中：：柱端截面组合的剪力设计值：柱端剪力增大系数，一级取1.5，二级取1.3，三级取1.2，四级取1.1：分别为柱上下端逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值：柱的净高除框架顶层节点和柱轴压比小于0.15者外，柱端截面组合的弯矩设计值应按下式调整：式中：：节点上下柱端截面逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配：柱端弯矩增大系数，一级取1.7，二级取1.5，三级取1.3，四级取1.2：节点左右梁端截面逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和本工程抗震等级为二级，故=1.2，=1.3，=1.5。具体计算详见表77~表79。表77梁控制截面弯矩组合梁类型层号控制截面恒载活载左震右震左风右风无震内力组合有震内力组合(1)(2)(3)(4)max(5)(6)KL14左-22.14-5.5285.85-85.855.41-5.41-33.02-42.76-27.05-43.27-43.2781.39-141.82中89.7022.398.25-8.250.63-0.63154.13152.99143.42141.52154.13133.14111.70右-30.59-7.62-69.3569.35-4.144.14-56.06-48.61-54.78-42.36-56.06-131.8948.423左-40.18-9.96213.52-213.5212.80-12.80-57.15-80.19-44.54-82.94-82.94222.78-332.37中74.5018.4721.68-21.681.20-1.20128.41126.25119.98116.39128.41129.7873.41右-43.51-11.01-170.16170.16-10.4110.41-84.10-65.37-84.89-53.68-84.89-280.69161.722左-37.96-9.40290.69-290.6920.20-20.20-46.69-83.04-29.92-90.51-90.51326.14-429.66中76.4018.9622.09-22.091.66-1.66132.10129.10123.71118.72132.10132.9175.48右-41.93-10.60-246.52246.52-16.8716.87-87.18-56.82-92.06-41.45-92.06-377.79263.161左-34.96-8.66349.11-349.1128.93-28.93-33.68-85.76-12.04-98.84-98.84406.18-501.50中76.4318.9726.71-26.712.31-2.31132.73128.57124.74117.79132.73138.9569.51右-38.48-9.74-295.70295.70-24.3024.30-87.96-44.22-97.73-24.81-97.73-437.01331.80KL24左-11.30-2.8423.48-23.481.40-1.40-18.11-20.64-15.87-20.08-20.6415.09-45.97中-7.69-1.890.000.000.000.00-13.11-13.11-12.17-12.17-13.11-10.47-10.47右-11.30-2.84-23.4823.48-1.401.40-20.64-18.11-20.08-15.87-20.64-45.9715.093左-7.10-1.9157.66-57.663.52-3.52-9.21-15.55-6.15-16.72-16.7265.17-84.73中-4.68-0.720.000.000.000.00-7.27-7.27-6.91-6.91-7.27-6.09-6.09右-7.10-1.91-57.6657.66-3.523.52-15.55-9.21-16.72-6.15-16.72-84.7365.172左-7.42-1.9983.30-83.305.70-5.70-7.79-18.06-3.39-20.50-20.5098.08-118.51中-5.00-0.800.000.000.000.00-7.82-7.82-7.42-7.42-7.82-6.53-6.53右-7.42-1.99-83.3083.30-5.705.70-18.06-7.79-20.50-3.39-20.50-118.5198.081左-6.79-1.8095.29-95.297.84-7.84-4.74-18.850.85-22.66-22.66114.54-133.21中-4.54-0.690.000.000.000.00-7.04-7.04-6.70-6.70-7.04-5.90-5.90右-6.79-1.80-95.2995.29-7.847.84-18.85-4.74-22.660.85-22.66-133.21114.54表78梁控制截面剪力组合及抗震剪力调整梁类型层号控制截面恒载活载左震右震左风右风无震内力组合有震内力组合(1)(2)(3)(4)(5)剪力调整(6)剪力调整KL14左68.9017.19-24.2524.25-1.491.49114.01116.70105.38109.8661.4773.76124.52149.43中-1.57-0.39-24.2524.25-1.491.49-3.98-1.29-4.70-0.22-33.65-40.3829.4035.28右-72.05-17.97-24.2524.25-1.491.49-121.97-119.28-114.78-110.30-128.77-154.52-65.72-78.863左70.0217.39-59.9559.95-3.633.63113.85120.37103.85114.7316.5319.83172.40206.87中-0.62-0.20-59.9559.95-3.633.63-4.362.16-6.454.43-78.80-94.5677.0792.49右-71.26-17.78-59.9559.95-3.633.63-122.58-116.05-116.75-105.87-174.12-208.94-18.25-21.902左69.9117.36-83.9483.94-5.795.79111.70122.13100.42117.79-14.82-17.78203.42244.11中-0.74-0.22-83.9483.94-5.795.79-6.513.92-9.887.49-110.14-132.17108.10129.72右-71.38-17.81-83.9483.94-5.795.79-124.72-114.30-120.18-102.81-205.47-246.5612.7815.331左68.8717.10-102.35102.35-8.458.45107.58122.7994.81120.17-40.15-48.18225.96271.15中-0.67-0.21-102.35102.35-8.458.45-8.786.43-13.7611.59-133.98-160.78132.13158.55右-70.21-17.51-102.35102.35-8.458.45-125.15-109.94-122.34-96.99-227.82-273.3838.2945.95KL24左7.992.10-29.3629.36-1.761.7611.9615.129.9615.23-27.31-32.7849.0158.81中0.000.00-29.3629.36-1.761.76-1.581.58-2.632.63-38.16-45.7938.1645.79右-7.99-2.10-29.3629.36-1.761.76-15.12-11.96-15.23-9.96-49.01-58.8127.3132.783左5.342.63-72.0772.07-4.404.406.9214.853.1016.31-85.70-102.84101.68122.01中0.000.00-72.0772.07-4.404.40-3.963.96-6.606.60-93.69-112.4393.69112.43右-5.34-2.63-72.0772.07-4.404.40-14.85-6.92-16.31-3.10-101.68-122.0185.70102.842左5.342.63-104.13104.13-7.137.134.4717.30-0.9920.40-127.38-152.85143.35172.02中0.000.00-104.13104.13-7.137.13-6.426.42-10.7010.70-135.37-162.44135.37162.44右-5.34-2.63-104.13104.13-7.137.13-17.30-4.47-20.400.99-143.35-172.02127.38152.851左5.012.46-127.05127.05-10.4510.450.8019.61-6.5724.77-157.68-189.22172.66207.19中0.000.00-127.05127.05-10.4510.45-9.409.40-15.6715.67-165.17-198.20165.17198.20右-5.01-2.46-127.05127.05-10.4510.45-19.61-0.80-24.776.57-172.66-207.19157.68189.22表79柱控制截面内力组合及抗震内力调整柱类型层号内力恒载活载左震右震左风右风无震内力组合有震内力组合(1)(2)(3)(4)(5)内力调整(6)内力调整中柱4-21.08-5.2442.08-42.082.43-2.43-33.09-37.46-29.27-36.5626.2734.15-83.15-108.1046.3211.55-91.9191.91-5.785.7872.3382.7363.6781.00-56.98-85.47181.99272.9935.908.91-72.2272.22-3.693.6956.7163.3650.4861.57-45.46-68.19142.31213.46141.2429.81-24.2524.25-1.491.49227.00229.68212.68217.16155.85155.85218.91218.913-16.76-4.1572.86-72.864.67-4.67-23.82-32.22-19.15-33.1572.1193.75-117.32-152.5231.977.92-156.29156.29-10.0110.0144.4362.4634.8664.90-160.05-240.08246.29369.4433.398.28-127.87127.87-8.198.1948.4663.2039.8264.39-121.19-181.79211.27316.91305.1259.82-84.2084.20-5.125.12481.79491.00451.80467.15292.58292.58511.50511.502-16.37-4.0694.26-94.266.76-6.76-21.28-33.46-15.40-35.69100.46130.60-144.62-188.0031.837.89-183.81183.81-13.4513.4541.1065.3229.4869.84-196.02-294.03281.88422.8232.017.94-183.81183.81-12.9312.9341.8965.1530.5669.34-195.78-293.66282.12423.19468.8889.81-168.14168.14-10.9110.91734.44754.08687.48720.21397.96397.96835.13835.131-10.03-2.48108.89-108.899.27-9.27-8.42-25.11-1.74-29.55128.04166.45-155.08-201.6133.428.28-196.01196.01-18.5418.5439.1872.5624.3379.96-209.73-314.60299.88449.8316.714.14-348.46348.46-27.8227.822.9052.97-15.6567.80-430.45-645.68475.53713.30632.71119.81-270.49270.49-19.3619.36984.821019.66919.29977.37479.51479.511182.781182.78边柱419.004.6849.53-49.532.86-2.8634.2929.1533.9025.3289.99116.99-38.78-50.42-41.53-10.29-106.24106.24-6.366.36-75.15-63.71-74.33-55.27-194.12-291.1882.10123.14-32.55-7.98-86.9286.92-4.794.79-58.60-49.97-57.88-43.50-156.84-235.2769.15103.73173.3545.25-5.115.11-0.260.26292.99293.46272.47273.26228.53228.53241.80241.80315.473.7585.75-85.755.49-5.4930.6820.8032.2915.81132.29171.97-90.66-117.85-29.67-7.19-173.90173.90-11.1411.14-59.39-39.34-62.84-29.42-265.99-398.98186.14279.21-30.65-7.45-160.52160.52-10.2810.28-60.28-41.77-63.10-32.25-249.93-374.89167.42251.13362.0293.97-17.2217.22-1.041.04610.63612.51567.72570.85468.41468.41513.19513.19215.033.65110.93-110.937.96-7.9632.1817.8535.3111.43164.44213.77-123.99-161.18-29.38-7.14-216.32216.32-15.5215.52-62.87-34.93-68.97-22.41-320.75-481.12241.67362.51-29.24-7.10-216.32216.32-15.5215.52-62.63-34.69-68.75-22.18-320.56-480.83241.87362.80550.80142.71-37.4137.41-2.382.38927.97932.26862.32869.46697.96697.96795.23795.2319.322.27121.74-121.7410.37-10.3724.846.1830.04-1.06170.81222.05-145.73-189.45-31.06-7.55-243.49243.49-22.2922.29-71.76-31.65-81.74-14.87-358.34-537.50274.74412.10-15.53-3.78-365.23365.23-29.5429.54-52.440.74-68.4720.16-495.70-743.56453.90680.86739.52191.44-62.1262.12-4.384.381244.601252.481155.821168.96921.54921.541083.041083.04框架梁柱截面设计框架梁梁采用C35混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋，保护层厚度为25mm。抗震设计时，梁内力调整为，对于弯矩，对于剪力。梁截面设计时，应分别计算无震内力组合和有震内力组合的配筋，取大值。正截面设计梁底钢筋通长布置，根据支座及跨中最大正弯矩配筋。梁顶钢筋分别根据梁两端支座负弯矩配筋，边跨梁KL1跨中均为正弯矩，而中跨梁KL2跨中虽有负弯矩，但负弯矩均较小，保留根据支座负弯矩布置的两根贯通钢筋即可满足其承载力要求，其余钢筋按构造截断[6]。梁底配筋按T形截面计算，对于KL1：按计算跨度考虑：=6900/3=2300mm；按梁净距考虑：=3000mm；按翼缘高度考虑：对顶层=120/655=0.18>0.1，对一般层=100/655=0.15>0.1，此种情况不起控制作用；所以=2300mm。因为1.0×14.3×2300×100×(655-100/2)=1989.85均大于KL1所有正弯矩，故属于第一类T形截面。对于KL2：按计算跨度考虑：=2100/3=700mm；按梁净距考虑：=6000mm；按翼缘高度考虑：对顶层=120/355=0.34>0.1，对一般层=100/355=0.28>0.1，此种情况不起控制作用；所以=700mm。因为1.0×14.3×700×100×(355-100/2)=305.31均大于KL2所有正弯矩，故属于第一类T形截面。梁顶钢筋按矩形截面计算。非抗震设计时，梁纵向受拉钢筋的最小配筋率0.20%，梁相对受压区高度0.518。抗震设计时，梁支座纵向受拉钢筋的最小配筋率=max{0.30%,0.65}=0.30%，梁跨中纵向受拉钢筋的最小配筋率=max{0.25%,0.55}=0.25%，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2.5%，梁相对受压区高度0.35。梁正截面设计详见表81~

表83，均满足以上要求。斜截面设计KL1箍筋加密区长度=max{}=max{1.5×700,500}=1050mm，KL2箍筋加密区长度=max{}=max{1.5×400,500}=600mm。梁箍筋加密区选用φ10@100，非加密区选用φ14@200。分别选取剪力最大的一根KL1和KL2进行验算，若该梁满足要求，则其他梁也满足要求。非抗震设计时，梁箍筋最小配筋率0.13%；抗震设计时，梁箍筋最小配筋率0.28=0.15%。梁斜截面设计详见表84和表85，均满足以上要求。表8