【《双腔颚式破碎机结构设计与建模探究》14000字】

双腔颚式破碎机结构设计与建模研究摘要破碎机作为工程机械通用的机械破碎设备，因为其具有设计简略、稳定牢靠、制造简易、维护修理便利、可用于各种任务环境等优势、从美国人布雷克发明以来，一直是物料粉碎行业普遍使用的设施。传统的破碎机在基本结构固定在机架上的定颚板上，另一个可活动的为动颚板，其表面通常为齿形。活动颚板一定范围活动，并与固定颚板远离，以完成破碎和排料操作。破碎空间由可移动颚，固定颚和框架侧壁上的保护板组成，因此颚式破碎机的入口和出口均为矩形。破碎机的结构尺寸由给排料口的宽和长体现。例如，破碎机（PEJ）的进料口宽度为1200mm，长度为1500mm。这意味着是PEJ1200x1500破碎机。PE250X400双腔颚式破碎机的设计基于传统的复合摆式颚式破碎机。这是一个新设计。单腔被对称的双腔代替。在操作过程中，一个腔用于破碎，而另一个腔用于破碎。同时，双腔颚式破碎机在同一工作时间内执行两项破碎和卸载任务。每单位时间的生产率是传统单颚式破碎机的两倍。生产的能源效率显着提高，单位时间的能源消耗显着降低。关键词简摆鄂式破碎机；双腔颚式破碎机；结构设计；功率消耗目录TOC\o"1-3"\h\u23843摘要 PE250×400双腔颚式破碎机的设计2.1总体方案的设计双腔颚式破碎机在生产过程中由于其工作的环境恶劣，工作任务繁重，并且在工作的时候受力情况比较复杂，因此在设计的过程中不仅要考虑各个部件的强度和刚度要求，也要注意成本的节约。双腔颚式破碎机的功耗比较大，颚板寿命比较短等，在总体设计中也要注意这些细节，总体要求主要包括了以下几点：首先需要符合生产实际要求，破碎机整体运转平稳，机构配合合理，并且零件便与加工和日常维护还要做到卫生环保，同时还要做到节约经济，安全。2.1.1设计的总体要求传统的PE250x400破碎机比朝阳重型机械厂生产的150x250系列鄂破碎机功能更强大，每小时的生产效率为10-30吨。进料口尺寸为210x300（mm），最大允许进料尺寸为210（mm），允许的出口调节范围为20至60（mm）。PE-250x400颚式破碎机所需的电机输出为15KW，机器的总重量为900kg，总外部尺寸（mm）为1616x1033x1140。本设计2PE250X400双腔颚式破碎机设计要求在保证产品的粒度要求下，能进行调节出料口的大小来保证减少对衬板的磨损，当有过硬或者过大的载荷的矿石进入破碎腔后应设立有过载保护措施，在保证上述要求情况下，机构受力合理，结构紧凑，生产成本低，能量损耗低特点。本次设计是在传统的复摆颚式破碎机的结构上采用了新设计方案、将固定一侧的破碎腔设计为对称的双侧破碎腔，在破碎过程中可同时完成一腔破碎一腔排料工作。因此，在相同的工作条件下，其设计的双腔鄂式破碎机可同时完成排料与破碎料。同时，其破碎的效率是传统单颚式破碎机的双倍以上。大大提高了破碎效率，有效降低了破碎功率损失，实现了节能减排的效果。两个破碎腔可采用不同的放置方式。破碎机由电动机与减速器带动皮带轮，飞轮，偏心轴，双作用组件和其他组件。中间动鄂当做长连杆，连杆与曲柄遥杆、遥杆与机架用于铰接连接。由于固定鄂板和活动鄂板的相对运动，由于偏心轴和活动齿板鄂板板的高频摆动，物料持续粉碎。双腔颚式破碎机具有两个破碎腔，同一个破碎腔添加到活动颚式破碎机的另一端。这种设计可使破碎机以两种模式运行。当曲柄在不同的角度范围内旋转时，粉碎室I粉碎物料，粉碎室II卸载。当曲柄旋转到角度范围之外时，粉碎室II被粉碎，粉碎室I被排出，并且重复该循环。这种类型的破碎机在闲置时没有能量损失。相当于在相同的工作时间内完成了两次原来单鄂破碎机机型的工作量。同时，破碎机的处置功能将提升1倍，此破碎机结构紧凑，在生产效率相当的情况下，外形尺寸比普通的复摆鄂式破碎机更小，重量较轻。因而确定来说，双腔颚式破碎机是提高了破碎生产效率。2.1.2设计方案的比较及选取双破碎腔可分为两种类型的连杆，并联连杆和串联连杆。因此，设计方案分为两种设计方案。方案一：如图2-1所示图2-1双腔颚式破碎机双腔串联结构示意图上图可知，颚式破碎机在等时间工作时间内，当电机带皮带轮带动偏心轴回转运动时，在偏心轴旋转方向不同的时候双破碎腔可以相互进行物料的排料与破碎任务，破碎机是持续工作的过程。但这种由于偏心轴受力不均匀且长度过长，有很大的振动，由于存在以上的缺点。在实际生产过程中存在严重的生产事故，这种设计方案前景较窄。方案二：如图所示2-2图2-2双腔颚式破碎机双腔并联结构示意图从该图可以看出，具有两个空腔的对称结构可以同时粉碎和卸载物料。因此，有必要将两个双活动鄂板安装到偏心轴上。相互创建两个活动鄂板，以提高刚度。在固定式一件式设计中，将曲柄板安装在两个可动鄂之间是不方便的，因此将两个连接板安装在固定鄂的后面，以使可动鄂的底部边缘在底部。失去支持。从而需要降低偏心轴。转移，为支承动颚下部。动颚的支承由摇杆和心轴来实现。定鄂通过长销轴和轴承座与上下机架相接这种结构的优点：它结构紧凑，设计简单。该结构采用对称设计，带有两个腔体，两个齿形板和一个压力块，它们相互压紧并固定在两个可动钳口板上。紧凑的设计使破碎过程得以继续，并且两个破碎腔室并联连接。压碎的物料具有均匀的颗粒大小和立方体形状，可以进行两次冲程操作。单室破碎机不是闲置的，而是要消耗能量的。综上所述相比较方案可以看到，第二种设计的双腔颚式破碎机具有较高的调节性能和较低的能耗。两个锯齿板连接到两个活动鄂板。设计紧凑。通过并行使用这些结构，可以提高生产效率。机器安全稳定地运行。显着改善了处理和定制功能，并显着降低了能耗。生产效率提高。[18]2.2部分参数的选定此项设计是在鄂式破碎机结构基础上改进的结果，其机构可看做为复杂摆动的曲柄摇杆机构，将按照四杆机构确定其机构是否有效。双腔鄂式破碎机的整体结构是曲柄摇杆机构。因而，该方案设计的关键，在其四杆机构如何布置及按照调整，应对破碎机的四杆机构进行整体进行优化处理，使各杆受力更为均匀，从而保证了原料最大粒度能顺利进入破碎结构中，以达到相应的生产技术要求。[2]2.2.1排料口宽度b及公称破碎比I已知破碎机的宽度为B=200mm,调整范围为(1/7~1/10)B=25~36mm[1],确定破碎腔的开边制公称排料口宽度为b=30mm；所以，该破碎机的公称破碎比i=B/b=200/30=72.2.2啮合角a啮合角与破碎效率和破碎腔的高度有关与破碎生产率为反比，从提高生产效率来看，希望有较小的啮合角a，它是动鄂和定鄂衬板的夹角，破碎物料时，充分将物料保持在破碎腔内不发生物料弹出的现象。为此，啮角具有使动鄂板有一定的摩擦力保证物料能不被弹出，设计破碎腔高度小而生产速度快就需要合理的控制角度，啮合角一般在17~26度，对于复摆颚式破碎机，啮合角不大于20~22度。[9]在此取a=20°[9]2.2.3破碎腔高度H破碎腔是由动鄂板、定鄂板以及机架俩侧壁所组成，在啮角一定的情况下,破碎腔的形状也由给料口尺寸、排料口尺寸，鄂板的布置方式和横断面有关，而高度和破碎比相关、一般破碎腔的高度,H=(2.25~2.5)B。B为给矿宽度。取H=500mm.2.2.4动鄂的摆动行程s与偏心轴的偏心距r动鄂板的水平路线对破碎机的生产率和破碎力具有影响。需要参考其偏心轴的偏心距，偏心距增加行程增加提升了生产效率但是会增大功耗，所以需要综合考虑优化设计。通常复摆式s=(12~17)mm.取s=16mm.动腔下端摆动过程不得大于排料口的(0.3~0.4)bmin即sl=(0.3~0.4)b=9~12,取sl=11mm.轴的偏心距的复杂摆动是:s=(2~2.2)r,取r=8mm.（矿山机械—选矿部分冶金工业出版社）2.2.5连杆长度l及推力板长度kl=(0.85~0.9)L=435~460（矿山机械—选矿部分冶金工业出版社）[2]取l=450mmk=(16.5~25)r=115.5~175（矿山机械—选矿部分冶金工业出版社）取k=150mm2.3电动机选择与确定2.3.1动鄂复摆次数与主轴的转数n=665tanαs s:动腔下端的摆动行程(cm)n:主轴转速(r/min)a:排料层平均啮角(度)取最优值a=14°2.3.2电动机的功率电动机的选择是，压碎力的大小和在压碎过程中消耗的功率与偏心轴的速度，轴的大小，出口的大小，啮合角的大小有关。以及研磨物料的理化性质和粒径。破碎机的速度和尺寸越高，功耗就越高。压碎程度越高，能耗越高。但是，材料的物理性质对能耗的影响最大。因为消耗的能量取决于许多因素没有一个具体可参考的具体数据选用表。根据实际生产实践或采用经验公式来选择破碎机的功率。如下P=18LHrn(kw)式中：L:破碎腔的长度(m),H:定颚板的计算高度(m),r:偏心轴偏心距(m),n:轴转速(r/min)则=14.45(kw)2.3.3电动机的转速此设计所摆动是偏心轴，而偏心轴的转速通常是破碎机的主要参数之一，其电机带动传动带，通过一般带传动比I=2~6,取I=3,反推电动机的转速=n×I=303×3=909(r/min)2.3.4选取电动机根据电动机的转速及其所要求的破损力，为了工作可靠,实际电动机的功率通常提升1.2-1.5倍.所以P×1.25=14.31kw选择查表12-1(机械设计手册)Y180L-6(三相异步电动机)。[11]电机型号额定功率/kw满载转速/(r/min)转矩最大转矩Y180L-6159702.02.02.3.5破碎生产率的计算生产率又被叫做产能和生产效率，在一定的给料粒度和排料粒度条件下，所处理产能单位（Kg/h或m3/h）.根据式子（2-2）式μ物料的的系数为μ=0.65-0.75n:主轴转速(r/min)L:破碎腔的长度(m)b:排料料公称宽度(m)s:动腔下端的摆动行程(m)==10~30.8(m3/h)2.5传动带的设计计算传动比公式I=n/n取I=3,n。=I*n=3*303=9092.5.1确定计算功率Pca=Ka×P（2-3）P:皮带传动的额定功率Ka:工作系数,在此取Ka=1.5;(机械设计)Pca=Ka×P=15×1.5=21(kw)2.5.2选择带型破碎机在正常工作时，所承受的载荷幅度较大，根据受载情况分受激载荷和脉动循环；为适应其工作要求，对电机转速较高，损害较大，开始选用带传动。其优点是：传动带具有弹性，能够吸振，使传动具有稳定性，保护机器；皮带具有弹性滑动不可避免，但具有保护机器的功能。适用于在跨距较大的传动。设计简单，成本廉价，调换方便，并且装配精度要求较低，适用一般粗矿作业。根据计算功率和电动机的小带轮转速n。=970r/min查表(机械设计基础p201)选取C型V带2.5.3确定带轮的基准直径初选小带轮的直径,由推荐值为200~315mm及（机械设计基础)初选d1=250mm.d2=d1*I=250*3=750(mm)依照(机械设计基础)选取d2=710mm②验算带和速度v（2-4）=12.69（m/s）在(5~25)(m/s)范围内.故所选皮带的速度合适2.5.4确定中心距a和带和的基准长度①根据0.7(250+710)≤≤2(250+710)672≤≤1920初选=1300mm②计算带长L（2-5）=4148(mm)③确定根据和V带型号,由表11-2(机械设计基础)=4500mm④确定实际中心距a=1476mm（2-6）⑤验算小带轮上的包角=-18°=162°≥120°(符合包角要求)2.5.6确定皮带根数Z（2-7）=2.70取Z=3(根)式中:单根V带额定功率:单根V带基本功率增量:包角系数:长度系数查表11-4=7.04(机械设计基础)查表11-5=0.83(机械设计基础)查表11-6=0.95(机械设计基础)查表11-2=1.04(机械设计基础)2.5.7确定带的预紧力F。计算V带对轴的压力Q=2*3*472.8*sin81=2802(N)（2-8）2.5.8带轮的结构的确定带轮宽B=(Z-1)e+2f(2-9)式中e=25.5±0.5(mm)f=(mm)Z=3B=(3-1)25.5+217=85（mm)因带轮的参数设计，根据带轮的基本参数选择带轮的结构形式。该带轮的基准直径Dd>310mm,所以带轮采用灰口铸铁Ｖ带轮的设计结构：孔板式带轮(参考：机械设计)根据以上条件查得（机械设计）得V带轮：C型槽数Z轮缘宽B(mm)基准直径(mm)孔径(mm)毂长L(mm)385710951202.6机构受力分析2.6.1破碎力的计算在破碎机正常工作时，动鄂对物料施加破碎力，物料也以反作用的力作用在各个零部件上，所以需计算校核力的大小。有以下几种方法（1）图解法；（2）解析法；（3）实验计算法。目前，用图解法求破碎机受力比较简单方便来确定破碎机破碎力的大小。作用在动颚上的最大破碎力可以按下式计算：（2-10）式中：L,H:破碎腔的长度和高度(单位cm)当计算破碎机时，考虑载荷的影响，故破碎机的计算破碎力为：=1.5*40.2*20*30=180900(N)(2-11)2.6.2机械受力分析机械受力示意图如图2－３图2-3机构受力分析如图2－３对Ｂ点受力进行受力分析，可得；(2-12)；（2-13）;（2-14）：肘板对物料的作用力；：对动颚的垂直分力；：对动颚的水平分力；对Ｄ点取受力矩平衡方程式，可得：（2-15）Pjs:物料对动颚的作用力；将③④两式综合可得：=78716(N)（2-16）得：（2-17）=50598(N)同理，对Ｄ点受力进行受力分析，可得：（2-18）:动颚偏心轴的轴承反力对Ｂ点取力距平衡方程式，可得：:对动颚的垂直分力若沿动颚取受力平衡方程式，可得：；:对动颚的水平分力由上述两式可得：（2-19）==50598(N)；于是可得：（2-20）=120600(N)；将（2-19）（2-20）代入式（2-18）可得：（2-21）=130784(N)2.7偏心轴的设计计算破碎机的偏心轮是一个传递扭矩，且用轴承支承间偏心结构的转动轴。承载一定的载荷，对于它的安全性设计。根据拟定的结构设计方案，确定轴头的最小直径，满足强度和刚度的要求，又能满足设计可靠性要求，而且质量轻和成本低廉，设计新颖技术受载均匀合理。2.7.1偏心轴的结构设计轴的输入参数的计算V带的传递效率为0.93~0.96现取η=0.95，轴的输入功率P=轴的输入转矩为；（2-22）(1)初步确定轴的最小直径（2-23）式中：A：与轴材料有关的系数其值可查表15-2取A=110P：传递的功率n：轴的转速=44.4(mm)轴上具有键槽会降低轴的强度，若为单键，计算最小轴头值增大5%左右；双键，应将轴头的计算值增大7%左右。该设计轴为单键所以将上述计算的增大5%，得44.4х1.05=46.6m初定偏心轴的形状如下：图2-4(2）确定轴的各段直径及长度外伸端直径==110mm(该轴段与V带轮直接相配合，与带轮的轮毂轴孔设计同步进行。选取d0=110mm)轴端直径=L+(1~3mm)=120+(1~3)mm;取=122mm。其轴承安装在轴段3,轴段5上，在轴段3段和轴段5，轴承与轴相互配合，所以知L3=B=58mm轴段5=d=160mm;由图2-4可知，轴段4与轴段7采用轴肩定位，根据轴肩高h确定经验公式为：h≥0.07d，代入数据可得:h1≥9.1,取h1=10h2≥11.2mm,取h2=12mm,所以d6=d5+2h2=160+2*12=184mm;考虑偏心距e=16mm取d4=142mm。动颚轴承采用密封垫圈密封，并采用套筒进行轴向定位。初步取密封装置长为45mm，则L5=B+44=86+45=131mm。因破碎腔长度500mm,

所以2*l5+L6≤L即L6≤250mm，L6两端各留5mm间隙位置，考虑安装方便，且在动颚轴承密封间之间加套筒起轴向定位作用。套筒长为31mm.则取l6=161mm，取密封装置同前一样长为45mm,套筒长为31mm,可得：L4=44+30=74mm;L2为螺纹段，安装大小圆螺母，止垫片，轴承与机架端盖，轴承定位作用，取其总长为74mm，所以L2=74mm取d2=110mm。综上所述，偏心轴的总长为：La=2(L1+L2+L3+L4+L5)+L6=1065轴的各段数值如下图所示:图2-52.7.2偏心轴的强度计算①作出轴的计算简图在破碎过程中，通过偏心轴传递破碎力，由轴上的零件传递的载荷相对较小，这些载荷在计算中可以忽略不计。只考虑破碎力的作用。应将框架轴承用作两个支撑，分别作为支撑作用在指定偏心轴R1和R2上的反作用力。载荷在支架上的作用点与负载在可动钳口的轴承上的作用点之间的距离用L表示。图2显示了对偏心轴施加的负载力的分析。偏心轴的载荷受力分析如图2-6所示。图2-6受力图2-6偏心轴的载荷分析图经分析可知，该轴在工作的过程中主要承受弯矩，所以下面按弯曲强度条件进行校核。F1=F2=R1=R2=P/2=120600/2=60300N②作出轴所受的弯距和扭矩图从上图可以看出，在在垂直方向上，偏心轴上没有应力，因此不会产生弯矩。因此，偏心轴仅产生水平弯矩Mh。扭矩是电机传递的扭矩，皮带轮和飞轮产生的扭矩，偏心轴偏心和压紧力产生的扭矩。这些时刻相互平衡。根据产生扭矩的位置计算偏心轴的弯矩。扭矩图如下图2-7，2-8所示。2-7弯矩图2-8扭矩图2.7.3轴的强度校核轴强度测试通常仅检查可承受最大设计弯矩的偏心轴部分的强度。该图表明可移动凸轮轴承是危险的部分。根据第三强度理论计算弯曲应力。转距（2-24）=9550000*0.95*22.4/490=414743(N)Me=（2-25）=0.6414743=248846(N•mm)（2-26）=35.63(mm)≤138

mm故动颚轴承得截面安全2.8轴承的使用寿命计算轴承段所选的轴承型号dDBL313028058L523032016027086L3:调心滚子轴承;L5:调心滚子轴承.两对轴承在受力过程中主要承受径向力，而轴向力可忽略不计。轴上的径向载荷与破碎力相同。即：R=F/2=60300/2=30150N当量动载荷为：P=XR滚动轴承的寿命计算公式：（2-27）式中：:基本额定寿命，（h）;P:载荷（N）；N:轴承转速（r/min）;C:基本额定动载荷，（N）；ε：指数，对于滚子轴承，ε=10/3；=14338.87(h)=14927.96(h)>8000h,适合计算要求2.9键的强度计算查机械设计表6-1[15]可选择键的尺寸为：b×l×h=28×80×16则该键的强度条件：（2-28）==83.05MPa查机械设计第八版表6-2取=110MPa因此，键的选择合理。2.10轴承座的设计在本次设计中，为满足设计构造的要求，采纳整体结构设计,轴承座可以支撑轴承的空心阶梯轴结构的方式制成，而且衔接至壳体的局部以法兰的形式制成。轴承由端盖放置和固定。选择球形滚子是因为它们是成对的。轴承对中要求不断提高。具体的结构如图2-10所示：图2-10轴承座的设计2.11齿板的设计2.11.1齿板的结构设计锯齿板构造：锯齿板（也称为衬板）是与矿石间接接触的破碎机的一部分。设计很简单，但是会影响破碎机的性能，能耗和产品颗粒。颗粒的大小和形状以及压碎力都有影响。特别是后三个更明显。牙板可承受许多冲击和压缩力，从而导致严重磨损。为了延长使用寿命使用具有高耐磨性的材料或者合理的设计齿板的结构形状和几何尺寸。横截面结构有两种类型可分为三角形和梯形表面。三角形或梯形刀片通常用于确保产品尺寸和形状。齿板的形状如图2-11所示：图2-11a:三角形b:梯形衬板在本次设计中我采用梯形衬板。2.11.2齿板材质的选择在选择用于齿尖的材料时，请选择锰含量中等的钢。该等级最初是由ClimaxMolybdenum发明的。经过处理以增加在水中的淬火后，该结构变为单独的奥氏体或奥氏体+少量的未溶解碳化材料（取决于碳含量）结构。锰钢其硬化机理被认为是：降低锰含量会降低奥氏体的稳定性，而冲击或磨损会导致奥氏体，容易受到侵蚀。因此，中型锰钢是锯齿状的板材，在产量较小的破碎机使用更加划算。2.12机架的设计破碎机的机架的组合安装是破碎机安装的关键布局，较大的载荷施加到工件上，并且质量占整个机器质量的大部分，并且加工和生产的工作负荷相对较大。它的刚度和强度对整体部件性能和关键零件的使用有较大影响。所以结构要求：结构简单，易于铸造，轻便，坚固耐用。破碎机机架是整个设计过程中的关键，它在工作过程中可以承受很大的冲击，并且占整个机器重量的大部分对于铸造机架而言约为50％，对于焊接机架而言约为30％，破碎机机架具有以下要求：该设计结构简易，易于铸造，重量轻，并且满足强度和刚度要求，具有一定耐腐蚀性。整体型机架如图2-12所示：图2-12整体机架破碎机机架的结构区分集成机架和复合机架。制造过程区分铸造框架和焊接框架。组合型机架如图2-13所示：图2-13组合机架由于具有大容量的双腔颚式破碎机，我们选择了一种组合框架，该组合框架比典型的框架更坚固，更坚固，并且便于搬运和组装。该结构使用一体式铸造框架。其中，刚度最高的铸钢ZG270-500。为了正常运作，我们必须努力减轻。2.13零件的公差与配合2.13.1一般公差的选取整体尺寸公差带的选择是在一般加工条件下，零件间的装配能够保证的公差。通常，不需要维护或操作检查。这保证了经济的加工精度。它主要用于不一致的尺寸，这些尺寸相对不准确且在功能上能够接受，或者大于一般公差。我的两个零件图是皮带轮和主轴零件图。根据国家标准中指定的四个允许级别选择对应于IT14的中间级别。因此，准确性不是很高。在表格中可以看到该尺寸的偏差极限，主要基于尺寸。您还可以在表格中查看倒角和圆角的半径以及高度。2.14破碎机过载保护设计由于破碎机工作环境极为恶劣，工作载荷波动很大，有时候会有过载情况，其因在破碎较大的物料因为其坚硬不可破碎，出现过载的危险工况，过载保护有几种常用形式，衬板折断和飞轮限距保护，液压保护。此次设计我选用的液压保护，主要是因为其既可以调整排料口的宽度又能在过载时起到保护作用。2.14.1液压保护装置原理过载保护由液压和电气控制系统控制的液压安全辅助装置提供。工作时，物料的压力返回到固定颚板，因此计算缸内压力p作为控制参数，液压保护和支撑作为伸缩的中间导电构件。当重载油缸内的压力超过额定压力时，通过使固定颚板返回一定的角度范围来释放回油。控制过程：油缸高压腔内通入高压油液，活塞杆顶出推动定额板成刚性支承状态，破碎机在正常工作时，突然发生超载，油压升高，达到设定的额定压力，传感器发送命令来操作先导控制阀，这会导致阀门9、阀门10和阀门11同时操作并改变当前状态。阀门9关闭蓄能器4与气缸高压腔16之间的通道，阀门11向反方向开启，阀门10开启，高压腔16内的油液被卸载而失去压力。油缸的活动钳口和活塞迅速缩回，打开足够大的出口以清除障碍物并释放物料障碍物。故障排除后，电信号启动阀门8，相应的阀门9、阀门10、阀门11恢复原状，动颚迅速恢复原位，机器又恢复正常。液压保护装置具有多种作用，设计紧凑，工作可靠，不用停车，维修维护方便，成本较低，故越来越多的保护装置倾向于液压控制。2.15改进前后颚式破碎机的技术参数对比PE250×400颚式破碎机的技术参数如下表2-1所示，其生产能力是每小时10-30立方米。物料的进入口尺寸大小为200×300（mm），容许经过的最大进料粒度是165（mm），排料口允许调整的范畴20-70（mm）。PE-200×300颚式破碎机所需要的电机功率为7.5KW，总的外形尺寸（mm）为1056×1100×1120。改进后的2PE-200×300双腔颚式破碎机的技术参数如下表2-2所示。在物料的进入口尺寸大小为200×300（mm），允许通过的最大进料粒度是165（mm）不变的情况下，将电机功率改为15kw，并且采用新的双腔并联结构，整个机械重量是950公斤，生产能力可以达到每小时10-30立方米，可见改进后的双腔颚式破碎机2PE-250×400的生产能力得到了极大的提高。表2-1PE250×400颚式破碎机破碎机型号生产能力（）10-30进料口(mm)最大进料粒度(mm)165功率(kw)7.5排料口调整范(mm)20-70重量(kg)950外形尺寸(mm)表2-2PE200×300双腔颚式破碎机2.16典型零件的加工工艺由设计可知,轴的结构如下图所示:图2-15偏心轴结构图偏心轴是破碎机的动力传递元件，也是活动颚板的支撑。它是破碎机的主要部分，也是破碎机的典型部分。它的构造设计特地重要，其重要性在第5章中进行了阐明，但在此不再赘述。偏心轴的作用与其上方的零件不同。处理过程对于满足要求很重要。智能制造过程不仅可以确保其刚度和强度，还可以满足强度和刚度的要求，而且在技术上还可以满足可靠性，轻巧和最大成本效益的要求，从而可以实现复杂而经济的性能。流程。偏心轴：工艺：下料锯床下料ø150×1000(锯床)划线划中心十字线和孔线(划钳)镗镗端面到总长度为930,打中心孔,偏心孔ø8.(镗床)车粗加工：一端粗车轴的外圆，另一端推入中心孔，使粗车床的一端从每个部分的外圆到偏心部分。外圈，偏心距和长度都保留下来。一侧的边距为5-7mm。精加工：将一端靠在偏心孔上外圈，另一端靠在偏心孔上，偏心段的末端，每个部分的外圈，外圈和长度都为5〜留有余量7毫米检检查以上各道工序.热调质处理HB=220～240.车修中心孔和偏心孔各发送两个用于定位的中心孔，外圆，ø95，ø100，和四个用于固定其他外圆的插脚，1：保留12锥度，边距为1。〜2mm，长度自动对齐。c63将更长）找到并抓住汽车的偏心孔，并用四个爪将其牢牢抓住。半成品的外圆为ø120，外圆对应尺寸，车长为一对，车角处的圆为R2.5。拧紧孔，以固定精密机器的外圆。M100*1.5左，1：1.2锥体更换，等待外圆的尺寸，长度符合要求。2个圆角R3*245°倒角。加宽，放置，握住并固定中心孔。完全相同的旋转。M100*1.5，锥度1：1.12和。等到外圈达到车辆的大小和长度。车辆必须是圆形的。R2.52倒角4*5°2的地方。8.检检查以上各道工序.9.划注意偏心轴偏心距离,划中心线,划2mm,3-17mm,键槽和退刀槽线,划两端6-8M螺孔定位线.10.铣铣键槽到尺寸,注意形位公差选用立铣。11.检检查以上工序。12.镗划正钻对一头2-M8底空ø13.9,深25.铣端余量到尺寸;调头,同样铣对2-M8到ø13.9,铣去端面,镗到总长工(镗床)13.检检查以上各工序.14.攻枚准6-M8螺孔.15.检检查以上各道工序.入库上油.3双腔颚式破碎机的三维设计与建模3.1Solidworks软件简介Solidworks软件是一个三维CAD系统，拥有出色三维建模的技术和其软件的使用方便命令准确简洁适用人群广，已成为各大高校的普遍使用的三维的软件。SolidWorks已成为世界上最容易安装的最佳软件。这包括航空航天、机车、食品、硬件、国防、运输、模具、电子、医疗设备、离散制造等，由全球多个国家作为基础教学使用。3.2利用Solidworks软件对各零件建模SolidWorks具有三维建模与受力分析功能。您可以使用拉伸，旋转，力学分析和参数化建模的最基本功能，快速而准确地实现机器零件的3D建模。另外，对于已安装的零件模型，您可以使用参数化轻松调整零件的大小。通过使用Solidworks软件，应用基本的建模命令，建立了偏心轴、轴端盖、齿板、摇杆、皮带轮、飞轮、动颚、机架等零件的三维模型如下图所示。图3-1偏心轴图3-2轴端盖图3-3齿板图3-4摇杆图3-5飞轮图3-6带轮图3-7动颚图3-8上机架图3-8下机架3.3利用Solidworks软件进行虚拟装配利用Solidworks进行零件的三维装配，有助于对设计的零部件的分析和校核，便于发现和解决在设计过程中可能出现的问题。在本次毕业设计中，通过使用与鄂式破碎机的3D模型相连的零件，我使用了自下而上的装配方法，利用零件之间的约束，将其逐渐插入到整个装配中，最后装配了完整的成套产品。3D模型PE250X400双腔颚式破碎机。图1显示了PE250X400双腔颚式破碎机的组装结构的平面图。3-9。在装配过程中，可以利用3D截面功能来加快设计速度并及时找到结构问题。 图3-9双腔颚式破碎机剖面图该图显示了三维装配后的双腔颚式破碎机。3-10在设计过程中使用了张力检查和运动仿真功能，以有效避免结构缺陷。凭借久经考验的双腔颚式破碎机设计精度和3D模型装配图，也可以将它们转换为2D工程图，从而更轻松地创建所需的工程图。通过Solidworks的三维装配，提升了对所设计的破碎机的结构的理解，降低了在设计时尺寸的不准和零件间的配合装配的过程中错误的概率，同时也提高了自己的制图水平。4结论本次毕业设计2PE250*400双腔颚式破碎机工程采用整体设计。它基于改进的颚式破碎机的破碎效率，节能，低能耗，并消除了传统颚式破碎机概念的局限性。尤其是对乔·克鲁斯的分析。根据功能和经济性对机器的工作方式和性能进行了计算和讨论，证明了该设计的可行性。在设计过程中，我得出以下结论。1.活动动鄂设计新颖紧凑。由于悬挂高度低，两个颚板可以同时连接到可动颊板上。储物柜放在顶部。传统颚式破碎机的滚动支撑被关节轴承取代，并且枢轴点发生了一系列变化，从而使破碎机成为标准的4杆机构，从而提供了更现实的理论模型。颚式破碎机的这种方法使活动钳口设计简单，紧凑且功能强大。两个活动钳口同时连接到活动钳口。由于整个设计结构布置向下，因此可动鄂板的轨迹行程方面也比较好。2.具有两个腔体的新设计。