排水管网更新改造工程(花湾路、港通三路排水沟渠及附近防涝点整治)勘察服务 工程地质勘察报告

排水管网更新改造工程(花湾路、港通三路排水沟渠及附近防涝点整治)勘察服务工程勘察报告（直接详细勘察）目录TOC\o"1-3"\h\u52201．勘察工作概况 页1．勘察工作概况 1.1任务由来及工程概况1.1.1任务由来取消标题前缩进取消标题前缩进2025年4月，经济开发建设有限公司委托公路勘察设计有限公司、勘测设计有限公司对“空港园区排水管网更新改造工程(花湾路、港通三路排水沟渠及附近防涝点整治)勘察服务”建设场地进行工程勘察，勘察阶段为直接详细勘察，以满足施工图设计要求。1.1.2工程概况⒈与后面三级标题下一级标题字体匹配空港园区排水管网更新改造工程(花湾路、港通三路排水沟渠及附近防涝点整治)勘察服务由重庆空港经济开发建设有限公司投资兴建。该项目位于重庆市渝北区空港园区花湾路、港通三路，场地周边均有道路可直接进入场地，交通较为便利。与后面三级标题下一级标题字体匹配⒉拟建花湾路明渠由四川新川公路勘察设计有限公司进行勘察工作，全长424.42米，NK0+000.00~NK0+424.42段采用C25砼明渠，底板设计标高447.675~477.229m，均采用明挖的敷设方式，工程重要性等级为二级。⒊拟建港通三路箱涵及明渠由重庆天域勘测设计有限公司进行勘察工作，全长446.99米，QK0+000.00~QK0+170.00#段采用C30钢筋砼箱涵，涵底设计标高352.34~354.04m，采用埋设的敷设方式，埋深约为5.95~13.91m，净空尺寸为3.0m×3.0m钢筋砼箱涵；QK0+170.00~QK0+446.99#段采用C25砼明渠，底板设计标高344.14~352.34m，采用明挖的敷设方式，工程重要性等级为二级。1.2勘察目的及任务要求根据工程勘察任务委托书，本次勘察为直接详细勘察工作。勘察工作目的是采用多种手段查明场地工程地质条件，提供设计、施工所需的岩土工程资料和参数。具体任务是：搜集附有坐标和地形的建筑总平面图，场区的地面整平标高，建筑物的性质、规模、荷载、结构特点，基础形式、埋置深度，地基允许变形等资料；查明建筑场地及其影响范围内有无影响工程稳定性的不良地质现象，查明场地是否存在河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物，并提出处理意见；查明建筑场地地质构造、地层结构、成因类型、分布规律及各岩土层的物理力学性质；查明建筑场地水文地质条件，地表水分布、地下水埋藏深度、地下水发育状况及活动规律，并对地下水质作出评价；对地表水、地下水及土对建筑材料的腐蚀性作出评价；提供设计所需岩土参数，为基础设计及边坡治理提供依据；评价场地环境边坡、基坑边坡稳定性，提出支护措施建议及设计参数；判明场地土类型和建筑场地类别，提供抗震设计参数；评价拟建场地稳定性及建筑适宜性；对成桩可能性、桩基础施工条件及其对环境的影响分析。对场地特殊性岩土进行分析评价；根据场地条件和施工条件，合理选择基础持力层，并对基础型式提出经济合理的建议分号；分号对场地地质条件可能造成的工程风险进行分析。1.3勘察执行规范及依据1.3.1本次勘察执行规范及主要依据(1)《工程勘察通用规范》（GB55017-2021）(2)《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）；(3)《建筑地基基础设计标准》（DBJ50/T-047-2024）；(4)《建筑抗震设计标准》（GB/T50011-2010）该标准最新版为2024修订版（2024修订版）；该标准最新版为2024修订版(5)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；(6)《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）；(7)《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；(8)《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）；(9)《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》(2020年版);(10)《重庆市工程勘察文件编制技术规定》（2024年版）;(11)《工程测量通用规范》(GB55018-2021）；(12)《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；(13)《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）。1.3.2其他参考规范《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2015）；(2)《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）。1.3.3勘察工作依据及利用资料（1）建设工程勘察合同；（2）工程勘察任务委托书；（3）带1：500地形图的建筑物总平面图句号。句号1.3.4勘察范围和阶段判定依据本次工程勘察阶段及勘察范围确定主要按渝建发【2013】345、346号文相关规定执行。勘察阶段及勘察范围具体判定依据见表1.3.4-1~1.3.4-3表序号相应修改。表序号相应修改表1.3.4-表1.3.4-1下同1选址勘察判定表表1.3.4-1下同判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流。岩溶塌陷等不良地质作用发育，且影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不属于不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。不属于不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。不属于不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不属于不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案必选的大型市政基础设施工程。不属于不需进行选址勘察表1.3.4-2工程勘察阶段判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。简单场地；工程安全等级为一、二级不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。拟建场地地势较平坦，地形坡角一般3~8°，局部为陡坎。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。与三峡库区175m岸线外侧水平距离远大于100m不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。小于不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。无不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需进行初步勘察表1.3.4-3工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。拟建场地内不存在此类边坡满足要求2对于有外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。拟建场地内不存在此类边坡满足要求3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度满足要求4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。拟建场地内不存在此类边坡满足要求基坑边坡及其影响区域1岩质边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。拟建场地内不存在此类边坡满足要求2土质边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。土质边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于基坑深度的2倍。满足要求3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。拟建场地内不存在此类边坡满足要求综上，本次勘察阶段为直接详细勘察，勘察范围满足市建委相关文件规定。1.4勘察工作布置及任务完成状况根据工程勘察任务委托书勘察技术要求，我公司及时组织有关工程技术人员，进行现场地质调查和工程地质测绘，并编写工程地质勘察纲要，制定钻探任务书。根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）有关规定结合现场踏勘情况及《工程勘察委托书》，花湾路建筑物安全等级为二级，边坡安全等级为二级~三级；港通三路筑物安全等级为一级~二级，边坡安全等级为一级；场地地质环境复杂程度属简单场地（判定见表1.4-1），花湾路由四川新川公路勘察设计有限公司进行勘察拟建物勘察等级为乙级，边坡勘察等级为乙级；港通三路由重庆天域勘测设计有限公司进行勘察拟建物勘察等级为甲级，边坡勘察等级为甲级，综合确定本次工程地质勘察等级为甲级。表1.4-1地质环境复杂程度分类判定因素场地环境情况场地复杂程度综合判定1地形、地貌拟建场地地势较平坦，地形坡角一般3~8°，局部为陡坎。简单简单2岩层倾角（°）8°简单3岩体完整性场地基岩岩体较完整，裂隙不发育简单4岩土特征种类少，性质变化较小，存在特殊性岩土（素填土、粉质粘土）简单5土层厚度（m）最大厚度22.9m复杂6水文地质条件中等复杂中等复杂7不良地质现象不发育简单8破坏地质环境的人类活动强烈程度一般简单9相邻建筑影响程度小简单按有关直接详细勘察要求及设计要求布置钻孔。本次勘察布置钻孔原则：主要沿拟建建筑物的角点、轴线及垂直边坡走向布置，钻孔间距7.0～25.0m。本次勘察共布置钻孔81个，其中控制性钻孔29个，取土样钻孔6个，取岩样钻孔19个，动力触探试验孔13个，占总孔数的1/3。控制性钻孔深度要求进入预计持力层5m以上。在上述钻孔位置详见勘探点平面布置图。采用坐标放孔81个，实测工程地质剖面19条。采用3台XY-100型钻机施钻，2名现场地质人员跟班编录。本次勘察采集原状土样6组，中等风化基岩岩样19组。本次勘察共在13个钻孔中进行重型（N63.5）圆锥动力触探试验。本次勘察外业钻探工作我司劳务完成。钻探施工队伍于2025年4月23日接甲方通知组织队伍进场施工，于2025年4月27日顺利完成全部野外钻探及取样工作。本次勘察共完成工作量及提交成果资料见表1.4-2和表1.4-3。表1.4-2野外主要完成工作量序号工作内容单位比例尺数量1岩芯钻探m/孔--1103.96/812勘探点标高及坐标测量孔--813地质断面测量km/条1：2003.2/194现场地质调查Km21：5000.255水位观测次/孔--162/816采集岩样组--197采集土样组--68重型（N63.5）圆锥动力触探试验m/孔--62.5/13表1.4-3室内主要完成工作量1工程勘察平面图份1：50012工程地质剖面图条1：200193工程钻孔柱状图张1：200814动力触探柱状图张1:50135勘探点情况一览表份--16工程勘察测量资料份--17工程勘察纲要份--18工程勘察报告份--19岩石抗剪强度试验组--1910土工检测报告组--61.5勘察工作质量评述本次勘察工作是执行有关规范规定及场地实际情况的基础上实施的。其中：钻孔布测测量平面采用2000大地坐标系，1985国家高程基准，等高距为0.5米。根据工程区场内的二个控制点为基点进行钻孔测量放样工作。采用中海达GPS（型号：V90）按坐标进行钻孔放孔，钻孔放孔平面位置偏差在0.10~0.15m之内，高程偏差在正负0.05m内；钻孔完毕后进行复测，误差在允许范围内。控制点点号X（m）Y（m）H（m）备注N195737.7074774.19364.37甲方提供N295729.7874774.20364.82剖面测制采用中海达GPS（型号：V90）及皮尺施测剖面19条。在地形变化较大的部位加密控制，测图精度符合同比例尺要求精度。工程地质测绘主要针对拟建场地及其附近地质情况进行调查，调查第四系分布范围、基岩露头、岩层产状、构造裂隙发育程度和不良地质作用；地质观察点、地质界线点在平面图上的偏差在0.05~0.15m之间。主要在拟建建筑轮廓外侧20m范围内进行1:500的工程地质测绘。采用布点法、跨线穿越法沿房屋轴线及两侧进行测绘，保证了工程地质测绘的准确和真实性。工程地质钻探本次劳务工作由勘察单位（中洲永宏岩土工程有限公司）劳务人员进行现场钻探，本次勘察共布置钻孔81个，其中取土样孔6个，取岩样孔19个，动力触探试验孔13个，取样试验孔占总孔数的1/3。钻探施工严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）的要求进行，采用地质回转钻机清水硬质合金钻进。开孔孔径Φ110mm，终孔孔径Φ91mm。为提高岩芯采取率，严格控制了回次进尺和循环用水量，土层每回次进尺控制在0.50～1.50m，基岩强风化回次进尺一般不大于1.50m，中等风化基岩进尺不大于2.00m。第四系全新统人工填土层岩芯采取率在65~70%之间，粉质粘土层岩芯采取率在90~95%之间，强风化基岩岩芯取率在68~75%之间，中等风化基岩岩芯采取率在80~92%之间，钻孔合格率为100%，各钻孔岩芯均拍照存档，符合本次勘察技术要求和有关规范规定。在钻探施工过程中有地质技术人员在现场了解钻探揭露情况并及时进行编录，野外资料真实可靠。钻孔施工、观测完毕，均及时采用黏土+水泥浆进行回填封孔。水文观测所有钻孔在钻探结束并提干孔内积水后，均进行了地下水位观测，并在间隔24小时后实测了各钻孔地下水恢复水位，测量方法采用测钟听音定位简易观测法。钻孔水文地质观测方法合理，手段正确，原始数据真实可靠。通过观测场地内钻孔均未见地下水，地下水文条件中等复杂。取岩土样及室内试验本次勘察采取19组岩样做单轴抗压强度试验。采取6组土样做土常规试验。土样采用薄壁取土器取Ⅰ级原状土，静力压入取样深度及样品数量符合规范要求；现场对样品及时密封送由具有试验资质的重庆空港岩土工程检测有限公司完成，试验严格按相关规范执行。原位测试试验本次勘察在13个钻孔中进行重型（N63.5）圆锥动力触探试验。试验过程符合相关规程规范。野外见证本次勘察工作达到了建设方及相关规范的要求，勘察工作中建设方进行了认真细致的外业检查验收，同时委托了具有勘察外业见证资质的重庆卓汇工程勘察设计有限公司（见证员：杨杰，印章号：YKJZ-2310095-0008）进行了全过程的勘察外业见证，本次勘察工作质量合格。内业整理本次勘察图件采用理正岩土工程勘察软件（重庆版8.5）进行绘制，成果资料详实可靠。综上所述，本次勘察野外施工作业均严格按照有关规范规程的要求进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了勘察任务，所完成的工作量及其质量能满足直接详细勘察的要求，达到了预期勘察目的，提交的勘察资料经审查合格后可供设计及施工使用。2.工程地质条件2.1场地位置及地形地貌空港园区排水管网更新改造工程(花湾路、港通三路排水沟渠及附近防涝点整治)勘察服务项目位于重庆市渝北区空港园区花湾路、港通三路，场地周边均有道路可直接进入场地，交通较为便利。场地区位图见图2.1-1。勘察区属构造剥蚀浅丘地貌；经人工改造后，花湾路地块总体地势北高南低，地势起伏整体较小，拟建场地现状地面高程为368.20~380.70m左右，港通三路地块总体地势南高北低，地势起伏整体较小，拟建场地现状地面高程为359.00~372.70m左右，地形坡角一般3~11°，局部为陡坎。地形地貌简单。据调查，拟建场地不存在建筑。图2.1-1场地区位图加粗加粗2.2气象、水文勘察本属亚热带湿润季风气候区，四季分明，冬暖春早，初夏多雨，盛夏炎热常伏旱，秋多连绵阴雨，无霜期长，昼夜温差大，多雾少日照，区内以降雨为主，雪、冰雹少见，年平均气温18.2℃，月均气温以8月最高，达到38.7℃，1月最低为5.0℃。雨量充沛，年平均降雨量为1108.4mm，降水的季节分配不均匀，其中春季占降水量的30%，夏季占37%，秋季占27%，而冬季仅占6%，5～9月的降水量最多，占全年降水量的66.1%，尤其是暴雨集中，强度大，多年年平均日最大降雨量为210.3mm。勘察期间，未发现稳定地下水位。场地地表水为附近居民生活用水排放至场地内，水量很小，综上，场地气象水文条件中等复杂。2.3地质构造根据区域地质资料，结合实地工程地质测绘，勘察区地质构造属重庆-沙坪向斜末端北西翼，岩层呈单斜产出，未见次级褶皱及断裂；在拟建场外基岩出露处量测得，岩层产状121°∠8°，岩层层面多呈闭合状，局部泥质充填，无胶结，层面结合差，属硬性结构面。拟建场地外基岩出露处量测得岩体中主要发育的二组构造裂隙：L1:176°∠78°，间距0.40～1.40m，裂隙延伸长度1～5m，裂面平直较光滑，呈张开状，张开宽度3～22mm，局部粘土充填，属软弱结构面，结合程度很差。L2:228°∠77°，间距0.30～2.30m，裂隙延伸长度1.00～4.50m，裂面平直稍有起伏，多半闭合，局部微张，无充填，属硬性结构面，结合程度差。按照《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）表4.1.4判定本场地岩体结构类型属块状结构，裂隙较发育。2.4地层岩性据钻探揭示及地表地质调查，场地地层结构为：上覆地层主要为第四系全新统人工填土层（Q4ml）素填土，第四系全新统崩坡积层（Q4el+dl）粉质粘土、块石层；下伏侏罗系中统沙溪庙组（J2S-Ms）泥岩、（J2s-Ss）砂岩。现按由上至下的顺序分述如下：（1）第四系全新统人工填土层（Q4ml）素填土：黄褐色，稍密，稍湿，主要由强风化泥岩的碎屑、粉质粘土和砂、泥岩碎块组成，砂岩、粉质粘土及泥岩风化碎屑含量约占有30％，碎块石粒径以50～120cm为主，含量约占70％，由场地平整时，机械堆填所形成，形成时间10年以上。分布于整个场地，钻探揭示最大厚度22.9m（ZK35），层底标高341.44m。（2）第四系全新统残坡积层（Q4el+dl）粉质粘土：黄褐色，可塑状，主要由粘粒组成，含少量角砾，成份较均匀，切面较光滑，干强度中等，韧性中等，稍有光泽，无摇振反应。本层位于素填土之下，场地内极少部分地段有分布，钻探揭示最大厚度8.8m（ZY4），层底标高369.31m，未发现地下水。～～～～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～（3）侏罗系中统沙溪庙组（J2Ss并非下标）s并非下标泥岩（J2S-Ms）：紫红色，泥质结构，中-厚层层状构造，主要由粘土矿物组成；强风化带岩芯破碎，遇水后强度较低，手捏易碎，呈碎块状，裂隙发育；中等风化带岩芯呈短柱状、柱状，节长一般为50-200mm注意字体，建议西文字体采用timesnewroman，强度中等，用手不易折断，较完整，少量裂隙发育。该层为场地主要岩层。注意字体，建议西文字体采用timesnewroman砂岩（J22为下标S-Ss）：紫红色，主要由粘土矿物组成，泥质结构，中~厚层状构造。强风化带裂隙发育，岩芯较破碎，呈碎块状。中等风化带裂隙较发育，岩芯较完整，岩石完整性较好，岩芯多呈柱状、短柱状，节长约7~20cm，质较硬，敲击声脆。2为下标各层在钻孔中分布情况详见钻孔柱状图及钻孔数据一览表。2.5基岩面及基岩风化特征2.5.1基岩面特征据地表调查和钻探揭露，拟建场区基岩多被第四系土层覆盖。通过钻探揭露及地质调查，基岩面整体起伏较大，基岩面坡角一般5～10°，局部达到35°；基岩埋深0.5（ZY9）～22.9m（ZK35），顶面标高374.61～341.44m。2.5.2基岩风化带特征①排版，小标①②对齐强风化带：泥质结构，中～厚层层状构造，风化裂隙发育，颜色及矿物成分明显变化，岩芯呈碎块状、角砾状，质软，手捏即碎。排版，小标①②对齐②中等风化带：泥质结构，中～厚层层状构造，裂隙一般发育，裂面平直闭合，无充填，岩体较完整。钻孔岩芯多呈柱状，少量短柱状和碎块状，本次勘探未揭穿此带。场地内基本为中等风化层泥岩、砂岩，分布范围广，且厚度较大，为场地内的主要地层。各风化带具体情况见钻孔情况一览表及工程地质剖面图。2.6水文地质条件2.6.1地表水据现场调查，场地地表水为附近居民生活用水排放至场地内，水量很小，地表水对场地影响小。2.6.2地下水根据场地地层岩性及地下水在含水介质中的赋存特征，地下水类型可分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两类。松散岩类孔隙水：以大气降水补给为主，主要赋存在第四系土层中。素填土透水性强，属相对含水层；粉质粘土透水性弱，属相对隔水层，块石透水性强，属相对含水层；。主要接受大气降水的补给；受季节影响明显，填土较厚地段雨季会形成上层滞水，无稳定地下水位。地下水属孔隙潜水性质，水量较贫乏。基岩裂隙水：场地基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩，泥岩为相对隔水层，不利于渗水；砂岩为相对透水层，有利于汇水和渗水。基岩裂隙水主要赋存于浅层风化裂隙及砂岩层间裂隙中。由于补给源单一，补给量匮乏，本工程场地内基岩裂隙水贫乏。各孔在钻探施工结束后均抽出了孔内循环水，间隔24小时以后再进行了钻孔静止水位的观测记录，通过观测，各孔内均无水，未见统一潜水面，钻探过程中局部地段有冲洗液漏失现象；说明勘探深度内地下水不丰富，水量贫乏，主要接受大气降水补给，并向地形低洼处排泄，该场地北侧地形较低，有利于地表水、地下水自然排泄，不利于形成地下水，勘察期间场地水文地质条件较为中等复杂。在雨季大气降水渗漏素填土中，场地内将存在上层滞水，即临时性潜水，旱季和雨后数日水量减少;在建筑物基础施工时应注意地表流水排泄渠道畅通，加强地表水的排水防渗工作。根据地区经验各层渗透系数取值建议如下：K填土=20m/d、K粉质粘土=0.01m/d、K中风化泥岩=0.01m/d、K中风化砂岩=0.05m/d（经验值）。2.7场地水土腐蚀性评价根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G和拟建场地区域资料，拟建场地环境类型为Ⅲ类。环境水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。据调查，场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等。根据现场调查情况，结合当地工程经验，判定本场地土对混凝土结构、钢结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。建议施工时应采取水或土试样进行腐蚀性试验进行校核。2.8不良地质作用及地质灾害经地表工程地质测绘及钻探揭露，拟建管道沿线未发现泥石流、崩塌、断层、软弱夹层等不良地质现象。拟建场区附近未发现有崩塌、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等不良地质作用。未发现沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。场地现状稳定性较好。2.9场地特殊性土的评价分布不均，分布范围为整个拟建场地，压缩性较高，承载力低，存在不均匀沉降和湿陷的可能，建议对素填土按规范要求进行压实，其承载力特征值须通过现场载荷试验验证。场地粉质粘土属特殊性土，粉质粘土主要由粘土矿物组成，充填有少量砂泥岩角砾，可塑状，粘性较强，可搓成条状，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。本层位于地表，分布范围为场地内少部分地段有分布，厚度较薄，其承载力特征值须通过现场载荷试验验证。分布范围为拟建场地中部有分布3岩土物理力学特征可靠性及实用性分析3.1工程地质分层本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别、结合室内试验成果作为划分依据。素填土：场地内部分地段分布，厚度不均，主要根据现场岩芯鉴定结合原位测试进行综合分层。粉质粘土：场地内少部分地段有分布，可塑状，厚度较小，主要根据现场岩芯鉴定进行综合分层。强风化基岩：岩体破碎，取样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层。中等风化基岩：岩体较完整，根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。3.2岩土试验成果统计3.2.1统计公式本次勘察岩土室内试验成果按以下公式统计：式中：i—岩土性质指标测试值；n—参与统计的样本数量；—岩土参数算术平均值；σ—岩土参数标准差；δ—岩土参数变异系数；μk—岩土性质指标标准值；Ψa—修正系数，当指标作为作用项时，式中取“＋”号，指标作为抗力项时，式中取“－”号；本次勘察工作中，所有岩土样均按规范要求采取，样品具有代表性，试验方法与操作正确；综合测试手段可靠，方法得当，数据合理。3.2.2岩土体试验成果（1）土体1、素填土：本次勘察共在13个钻孔中进行重型（N63.5）圆锥动力触探试验，其统计成果见表3.2.2-1。表3.2.2-1重型（N63.5）动力触探成果统计表土体统计个数修正锤击数范围值（击）修正击数平均值（击）标准差（击）变异系数修正后锤击数加权平均值（击）花湾路2505.5-11.15.321.4920.1798.15港通三路3758.2-16.3511.531.6970.14711.38根据成果表明花湾路变异系数范围为0.179；修正的锤击数范围在5.5-11.15击之间，场地锤击数厚度加权平均值为8.15击；港通三路变异系数范围为0.147；修正的锤击数范围在8.2-16.35击之间，场地锤击数厚度加权平均值为11.38击。从统计结果及触探曲线图可知该场地土体整体密实程度花湾路为稍密，港通三路为中密；其均匀性较好；试验数据真实、可靠。3.2.2-2粉质粘土实验成果汇总统计表加粗加粗野外编号物理性质界限含水率天然快剪饱和快剪固结试验天然含水率饱和含水率天然密度饱和密度干密度土粒比重液限10mm塑限塑性指数液性指数粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角压缩

系数压缩

模量(%)(%)(g/cm3)(g/cm3)(g/cm3)-(%)(%)--(kPa)（°）(kPa)（°）a1-2(MPa-1)Es1-2(MPa)ZK226.328.01.941.971.542.7133.820.213.60.4223.412.817.310.40.3425.143ZK1124.530.01.911.951.502.7336.321.814.50.3825.813.419.111.20.4114.428ZK2623.730.91.891.931.472.7038.623.415.20.3229.414.521.812.10.4474.101ZK2725.632.21.871.921.452.7237.722.914.80.4127.614.220.411.90.4723.975ZK2824.831.01.901.931.482.7234.520.5140.5926.213.919.511.50.4084.520ZK3424.327.71.951.981.552.7133.019.713.30.4824.712.418.310.70.3754.672子样数6666666666666666子样大值26.332.21.951.981.552.7338.6023.400.5915.2029.4014.5021.8012.100.475.14子样小值23.727.71.871.921.452.7033.0019.700.3213.3023.4012.4017.3010.400.343.98算术平均值24.930.01.911.951.502.7235.6521.420.4314.2326.1813.5319.4011.300.414.47标准差0.941.790.030.020.040.012.241.520.090.732.120.821.580.670.050.42变异系数0.040.060.020.010.030.000.060.070.2140.0510.080.060.080.060.110.09统计修正系数字体遮挡，调整行距字体遮挡，调整行距0.940.950.940.95标准值24.612.918.210.8粉质黏土：为了解场地土层力学性质，本次勘察共采集6组原状土样进行土常规实验试验，其统计成果见表3.2.2-2。由上表3.2.2-2可知：塑性指数为0.43，液性指数为14.23，土的名称为粉质粘土，呈可塑状；压缩系数a1-2=0.41MPa-1，属中压缩性土；压缩模量：4.47MPa；天然重度为18.4kN/m3；饱和重度为18.6kN/m3。（2）岩体本次勘察共采集19组中等风化基岩岩样（泥岩8组、砂岩11组（ZK45-Y组砂岩数据异常，本次不做统计））进行岩石单轴抗压强度试验。试验成果统计见表3.2.2-3~3.2.2-4。表3.2.2-3泥岩抗压强度试验成果统计表岩样编号岩石名称单轴抗压强度（MPa）天然饱和单值平均值单值平均值ZY4-Y泥岩2.973.322.161.963.071.633.922.09ZY7-Y泥岩4.825.013.513.065.142.675.073.01ZY8-Y泥岩4.144.553.042.735.082.254.432.90ZY12-Y泥岩4.333.922.432.313.801.903.632.60ZY18-Y泥岩3.493.462.252.043.762.053.131.82ZK10-Y泥岩3.653.151.961.863.171.562.632.06ZK16-Y泥岩3.673.752.422.213.551.974.032.24ZK20-Y泥岩3.574.232.142.544.372.984.752.51子样数n2424子样大值5.143.51子样小值2.631.56算术平均值μ03.922.34标准差σ0.710.49变异系数δ0.180.21统计修正系数Ψa行距过小，建议采用0.75cm，并设置为最小值行距过小，建议采用0.75cm，并设置为最小值0.940.93标准值μk3.672.17由上表可知，中等风化泥岩单轴抗压强度标准值天然值为3.67MPa，饱和值为2.17MPa，中等风化泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.180，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.210，试验数据真实、可靠。表3.2.2-4砂岩抗压强度试验成果统计表岩样编号岩石名称单轴抗压强度（MPa）天然饱和单值平均值单值平均值ZY1-Y砂岩20.220.313.614.219.714.821.114.2ZY19-Y砂岩36.635.527.128.434.629.535.328.5ZK24-Y砂岩23.324.519.018.124.417.225.818.1ZK27-Y砂岩24.523.416.617.123.317.722.517.1ZK31-Y砂岩35.234.829.127.633.127.636.126.1ZK35-Y砂岩20.221.414.515.222.415.221.615.9ZK38-Y砂岩30.228.922.322.228.721.127.923.2ZK41-Y砂岩30.832.226.625.432.325.033.524.6ZK49-Y砂岩29.630.925.324.130.522.832.624.2ZK57-Y砂岩23.422.316.216.121.415.322.116.9子样数n3030子样大值36.6029.50子样小值19.7013.60算术平均值μ027.4320.84标准差σ5.605.20变异系数δ0.200.25统计修正系数Ψa0.940.92标准值μk25.6619.20由上表可知，中等风化砂岩单轴抗压强度标准值天然值为25.66MPa，饱和值为19.20MPa，中等风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.200，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.250，试验数据真实、可靠。3.2.3岩土地基极限承载力标准值土体：粉质粘土按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）表11.4.3-3查得粉质粘土的地基极限承载力平均值fk=420（kPa），粉质粘土的地基极限标准值取400（kPa），根据《建筑地基基础设计标准》（DBJ50/T-047-2024）4.3.3条，土质地基分项系数γf取0.50，则粉质粘土地基承载力特征值fak=200（kPa）。根据试验结果统计，结合野外鉴定、地区经验综合确定该场地粉质粘土地基承载力特征值fak取120kPa。基岩：中等风化基岩的地基极限承载力标准值fuk按《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）相关规定：由岩石抗压强度标准值（泥岩、砂岩确保岩体不受水浸泡可取天然值）乘以地基条件系数确定；场地基岩较完整，地基条件系数取1.30。计算得：中等风化泥岩的地基极限承载力标准值fuk=3.67*1.30=4.77MPa=4770kPa。中等风化砂岩的地基极限承载力标准值fuk=25.66*1.30=33.35MPa=33350kPa。3.2.4地基承载力特征值按《建筑地基基础设计标准》（DBJ50/T-047-2024）第4.3.6条中的下列公式计算如下：式中：fak—地基承载力特征值（kPa）；fuk—地基极限承载力标准值（kPa）；K—地基极限承载力安全系数，（岩质地基取3）。计算得：中等风化泥岩地基承载力特征值fak=4770÷3=1590kPa（按天然值计算）；中等风化砂岩地基承载力特征值fak=33350÷3=11119kPa（按天然值计算）；根据地区经验：强风化泥岩地基承载力特征值取300kPa，强风化砂岩地基承载力特征值取400kPa。3.2.5岩体基本质量等级场地内中等风化泥岩饱和抗压强度平均值为2.34MPa，为极软岩；中等风化砂岩饱和抗压强度平均值为20.84MPa，为较软岩；根据经验场地强风化泥岩、砂岩，为极软岩。根据钻探揭露：强风化泥岩、砂岩岩体完整性属破碎；中等风化泥岩岩体完整性属较完整；中等风化砂岩岩体完整性属较完整；按照《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）表4.1.7判定：强风化基岩岩体基本质量等级均为Ⅴ类；中等风化泥岩岩体基本质量等级为Ⅴ类；中等风化砂岩岩体基本质量等级为Ⅳ类。3.3岩土参数取值与建议根据野外岩芯鉴别以及原位测试成果资料、岩土体的室内试验统计值和《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），并结合重庆地方经验等，各岩土体的设计参数建议见表3.3-1。表3.3-1岩土体设计参数建议值表加粗加粗岩性重度(kN/m3)抗剪强度标准值单轴抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值（kPa）基底摩擦系数Φ(°)C(kPa)天然饱和素填土（天然）20.0*30*5.0*//现场测试压实后0.33素填土（饱和）21.0*25*0*//现场测试粉质粘土20.2*12.9（天然）10.8（饱和）24.6（天然）18.2（饱和）//120*0.35强风化泥岩23.5*////300*0.35强风化砂岩23.0*////400*0.40中等风化泥岩22.5*//3.672.1715900.45中等风化砂岩23.7*//25.6619.20111190.55备注：带“*”号者为经验值；1、素填土水平抗力系数的比例系数为建议取6MN/m3；岩体水平抗力系数中等风化泥岩取50MN/m3，中等风化砂岩取390MN/m3。2、压实填土的地基承载力应根据现场测试成果取值。3、岩层面为软弱结构面，C取40kPa，φ取15°；裂隙面为硬性结构面，C取50kPa，φ取18°。3.4岩土体土、石可挖性分级根据《工程勘察标准》（DBJ50/T-043-2024）中表4.3.6土、石的工程分级可知，场区各岩土体土、石可挖性分级如下：1、素填土的土、石等级为Ⅰ类，属松土。2、粉质粘土的土、石等级为Ⅱ类，属普通土。3、强风化砂岩、泥岩，中风化泥岩的土、石等级为Ⅳ类，属软石4、中等风化砂岩的土、石等级为Ⅴ类，属次坚石4场地稳定性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计标准》（GB50011-2010）附录A中的规定，渝北区地区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为一组，基本地震动峰值加速度取0.05g。按《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008规范划分，拟建各建筑物均属标准设防类，建议按地区抗震设防烈度6度进行抗震设防。场地按设计标高场平后，拟建建筑物上覆土层的等效剪切波速按《建筑抗震设计标准》（GB50011-2010）第4.1.5条确定：Vse=d0/tt=式中：Vse——土层等效剪切波速(m/s)do——计算深度(m)，取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t——剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di——计算深度范围内第i土层的厚度(m)；Vsi——计算深度范围内第i土层的剪切波速(m/s)n——计算深度范围内土层的分层数。根据地区经验，素填土剪切波速值（VS）可取120.0m/s，属软弱土；未来填土剪切波速值（VS）为120m/s，属软弱土；粉质粘土剪切波速平均值可取160m/s（经验值），为中软土；下伏强风化基岩剪切波速值500～800m/s，属软质岩石；中风化基岩剪切波速值＞800m/s，属岩石。按设计室内外地坪标高整平后拟建场地内各拟建物地震效应和场地类别评价见表4.1-1（选取最不利钻孔进行评价）。表4.1-1拟建筑物地震效应评价表建筑名称平场后覆盖层最大厚度（m）剪切波速平均值（m/s）等效剪切波速（m/s）计算钻孔场地类别特征周期（s）地段类别总厚度素填土/未来填土粉质粘土素填土粉质粘土花湾路7.512.714.8120160145.57ZY16Ⅱ0.35一般地段港通三路9.789.780120160120ZK35Ⅱ0.35一般地段备注：①后期如对填土压实，建议实测剪切波速，以校核地震效应评价。本次勘察范围内揭露地层为素填土、粉质粘土、泥岩、砂岩。未见饱和砂土及粉土，可不用考虑地震液化作用；填土结构稍密~中密，地震作用下可能发生震陷变形，应进行压实处理；粉质粘土结构可塑，分布极少。泥岩地震稳定性好；对填土进行压实处理和对场地内场平形成的边坡进行有效治理后，地震时发生滑坡、崩塌、液化、横向扩展的可能性小。4.2场地整体稳定性与适宜性评价4.3拟建管道工程地质条件评价4.3.1现状边坡花湾路工程终点处右侧存在现状边坡，该段边坡长度约为76m，边坡岩性为素填土，边坡高度约5.7~7m，边坡坡向约357°，坡顶为已建支路；根据走访调查，该边坡为修建支路形成，按1：1.75放坡进行坡面防护，现状稳定。2、港通三路场地内存在A、B两段现状边坡，边坡长度约为351m，边坡岩性为素填土，边坡高度约7.7~15.0m，A段边坡坡向约304~320°，B段边坡坡向约124~140°；根据走访调查，该边坡为周边修建道路及建筑时，机械堆填所形成，形成时间10年以上，现状稳定。4.4分段工程地质评价4.4.1花湾路1、拟建明渠净空尺寸为3.0x1.0m，全长约424.42米，采用明挖法施工，明渠基础设计埋深0.5-3.93m；NK0+135.00~NK0+190.00段明渠基础标高以下多为中风化基岩，NK0+000.00~NK0+135.00、NK0+190.00~NK0+424.42段明渠基础标高以下为素填土及粉质粘土；明渠沿线未见不良地质现象，地下水贫乏，地形起伏较小。2、NK0+000.00~NK0+135.00段管底以下为素填土及粉质粘土，建议以压实填土或可塑状粉质粘土作为拟建明渠基础持力层。对素填土进行压实处理，压实系数需达到0.94以上，处理后的素填土以现场原位测试检测的承载力为准；可塑状粉质粘土地基承载力取120kPa，若遇软塑或流塑状粉质粘土，则需采用换填或抛石挤压的方式进行治理。该段明渠最大开挖深度为1.2m，岩性为素填土以及粉质粘土，直立开挖易失稳垮塌，边坡的破坏模式为内部产生圆弧形滑动破坏。场地具备放坡条件，建议挖方土质边坡素填土按1:1.50进行放坡，粉质粘土按1:1.25进行放坡；待明渠基础施工完毕后，在对明渠左侧、右侧进行回填，根据设计方案，将会在拟建明渠的左侧、右侧形成环境边坡，边坡高度约2.3m，为未来回填土质边坡，边坡安全等级为三级，安全系数为1.25。由于该段边坡高度较小且边坡的破坏模式为土体内部产生圆弧形滑动破坏，建议可对边坡进行放坡处理，未来填土放坡坡率取1:1.75，可对边坡表面进行植草防护。3、NK0+135.00~NK0+190.00建议以中风化基岩作为拟建明渠基础持力层，中风化泥岩承载力取1590kPa，中风化砂岩承载力取11119kPa；该段临时基坑边坡高为0.5-5.1m，基坑边坡地层主要为强风化基岩及中风化基岩，强风化基岩岩体较破碎，中风化基岩岩土较完整；根据设计方案，本段明渠两侧均为挖方段，左侧、右侧开挖高度为0.5~5.1m，长度约55m，该段明渠设计标高375.04m~376.92；根据平面图、横剖面图4-4'～5-5'及纵剖面图1-1'。左侧挖方边坡坡向约181°，坡长约55m，挖方边坡高度0.5m～5.1m，主要为岩质边坡。边坡岩性主要为泥岩及砂岩，边坡安全等级为三级，安全系数取1.25。根据赤平面投影图分析可知:边坡与岩层面与LX2大角度相交，与LX1顺向相交，LX1为临空外倾结构面，其倾角78°，边坡稳定性主要受LX1控制，受其影响可能产生沿LX1滑塌。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，该边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体破裂角取59.0°，岩体等效内摩擦角取50°。具备放坡条件，建议挖方土质边坡素填土按1:1.50，挖方岩质边坡强风化带按1:1.00，中等风化带基岩按1:0.75放坡，放坡后及时进行坡面防护，按设计标高开挖后基岩可直接作为明渠基础持力层。右侧挖方边坡坡向约2°，坡长约55m，挖方边坡高度0.5m～5.1m，主要为岩质边坡。边坡岩性主要为泥岩及砂岩，边坡安全等级为三级，安全系数取1.25。根据赤平面投影图分析可知:边坡反向坡，边坡与岩层面大角度相交，与LX1反向相交，与LX2大角度相交，边坡稳定性主要受岩体强度控制。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，该边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体破裂角取59°，岩体等效内摩擦角取50°。场地具备放坡条件，建议挖方土质边坡素填土按1:1.50，挖方岩质边坡强风化带按1:1.00，中等风化带基岩按1:0.75放坡，放坡后及时进行坡面防护，按设计标高开挖后基岩可直接作为明渠基础持力层。4、NK0+190.00~NK0+424.42段管底以下为素填土及粉质粘土，建议以压实填土或可塑状粉质粘土作为拟建明渠基础持力层。对素填土进行压实处理，压实系数需达到0.94以上，处理后的素填土以现场原位测试检测的承载力为准；可塑状粉质粘土地基承载力取120kPa，若遇软塑或流塑状粉质粘土，则需采用换填或抛石挤压的方式进行治理。该段明渠最大开挖深度为1.5m，岩性为素填土以及粉质粘土，直立开挖易失稳垮塌，边坡的破坏模式为内部产生圆弧形滑动破坏。场地具备放坡条件，建议挖方土质边坡素填土按1:1.50进行放坡，粉质粘土按1:1.25进行放坡；待明渠基础施工完毕后，在对明渠左侧、右侧进行回填，根据设计方案，将会在拟建明渠的左侧、右侧形成环境边坡，边坡高度约2.85~6.5m，为未来回填土质边坡，边坡安全等级为二、三级，安全系数为1.30~1.25。破坏模式为土体内部产生圆弧形滑动破坏，建议可对边坡进行放坡处理，未来填土放坡坡率取1:1.75，可对边坡表面进行植草防护。4.4.2港通三路箱涵段1、拟建箱涵净空尺寸为3.0m×3.0m，箱涵全长170米，采用埋设的敷设方式，埋深约为7.68~11.03m；QK0+000.00~QK0+030.00、QK0+094.00~QK0+139.00段箱涵基础标高以下多为中风化基岩，QK0+030.00~QK0+094.00、QK0+139.00~QK0+170.00箱涵基础标高以下为素填土；箱涵沿线未见不良地质现象，地下水贫乏，地形起伏较小，根据甲方提供道路钻孔数据以及搜集周边原始地形资料确定该区域的岩土界面平缓。2、QK0+000.00~QK0+030.00段建议以中风化基岩作为拟建箱涵基础持力层，中风化泥岩承载力取1590kPa，中风化砂岩承载力取11119kPa；该段临时基坑边坡高为9.69-9.94m，基坑边坡地层主要为素填土、强风化基岩及中风化基岩，强风化基岩岩体较破碎，中风化基岩岩土较完整；根据设计方案，本段箱涵两侧均为挖方段，左侧、右侧开挖高度为9.69-9.94m，长度约30m，该段明渠设计标高353.85.m~354.04；根据平面图、横剖面图20-20'～21-21'及纵剖面图2-2'。左侧挖方边坡坡向约275°，坡长约30m，挖方边坡高度9.69-9.94m，主要为岩土混合边坡。边坡岩性主要为素填土、泥岩及砂岩，边坡安全等级为一级，临时边坡安全系数取1.25。土质部分岩土界面平缓，素填土的破坏模式为内部产生圆弧滑动破坏；根据赤平面投影图分析可知:边坡与岩层面与LX1、LX2大角度相交。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，该边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体破裂角取59.0°，岩体等效内摩擦角取50°。具备放坡条件，建议挖方素填土按1：1.75，岩质边坡强风化带按1:1.00，中等风化带基岩按1:0.75放坡，放坡后及时进行坡面防护，按设计标高开挖后基岩可直接作为箱涵基础持力层，规划地块。右侧挖方边坡坡向约95°，坡长约30m，挖方边坡高度9.69-9.94m，主要为岩土混合边坡。边坡岩性主要为素填土、泥岩及砂岩，边坡安全等级为一级，临时边坡安全系数取1.25。土质部分岩土界面平缓，素填土的破坏模式为内部产生圆弧滑动破坏。根据赤平面投影图分析可知:边坡与岩层面与LX1、LX2大角度相交。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，该边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体破裂角取59.0°，岩体等效内摩擦角取50°。具备放坡条件，建议挖方素填土按1：1.75，岩质边坡强风化带按1:1.00，中等风化带基岩按1:0.75放坡，放坡后及时进行坡面防护，按设计标高开挖后基岩可直接作为箱涵基础持力层，规划地块。3、QK0+030.00~QK0+094.00段建议以压实填土作为拟建箱涵持力层。对素填土建议进行压实处理，压实系数需达到0.94以上，处理后的素填土以现场原位测试检测的承载力为准。该段临时边坡高度为9.94~10.06m，基坑边坡地层主要为素填土。边坡安全等级为一级，临时边坡安全系数取1.25；边坡直立开挖欠稳定，可能沿土体内部产生圆弧滑动。若建设方与用地方协调一致，有临时放坡条件时，采用分阶临时放坡开挖，施工完毕后及时回填，箱涵壁应充分考虑侧向土压力，加强结构；临时放坡坡率素填土取1:1.75，强风化基岩取1:1.0，中等风化基岩取1:0.75；，规划地块。4、QK0+094.00~QK0+139.00段建议以中风化基岩作为拟建箱涵基础持力层，中风化泥岩承载力取1590kPa，中风化砂岩承载力取11119kPa；该段临时基坑边坡高为10.06-10.36m，基坑边坡地层主要为素填土、强风化基岩及中风化基岩，强风化基岩岩体较破碎，中风化基岩岩土较完整；根据设计方案，本段箱涵两侧均为挖方段，左侧、右侧开挖高度为10.06-10.36m，长度约45m，该段明渠设计标高352.55m~352.85；根据平面图、横剖面图24-24''及纵剖面图2-2'。左侧挖方边坡坡向约321°，坡长约45m，挖方边坡高度10.06-10.36m，主要为岩土混合边坡。边坡岩性主要为素填土、泥岩及砂岩，边坡安全等级为一级，临时边坡安全系数取1.25。土质部分岩土界面平缓，素填土的破坏模式为内部产生圆弧滑动破坏；根据赤平面投影图分析可知:边坡与岩层面与LX1、LX2大角度相交。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，该边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体破裂角取59.0°，岩体等效内摩擦角取50°。具备放坡条件，建议挖方素填土按1：1.75，岩质边坡强风化带按1:1.00，中等风化带基岩按1:0.75放坡，放坡后及时进行坡面防护，按设计标高开挖后基岩可直接作为箱涵基础持力层，规划地块。右侧挖方边坡坡向约141°，坡长约45m，挖方边坡高度10.06-10.36m，主要为岩土混合边坡。边坡岩性主要为素填土、泥岩及砂岩，边坡安全等级为一级，临时边坡安全系数取1.25。土质部分岩土界面平缓，素填土的破坏模式为内部产生圆弧滑动破坏。根据赤平面投影图分析可知:边坡与岩层面与LX1、LX2大角度相交。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.1.4岩质边坡类别划分标准，该边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体破裂角取59.0°，岩体等效内摩擦角取50°。备放坡条件，建议挖方素填土按1：1.75，岩质边坡强风化带按1:1.00，中等风化带基岩按1:0.75放坡，放坡后及时进行坡面防护，按设计标高开挖后基岩可直接作为箱涵基础持力层，规划地块。5、QK0+139.00~QK0+170.00段建议以压实填土作为拟建箱涵持力层。对素填土建议进行压实处理，压实系数需达到0.94以上，处理后的素填土以现场原位测试检测的承载力为准。该段临时边坡高度为10.83~11.03m，基坑边坡地层主要为素填土。边坡安全等级为一级，边坡直立开挖欠稳定，可能沿土体内部产生圆弧滑动。若建设方与用地方协调一致，临时边坡安全系数取1.25；有临时放坡条件时，采用分阶临时放坡开挖，施工完毕后及时回填，箱涵壁应充分考虑侧向土压力，加强结构；临时放坡坡率素填土取1:1.75，强风化基岩取1:1.0，中等风化基岩取1:0.75；规划地块。4.4.3港通三路顶管段1、港通三路Y1~Y11段：该段管网采用顶管施工，隧道穿越地层为素填土、泥岩，管底标高以下大部分为素填土、局部为泥岩；管道沿线未见不良地质现象，地下水贫乏，地形起伏较小。在雨季时素填土中可能存在上层滞水，涌水量约3m³/h。建议以压实填土以及泥岩作为拟建管道持力层。素填土地基承载力特征值建议取120kpa。根据《工程勘察标准》（DBJ/T50-043-2024）附录J.0.4及地层分部情况判定，拟建顶管地层大部分为素填土，局部为泥岩，因此判定，围岩等级为Ⅵ类，围岩无自稳能力。根据设计施工方案，起点位置将会采用明挖的方式开挖至工作高程后再进行顶管施工，开挖后边坡高度约为5.43m，岩性为素填土，边坡安全等级为二级。土质边坡的岩土界面的埋深大不临空，土质边坡整体稳定，破坏模式为圆弧形滑动。建议采用放坡的形式进行处理，放坡坡率素填土取1:1.75，强风化基岩取1:1.0，中等风化基岩取1:0.75。根据《工程勘察标准》（DBJ/T50-043-2024）6.4.4节第2条规定，对Ⅳ～Ⅵ级围岩，当埋深大于2.5倍压力拱高度时应划分为深埋隧道，当埋深小于等于2.5倍压力拱高度时应划分为浅埋隧道。根据计算，拟建管道最小埋深约为4.35m，2.5h=7.2m，故判定为浅埋隧道。根据《工程勘察标准》（DBJ/T50-043-2024）条文说明6.4.4，压力拱高度可由下式确定：h=0.45×2s-1ω；ω=1+i(B-5)；式中:h——压力拱高度，m；素填土计算结果为h=2.88m。S——围岩级别，可按附录J表J.0.4确定；围岩等级为Ⅵ类。ω——宽度影响系数；B——隧道跨度，m；拟建隧道跨度为1.0m。i——围岩压力增减率，以B=5m为准，当B<5m时，i=0.2，B≥5m时，i=0.1。注:压力拱h的起算点，可选择隧道起拱线端点。4.4.4港通三路明渠段1、拟建明渠净空尺寸为4.0m×3.0m，全长约276.99米，采用明挖法施工，明渠基础设计埋深约为1.33~15.66m；根据设计方案开挖后，QK0+170.00~QK0+446.99段明渠左右两侧将形成土质环境边坡，边坡安全等级为一、二级，永久边坡安全系数为1.35~1.30。明渠基础标高以下为素填土；明渠沿线未见不良地质现象，地下水贫乏，地形起伏较小。2、QK0+170.00段建议以压实填土作为拟建明渠持力层。对素填土建议进行压实处理，压实系数需达到0.94以上，处理后的素填土以现场原位测试检测的承载力为准。根据设计方案箱涵施工完毕后，QK0+170.00箱涵与明渠连接处将会形成环境边坡；该段边坡高度为11.06m，长度为29.0m，坡向为89°，环境边坡地层主要为未来填土。边坡安全等级为二级，永久边坡安全系数取1.30；边坡直立开挖欠稳定，可能沿土体内部产生圆弧滑动。箱涵基坑开挖若建设方与用地方协调一致，有临时放坡条件时，采用分阶临时放坡开挖，待箱涵施工完毕后回填时，按放坡坡率素填土取1:1.75。3、QK0+170.00~QK0+446.99段建议以压实填土作为拟建明渠持力层。对素填土建议进行压实处理，压实系数需达到0.94以上，处理后的素填土以现场原位测试检测的承载力为准。该段边坡高度为1.33~15.66m，基坑边坡地层主要为素填土。边坡安全等级为一级、二级，永久边坡安全系数取1.35~1.30；边坡直立开挖欠稳定，可能沿土体内部产生圆弧滑动。若建设方与用地方协调一致，有临时放坡条件时，采用分阶临时放坡开挖，施工完毕后及时回填，明渠壁应充分考虑侧向土压力，加强结构；放坡坡率素填土取1:1.75。4.5拟建物对相邻建（构）筑物相互影响评价拟建管道沿线无建筑物，场地地下也无埋藏的管线等，管网施工对周边建筑物影响小。在进行基槽开挖时，应采取临时围挡及安全警示标志，避免发生安全事故，并减少噪声及尘土污染。5．地基条件评价5.1地基均匀性评价通过本次勘察，各地层地基均匀性分析如下：素填土：该