【《某煤矿综采工作面设备选型及供电设计》18000字】

某煤矿综采工作面设备选型及供电设计摘要本次设计的研究内容是综采工作面的设备选型，通过对“三机”、转载机、胶带输送机、破碎机、乳化液泵站、破碎机等机械设备和移动变电站、高压电缆、低压电缆以及磁力启动器等各种设备的选型，从而能够掌握各种机械设备与电气设备的选型方法，能够了解各种机械与电气设备的特点。从而明白整个完整的采煤过程。通过掌握各种机电设备的选型以及其适用范围，既可以让五虎山煤矿的综采设备又可以更好的满足煤矿开采的生产要求，同时进一步的了解与掌握综放开采的工艺过程。关键词：设备选型供电系统综采工艺目录摘要 I第一章矿区概况 11.1五虎山煤矿矿井概况 11.2设计参数 3第二章综采设备选型 42.1采煤机的选型 42.2刮板输送机选型 142.3液压支架的选型 212.4综采工作面设备配套 232.4.1生产能力配套 232.4.2性能配套 232.4.3寿命配套 24第三章其他设备选型 253.1装载机的选型 253.2破碎机选型 263.3乳化液泵站的选择 263.4喷雾泵的选择 263.5顺槽胶带输送机的选型设计 263.6据进工作面设备选型 323.7转载机 323.8胶带输送机 333.9局部通风机 333.10水泵 343.11锚杆机 343.12探水钻机的选取 343.13综采，掘进，机械设备汇总表 34第四章供电部分选型设计 374.1供电选型前提 374.2移动变电站选择 384.3电缆的选择及计算 39结论 72参考文献 73第一章矿区概况1.1五虎山煤矿矿井概况据矿史记载，五虎山煤矿在1958年由北京设计研究院设计，在当年是属于全国重点建设的62做新建机械化高产煤矿之一。五虎山煤矿属于乌海市管辖，矿井的南侧是110国道，东侧和包兰铁路连接终点到兰州。区内还有乌达到巴音浩特与吉兰泰的两条公路，同时还有通至石嘴山银川的高速公路。煤矿北部的地质构造相对简单，在南部相对复杂，北部呈单斜构造，主要断层有波状褶曲。井田东部的断层落差大约在乌达逆断层200~600米外，其他井田内的平均降水量在在10~20米.矿区地处于大陆深部，属大陆性暖温带气候。是自治区最热的地区。由于是工业城市，空气有轻微污染。乌海水域均属于黄河长江水系，平均年降水量269亿立方米，水深在2.5—11.6米左右，河宽的平均长度大约是250—800米。该矿井预计可实现生产能力在150万吨左右，服务年限约26年。据中国地震台网中心测定:2020年06月29日,21时51分,内蒙古乌海市乌达区(北纬:39.45度,东经:106.7度)发生了2.3的地震煤矿的通风系统主要分为主井、副井、进风井九层风井、反斜井、进风行人斜巷与十二层风井是一个回风井中盘区。9#层主五虎山矿现开采及未发掘的可采煤层为9、10、12、13上2、13、15、16、17，各个煤层的开采厚度如下：9煤层1.194.61m平均厚度3.26m；10煤层1.342.99m平均厚度2.31m；12煤层0.28.05m平均厚度5.37m；13上2煤层0.063.13m平均厚度1.22m；不稳定13煤层0.333.38m平均厚度1.36m15煤层0.053.43m平均厚度1.35m16煤层0.552.24m平均厚度1.38m不稳定17煤层0.652.45m平均厚度1.48m.煤矿供电主要为井下和地面供电这两个部分，矿井主扇的瓦斯抽放泵与地面空压器等一类负荷均采用了双回路供电。而瓦斯抽放泵站是通过架空线双回路供电方式进行供电。五虎山矿业公司在地面供电主要分为两处，一处是引自五虎山旧35KV的变电所，另一处则是引自五虎山新35KV变电所。经过6KV的架空线路来供给地面800KVA变电所来对矿井辅助设施进行供电。根据《煤矿安全规程》的要求，为了保证抽放系统能够可靠的运行，需为新增瓦斯抽放泵站架空专线两趟架设长度约为4.5km来进行供电。抽放泵站则选用循环式供水，方法则就是在建一个循环水池在泵房的旁边，然后将从泵内排出的水经由循环水池后再将水泵来对高位水箱内注水。采煤方法：采煤工艺和回采巷道布置在时间与空间上的相互配合。基本概念如下：（1）采煤工作面：直接开采煤矿的井下移动的作业场所，采煤场所的煤层包露面称煤壁，即采煤工作面，又称采场。

(2)采煤工作:是指在采煤工作面内进行开采煤炭所等一系列工作。采煤工作是集破煤、装煤、运煤、支护、采空区处理等的基本工序。

为了能够保证抽放系统的稳定运行，应当新增瓦斯抽放泵站架设来架空专线，在瓦斯抽放队泵站内也应当设立一台防暴式电话。瓦斯抽放管路从12#风井的风硐直接接至12#总回风巷，乌海的经济发展整体处在内蒙古中上水平。乌海是一座非常典型的移民城市,四面八方来的建设者到这里生活,改变本地的文化和习俗,也改变了新的观念,总而言之，乌海的发展潜力还是很大的。煤中的有机质主要是由、氮、氢、碳、氧和硫等五种元素构成。有机质元素组成与及变质的程度有关，同时也与风和氧化的程度有关。五虎山煤矿煤层的中碳元素含量比较高，这与煤层受轻微的氧化有很大的影响。洗选后的煤中各元素的变化范围会很小，代表性强。1.2设计参数工作面长度240m，煤层倾角6°，工作面采高约3m，瓦斯:煤尘及煤层自燃发火情况煤尘:无煤尘爆炸危险。煤的自燃:无自燃倾向性。煤层顶板主要是粉砂岩和细粒砂岩，稳定性较好，是局部稳定型的顶板，；底板为细粒砂岩和粉砂岩，稳定性不好。年工作日330天，采用三班生产，一班检修的模式，每天工作8小时，每日净工作的时间16小时。工作面生产能力180万吨/年。第二章综采设备选型2.1采煤机的选型采煤机的选择应当根据采高,滚筒直径等诸多因素来决定，然后和初选的其他支护设备进行文献查阅，尽可能的与表中提供的成套设备吻合，这样科技极大的节约费用，并通过配套设备表来进行输送机的选择。双滚筒采煤机的滚筒直径通常不低于最大采高的一半。滚筒直径的初选值应当选择与标准直径差不多的型号。式（2.1）式中：D采煤机滚筒直径，m；求得：D=0.6×(3.0+0.3)=1.98m据计算，设计取1.9采煤机截割机构(如滚筒)每次切入煤体内的深度B为截深。截深决定工作面的推进的步距，也是支护设备配套重要的参数。为了满足采煤工作面的生产需求，因此要使用较大的截深，选择截深B=0.6。与选择滚筒的直径类似，滚筒采煤机大多都选择多种滚筒转速。而在大多数情况下，大直径滚筒应当选用低档转速，小直径滚筒则选择高档转速。通常选择滚筒转速为30~50r/min最合适。为提高生产率转速可达到60~100r/min。取滚筒转速为n=40r/min，根据公式算出截割速度。式（2.2）式中：Vj采煤机截割速度，Vj=3.98m/s；取Vj=4m/sD选定的滚筒直径，m，取D=1.9m；n选定的滚筒转速，r/min，取n=40r/min。采煤机在进行截割时牵引速度由于受到滚筒的装煤能力，支护设备推移速度和运输机生产率等因素的影响，采煤机进行截割时的牵引速度比空调时低。采煤机的牵引速度会在零到某个值范围之内进行变化，因此选择截割时的牵引速度应当进行的综合考虑。采煤机最大牵引速度用下式计算Vqmax=0.7×L×n×m/1000式中：Vqmax——牵引速度n——滚筒转速m——齿数，一般取1-3L——滚筒的齿长，可取刀型长度L=65-100mm，镐型长度L=60-80mm则Vqmax=0.7×80×40×3/1000=6.72m/min（1）预计装机功率式（2.3）=604.8kw式中为采煤机截煤的单位能耗，MJ/㎥；取值范围：1.1~4.4,一般取硬煤及韧性煤的上限，软煤及脆性煤的下限，本设计取中间值3；（2）截割功率采煤机的工作机构所消耗的功率一般占装机功率的80%~85%；本设计取80%作为计算值，故采煤机的截割功率，=0.8×604.8=483.84kw（3）牵引和辅助功率牵引与辅助装置消耗总装机功率的15%~20%，其中牵引系统消耗的功率占到90%以上，本设计取0.15作为计算值，故采煤机的牵引功率式（2.5）=0.9×0.15×604.84=81.648kw辅助装置功率式（2.6）=0.1×0.15×604.8=9.072kw（4）装机功率由上述计算结果知，要按照采煤机配备电机的标准功率进行圆整，则采煤机的实际装机功率：N=9.072+81.648+483.84=574.56kw牵引力与牵引机构的强度，硬度，刚度，采煤机的质量，摩擦系数，牵引速度，借个阻力及载荷的不均衡性，机道形状等因素有关很难精确计算采煤机的牵引力式（2.7）F=445.2KN式中：——牵引系统传动装置的传动效率，对于电牵引的采煤机取=0.95取液压牵引的采煤机=0.65；—牵引机构的传动效率；一般取=0.9；K——动载不均衡系数，一般取K=1.4；双滚筒采煤机的滚筒直径通常不小于最大采高的一半。如今双滚筒采煤机滚筒直径完成标准化，所以滚筒直径的初选值找与标准直径差不多的型号。式（2.8）式中：D采煤机滚筒直径，m；求得：D=0.6×(3.0+0.3)=1.98m根据计算，设计取1.9采煤机截割机构(如滚筒)每次切入煤体内的深度B为截深。它决定着工作推进步距，是决定采煤机的装机功率与生产率的主要因素，也是支护设备配套重要的参数。为了满足采煤工作面的生产需求，使用较大的截深，选择截深B=0.6。和滚筒直径相类似，如今的滚筒采煤机，每种类型都可以选择几种滚筒转速。现在的采煤机转速达到一个共识，大直径滚筒选用低档转速，小直径滚筒选用高档转速。通常选择滚筒转速为30~50r/min最合适。为提高生产率转速可达到60~100r/min。取滚筒转速为n=40r/min，根据公式算出截割速度。式（2.9）式中：Vj采煤机截割速度，Vj=3.98m/s；取Vj=4m/sD选定的滚筒直径，m，取D=1.9m；n选定的滚筒转速，r/min，取n=40r/min。采煤机在进行截割时牵引速度，将直接决定采煤机的生产率和所需电动机的功率，由于运输机的生产率，支护设备的推移速度等诸多因素的影响，采煤机在进行截割时的牵引速度会比空调时低的多。采煤机的牵引速度将会在零到某个值范围内进行变化，选择截割时的牵引速度应综合考虑。采煤机最大牵引速度用下式计算Vqmax=0.7×L×n×m/1000式（2.10）式中Vqmax=0.7×80×40×3/1000=6.72m/minVqmax——牵引速度n——滚筒转速m——齿数，一般取1-3L——滚筒的齿长则Vqmax=0.7×80×40×3/1000=6.72m/min理论生产率被称做最大生产率，是在理想情况下运行的生产率，采煤机的生产率为：Q=60HBVq式（2.11）Q=60×3×0.6×6.72×1.3=943.488t/h式中——理论生产率，t/h；——工作面的平均采高，m；——截深，m；——煤的实体密度，=1.3~1.4t/m3这里取1.3t/m3。在实际工作中，只有当配套设备生产能力大于采煤机生产能力，采煤机就能达到所给定的理论生产率。

（2）技术生产率式（2.12）=943.488×0.6=566.1t/h式中——技术生产率，t/h；——采煤机可达到的连续工作系数，=0.5~0.7，本设计取0.6作为计算值；实际使用中考虑了工作中发生的所有类型的停机状况，如处理采煤机和支架的故障，处理顶底板事故等。式（2.13）=943.488×0.6×0.6=339.66t/h式中——实际生产率，t/h——采煤机的工作系数一般=0.6~0.65，本设计取0.6作为计算值；（1）预计装机功率式（2.14）=604.8kw式中——采煤机截煤的单位能耗，MJ/㎥；=1.1~4.4,本设计取中间值3；（2）截割功率截割功率占总装机功率的80%~85%；在本设计当中可取80%作为计算值，采煤机截割功率为：式（2.15）=0.8×604.8=483.84kw（3）牵引和辅助功率牵引与辅助装置所消耗的占用总装机功率的15%~20%左右，本设计取0.15作计算式（2.16）=0.9×0.15×604.84=81.648kw辅助装置功率=0.1×0.15×604.8=9.072kw（4）装机功率则采煤机的实际装机功率式（2.17）N=9.072+81.648+483.84=574.56kw牵引力与牵引机构的强度，采煤机的质量，借个阻力及载荷的不均衡性以及其他的影响，采煤机的牵引力式（2.18）F=60×61.648×0.95×0.9÷1.4=445.2KN式中：——牵引系统传动装置的传动效率，对于电牵引的采煤机取=0.95对于液压牵引的采煤机取=0.65；——牵引系统牵引机构的传动效率；一般取=0.9；K——动载不均衡系数，一般取K=1.4在输送机上工作的采煤机当煤层倾角大于10°时，就会有下滑的危险。特别是链牵引采煤机在进行向上工作时，一旦断链，就会造成机器下滑等重大事故的发生。因此，煤矿安全规程规定：当倾角大于10°时，就应当设置防滑装置。由于本设计煤层倾角为6°，故可以不设防滑措施。由上述结果知，采煤机的基本主要参数如下：总装机功率为574.56kw，截深不小于600mm，采高3m，生产能力不小于566t/h,初步选用目前国内使用MG300/730-WD系列采煤机系列采煤机系列采煤机，相对可靠的电牵引采煤机，机载式交流变频调速销轨无链牵引主要技术参数：采高约3m截深0.8适应倾角≤15°供电电压：1140v滚筒直径：Φ2000mm截深：800mm卧底量：364mm牵引力：550--450KN牵引速度：0—6.6m/min滚筒转速：40.6r/min机器重量：约45t图2.2-1MG300/730系列采煤机总体的传动方式多部电机横向布置，各部分没有直接的动力传动，完全取消各种纵向布置传动环节，简单直接的提高了机械传动效率，既可以降低机体发热程度，也可以客服电机纵向布置传动的诸多不足。长摇臂，短机身，能够增大采高范围与卧底量，本机采用长摇臂结构，构摇臂有效长度为:2160mm实现采高范围:1.938m最大卧底量可达到464mm。左右牵引部可实现电液互换采煤机的左右牵引部也可以进行电液的动力互换，输入部位既可以安装液压马达，也可以安装一个40Kw的牵引电机，而这两种形式的联接尺寸相同使得牵引部机械传动系统也可以实现本身电液完全互换。截割电机容量调整范围为了使截割电机的范围更宽，可调整采煤机截割部强度为300Kw，电机的容量范围约200—300Kw，行星机构借鉴了MG300-W型采煤机结构，改变截割电机的容量就可以实现一机多型液压牵引一机派生机型为:MG200/490-W、MG250/590-W、MG300/690-W改造成电牵引后一机派生机型为:MG200/500-WD、MG250/600-WD和MG300/700-WD从而能够更好地适应不同工作面煤质变化要求。三种容量截割电机的联接尺寸完全相同。液压传动及电控部合二为一为了增强采煤机得整体刚性和部件强度，可以将液压传动部与电控箱合二为一，这样经过轧制厚钢板组焊结构组焊后，箱体得整体回火处理也可以有效得增强机身的刚性与部件的强度。取消底托架和栽丝联接方式为增大过煤高度采煤机取消了底托架过煤高度:600mm机身各对节之间采用大直径稳钉销定位自制高强度螺栓联接取消了传统的楔铁定位和底座螺栓。为进一步提高大部件联接的可靠性采煤机除行走箱个别部位外其它联接环节一律采用特制螺母或螺母板联接取消了栽丝联接方式。液压元件成熟可靠与过去主导产品互换率高液压传动的零件中最主要的液压元件就是MG300-W和MG2×400-W这两种系列采煤机元件，其互换率为96%而由于这两个系列的采煤机系列的产品分布范围广泛且液压元件成熟可靠因此该采煤机的液压传动原理及控制系统与MG2×400-W型采煤机基本相同。操纵灵活方便采煤机的操纵形式包括牵引调高在内机身两端为集中液控(改造成电牵引后为集中电控)中间手动操纵灵活方便液压牵引时操纵控制原理与MG2×400-W型采煤机相同改造成电牵引时操纵控制原理与MG400/985-WD型电牵引采煤机相同。保护和控制功能完善与不同输送机的配套能力强本采煤机标准配套输送机槽宽规格为:830mm各种输送机同时可配套槽宽规格为730mm、764mm和880mm各种输送机与多种输送机配套只需调整煤壁侧联接板。另外本机煤壁侧支撑组件设计有滚轮和滑靴两种形式供用户不同选择。综上所述，选用MG300/730-WD符合本设计选题。2.2刮板输送机选型刮板输送机是目前我国外缓倾斜长壁式采煤工作面唯一的煤矿运输设备。不同种类的刮板输送机的各组成部件与布置方式使不相同的，但是运输原理与主要结构是基本相同的。1.选择刮板输送机首先应当根据输送量来确定刮板机槽宽度和刮板链条速度，再确定链条型号链与轮的直径。根据链速和链轮直径可以计算出刮板头轮的转速。2.根据刮板输送机的布置方式、机长、倾角、输送量等条件确定电机功率并选型。3.根据刮板头轮转速和的转速来确定减速器滴传动比。4.根据传动比、功率、安装要求其他条件来选用减速器。5.当滚筒采煤机斜切进刀时应当不开切口，应当优先选用短机头与短机尾，机头架和机尾架中板的升角应当尽量小，这样可以减少通过压链块时的能量损耗。6.与无链牵引的采煤机进行配套时，机身附设结构型式相应的齿条或销轨与采煤机的行走轮齿进行咬合。在机头和机尾部应附设采煤机牵引链的张紧装置及其固定装置。此种牵引方式很不安全，现在已经很少采用。7为了防止刮板机的向下滑动，应在机头机尾处设置防滑锚固的装置。8刮板输送机溜槽的两侧应当附设采煤机滑靴或者行走滚轮跑道，为了防止采煤机掉道，还应当设有导向装置。在输送机靠煤壁一侧附设铲煤板，以清机道的浮煤。此外，为了在采煤机行走时能够自动铺设拖移水管与电缆，应当在输送机临近采空区的一侧附设电缆槽。图2.2-1SGZ1000/（2525）刮板输送机SGZ1000/（2525）刮板机整机技术性能指标输送能力（t/h）：2200～3000t/hyou设计长度(m)：240m装机功率(kw):2525额定电压(v)：3300链速(m/s）：1.3～1.42刮板链型式：中双链刮板链规格：34x126c中部槽规格（mm）：1500×1000×340计算运输能力式（2.19）=60×3×0.6×6.72×1.3=943.49t/h式中：——理论生产率，；——工作面平均采高，；——滚筒截深，；——煤的密度，1.3t/m³；——最大牵引速度则每小时运输能力，即刮板输送机的运输能力为式（2.20）式中:F——货载在中部槽中的断面积——煤的松散密度，0.85～1Q——理论生产率V——刮板链运行速度m/s则F=0.23m2式（2.21）Wzh=10×（283.1×0.6+29×0.3）×300×cos5°+10×（283.1+29）×300sin5°=615245N式中——重段直线段的总阻力，；——中部槽单位长度货载质量，；q=Q/3.6V=1324.7/(3.6×1.3)=283.1g/m——刮板链单位长度质量，；查资料得29kg；——物料在溜槽中运行阻力系数，取0.6；——刮板链在溜槽内移行的阻力系数，取0.3；——刮板机的实际铺设长度，300m；——刮板机的铺设倾角，3°~5°，取5°；空段运行阻力式（2.22）Q—理论生产率V——刮板链运行速度m/sW=10×29×300×（0.3cos5°+sin5°）W=33583N式中——空段运行阻力，N；——刮板链在溜槽内移行的阻力系数，取0.3；——刮板机的铺设倾角，2°～5°，取5°；——刮板机的实际铺设长度，300；=1.1×（684208+33930）=789951.8N式中——运行时的总阻力，；——附加阻力系数，弯曲时取1.1，不弯曲时取1；式（2.23）=785.082×1.25/0.85=1155kw式中——电动机轴功率，；——运行时的总阻力，kN；——一般取0.8～0.85；Pmax=2×（1.1×1.1×29×300×0.3）×1.3×10/1000×0.85=96.23kw式中：——最小轴功率，；——附加阻力系数，弯曲时取1.1，不弯曲时取1；——刮板链在溜槽内移行的阻力系数，取0.3；——刮板机的实际铺设长度，300；——刮板链单位长度质量，；查资料得29；——一般取0.8～0.85；可以求出等效功率式（2.24）=723kw考虑20%的备用功率，电机设备功率为N0=1.2Nd=1.2×723=868kw式（2.25）式中——等效功率，；——电机的备用功率，；——电动机轴功率，；——最小轴功率，；判断最小张力点如图所示，计算出重段空段运行阻力Wzh和Wk，然后确定刮板链的最小张力点，当重段阻力≥0时，每一个主动链轮相遇点的张力均大于其分离点的张力。因此，可能的最小张力点是主动链轮分离点1或3，这需要由两端传动装置的功率比值及重载段，空载段阻力的大小而定。对于各特殊点张力，按两端布置传动装置分析，首先确定最小张力点的位置，然后据“逐点计算法”。因结论：当＞0，＞，最小张力点在点1，=当＜0，＜，最小张力点在点3，=设最小张力点在3，所以S3=Smin＜0S3=Smin29.678KNS1=46.262kNS2=S1+Wk=44.793kNS4=S3+Wzh=63.242kN所以最大张力点在4点，Smax=63.242kN刮板输送机强度的验算式（2.26）式中K——刮板链条数；

n——链条间负荷不均匀因数，单链取1，双链取0.85；

λ——一条刮板链的破断力，;

Fp——刮板链最大张力点张力，;Fmax——刮板链实际承受的最大张力值K=2×0.85×1820/177=5.6＞4.2查的34x126c级圆环链破断力1820kn因为5.6>4.2，所以强度足够综合上面的所有验算证明所选的SGZ-1000/2×525型刮板机可以应用于选型。2.3液压支架的选型选用潘阳机厂，型号为ZZ6400/17/35掩护式液压支架根据选择其在最大采高时，液压支架能够顶得住，最小采高时，支架能够过得去，支架最大结构高度Hmax与最小结构高度Hmin，具体由下面的经验公式决定：Hmax=hmax+a=3.2+0.3=3.5m式（2.27）Hmin=hmin-S2-b-c=1.2-0.4=0.8m式（2.28）式中Hmax--煤层最大厚度mHmin--煤层最小厚度ma--考虑伪顶，煤皮冒落后，支架仍然有可靠的初撑力及需要的支撑高度的补偿量，中厚煤层可取200mS2--顶板最大下沉量选取150mmB--支架卸载前移时，立柱伸缩量选取100mmC--支架顶梁上存留的浮煤和碎石厚度选取50mm支护强度q=kme×1K--作用于支架上的顶板岩石厚度系数一般选取5~8M--采高岩石密度选取2.5×10³kg/m³则q=8×3×2.5×10³×10的负五次方=0.6MPa在此处取0.6MPa工作阻力工作面支护强度确定以后，支架工作阻力主要取决于支护顶板的空顶面积。支架空顶面积主要与工作面三机配套设备的断面纵向尺寸有关通过以上的计算及论证，此次设计选用ZZ6400/17/35型支撑掩护式液压直架。图2.3ZZ6400/17/35型二柱掩护式液压直架2.4综采工作面设备配套2.4.1生产能力配套（1）由年生产量知所需采煤机生产率为312.5t/h。（2）由公式2.12知该采煤机生产率为566.1t/h（3）由公式2.14知刮板机运输功率为943.5t/h.因此生产能力配套。2.4.2性能配套为保证设备的完美运行，液压支架高度要与采煤机采高来适应。刮板输送机和转载机的运转也要按照所要求的进行连接。2.4.3寿命配套为了提高综采工作面的生产能力、保证安全生产．采煤机、刮板输送机和液压支架等设备机械（三机）．必须优化配置。科学地进行生产能力配套，机械性能配套，几何关系配套，使用寿命配套及其它设备的配套。第三章其他设备选型3.1装载机的选型选择转载机时，要根据与工作面刮板输送机的相关配套要求，即转载机的运输力要大于刮板输送机的运输能力，计算参考工作面刮板输送机有关计算。因此转载机选用成套设备中的根据所选用的SGZ-1000/2×525型刮板输送机，选用配套的型号为SZZ-1000/400型顺槽转载机。参数如下设计长度70m输送量2500t/h装机功率400kw额定电压3300v链速1.8m/s图3.13.2破碎机选型在机械化采煤工作面上，破碎机应安装在刮板转载机的落地段，并与之连接成为一体配套使用，其作用是将采下的大块煤破碎达到所要求的颗粒度，再经过转载机均匀送入带式输送机中，以此来满足带式输送机对于煤颗粒度的相关要求，以此避免大块煤堵塞等现象。本设计将选用PLM200型的矿用锤式破碎机，额定功率为600kw，额定电压114kw。3.3乳化液泵站的选择乳化液泵站是在采煤工作的一种重要的设备，他是液压支架与外注式单体液压支柱的动力源，乳化液泵站是由乳化液箱，乳化液泵以及其他附属式设备组成，具有完善的控制，过滤及安全的保护功能。由于型液压支架ZZ6400/17/35的泵站工作压力为31.5MPa，则选取PRB125/31.5型乳化液泵站符合条件.3.4喷雾泵的选择选择BPW315/10型喷雾泵电动机功率75KW电压等级1140V3.5顺槽胶带输送机的选型设计1.设计运输生产率Qs=1000t/h2.运输距离L=3000m3.运输机的安装倾角0°4.货载的散松密度，对于煤为0.8~1.1t/m³5.货载在胶带上的堆积角约为30°6.物料中的最大块度尺寸约为300mm经查阅资料知，初选顺槽带式输送机为SSJ1000/2×160型1.对带式输送机的输送能力验证Q=KB²VeC式（3.1）式中：B——输送带宽度为1200K——货载断面系数，查表2-3和2-4。K=458V——输送机的带速V=3.15m/sE——物料的松散密度，0.9t/m³C——输送机的倾角系数，水平运输C=1则Q=458×1.2²×3.15×0.9×1=1870t/hQ＞Qs所以输送机的选择满足运输要求。2.对输送带的宽度进行验证物料最大块为300mm，则输送带的宽度应满足下式B≥3.3amax+200=3.3×300+200=1130mm设计带宽1200，满足运输要求。1.运行阻力的计算重段直线段的运行阻力Wzh＝（q＋qd＋）Lgcosβ±（q＋qd）Lgsinβ式（3.2）＝（111＋15.3＋16.7）×3100×0.95＝160907（N）式中：Wzh——重段运行阻力，Nq——单位长度的输送带上面物料的重量，kg/mq＝Qc/3.6v=1000/3.6x3.15=111kg/mqd——单位长度输送带的重量，查表31.68kg/mL——输送机的铺设长度，3100mω＇——输送带沿重段运行的阻力系数，查表取0.03——重段单位长度上分布的托辊旋转部件的质量，经计算取6kg/m（2）空段直线段的运行阻力Wk＝（qd＋）Lgcosβ±qdsinβ式（3.3）＝18251.1N式中：——空段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量，经计算取6kg/m——输送带沿空段运行时的阻力系数，查表取0.0252输送带张力的计算（1）利用逐点计算法找出S1与S4的关系，按照摩擦转动条件找到S1，S4的关系因为按磨擦转动条件找出 S1S4关系:S2=S1+WKS3=S2+W2－3S4=S3+Wzh所以S4=S1+Wzh+WK+W2－3W2－3＝0.07S2=0.07(S1＋WK)S4=S1＋Wzh+WK+0.07(S1＋WK)＝1.07S1＋Wzh+1.07WK2.按磨擦转动条件找出 S1与S4关系:式（3.4）式中：C0——摩擦力的备用系数，取1.2μ0——输送带与滚筒之间的摩擦因数，取0.2θ——围包角，取240°查表得：＝2.31即S4=2.1S1解联立方程，求得S1=147397NS4=309534NS2=147397NS3=256871N1.悬重度的验算垂度验算重段胶带允许的最小张力为;Sminzh=5(q+qd)gcosβ式（3.5）=2091.6N强度验算对钢丝芯输送带的强度进行验算式（3.6）式中：P——每毫米宽钢丝绳芯输送带的拉断力，N/mm钢丝绳芯输送带安全系数的要求为不小于7输送带（ST2000)则1200×2000/309534=7.75≥71.驱动滚筒牵引力W0=S4－S1＋0.03(S4＋S1)＝309534－147397＋0.03(309534＋147397)＝175845N2.电机功率：N＝式（3.7）式中:P——电动机功率KWW0——驱动滚筒牵引力NV——输送带运行速度m/sK——功率备用系数，K=1.15～1.20通过上述计算，说明所选的带式输送机的电机容量3x200满足所需要的技术要求。由以上计算可知，选用SSJ1000/2×160型胶带运输机合适技术参数输送量（t/h）1000胶带速度（m/s）2.5带宽（m）1.2缓冲托辊直径（mm）133功率（kw）2×160转数（r/min）1485电压（v）660图3.2SSJ1000/2×160型胶带运输机3.6据进工作面设备选型所以选择EBZ-200型掘进机.EBZ-200型掘进机是一种悬臂槽切式部分断面掘进机，可以在煤或半煤岩采区港道进行掘进作业。EBZ-200型掘进机适应港道净断面约为7.5～23mm²，可掘最大高度为4.2m，可掘最大宽度为6.1m，截割煤岩硬度＜8，最大工作坡度+16°3.7转载机根据掘进机的型号来进行选用与其配套的转载机型号：SZZ-630/90转载机基本参数如下运输能力600t/h出厂长度25m电动机功率90kw电压等级660v刮板链速0.88m/s3.8胶带输送机根据掘进机的型号来进行选用的与之配套的输送机型号：SDJ-150型基本参数如下带宽1000mm输送量带速1.34m/s输送距离1000m电动机功率2×75kw电压等级660v3.9局部通风机FBD系列矿用隔爆型压入式对旋轴流局部通风机，可以供煤矿采掘工作面中进行长距离的通风，现选用FBDNO5.6/2×11型通风机基本参数如下电动机功率2×11KW电压等级660V风量330-220m³/min风压780-3600Pa3.10水泵选用MD150-30×3泵单吸多级分段式耐磨泵，水泵的额定容量15m³/h，水泵的单级额定扬程30m，水泵级数为3级，额定功率7.5kw，电压等级660v，3.11锚杆机选用型号为MQT-120J和MBQ35J的气动锚杆钻机3.12探水钻机的选取选用型号为KHYD140A岩石电钻和7.5KW探水钻机3.13综采，掘进，机械设备汇总表表3.2工作面设备汇总设备名称型号设备台数额定功率kW额定电压采煤机MG300/730-WD112003300刮板输送机SGZ1000/（2Χ525）12×5251140液压支架ZZ6400/17/35胶带输送机SSJ000/2Χ16016001140转载机SZZ630/9013151140破碎机PLM2000/60016001140乳化液泵站PER-125/31.52751140喷雾泵站BPW-315/102751140表3.3掘进工作面设备汇总设备名称型号设备台数额定功率kW额定电压V掘进机EBZ-20011101140转载机DZQ100/100/401401140探水钻KHYD140A17.5660水泵MD150-30×327.5660局部通风机FBDNO5/2×1112×11660图3.3工作面布置图供电部分选型设计4.1供电选型前提在保证供电可靠的前提之下，应当尽量减少电缆的极数与长度，尽可能的避免回头供电。(2)采煤机的功率相对较大，应尽量使用单独得电缆进行供电；工作面配电点到各用电设备应尽量采用辐射式线路供电；对于多台且是大容量的带式输送机，也可以选择辐射式得线路进行供电。(3)综采工作面设置选择集中配电点，一般与工作面距离为50—100m，随着工作面的推进而移动；(4)原则上一台启动器控制一台电动机。即一用一备；而对于控制刮板输送机的启动器应当采用两用一备。(5)当配电点在三台以及三台以下启动器时，可以不选择进线总馈电开关。(6)移动变电站低压侧如果已经设置有低压馈电开关，并且保护齐全，可以不加移动变电站然后再进行低压总馈电开关的设置。(7)各电源负荷尽量均衡。高压大容量用电设备要设置单独供电。同一等级的电压可采用同一电源。使用地点相近的设备应采用同一电源。低压用电设备应当尽量采用同一电源。4.2移动变电站选择根据以往的生产经验确定，可以在综采工作面上选用5台移动变电站。各组负荷以及分配如下：1号移动变电站负责向采煤机供电；2号移动变电站负责向刮板输送机、破碎机以及转载机供电；3号移动变电站负责向喷雾泵以及乳化液泵供电。4号移动变电站负责向带式输送机以及水泵供电；5号移动变电站负责向转载机，胶带输送机，探水钻，局部通风机以及锚杆机供电。1号移动变电站的负荷计算的容量为式（4.1）式（4.2）查表5-2取选取KBSGZY-1250/6型移动变电站，其额定容量1714KVA，额定电压为10Χ103。2号移动变电站的负荷计算容量为：式（4.3）经查表5-2取选取KBSGZY-1250/6型的移动变电站，其额定容量为1650KVA。式（4.4）查表5-2取选取KBSGZY-500/6型的移动变电站，其额定容量615KVA。4号移动变电站负责向带式输送机以及水泵供电，负荷计算容量为：式（4.5）查表5-2取选取1台名为KBSGZY-800/6型的移动变电站，额定容量800KVA。5号移动负责向转载机，胶带输送机，局部通风机，探水钻以及锚杆机供电。式（4.6）查表5-2取选取1台名为KBSGZY-400/6型的移动变电站，额定容量为400KVA。电缆长度的确定由式：Lz=axLxa-系数，橡套电缆取a=1.1,铠装电缆取a=1.05Lx-巷道实际长度mLz-选取电缆长度4.3电缆的选择及计算式（4.7）——电缆所带负荷的需用系数，可由负荷表查的——该电缆供电设备的额定功率的总和，——电缆所在滴电网的额定电压，——电缆所带的负荷的加权平均功率因素，经过查表7-9取电力电缆的经济电流密度；其经济截面为式（4.8）选取型号为MYPJ-6/10-3x50高压电缆，经查表7-4得MYPJ-6-3x50型电缆的最长时间最大允许负荷为,满足要求。式（4.9）式（4.10）所选MYPJ-10-3x50型的高压电缆能够满足供电要求。高压电缆的阻抗式（4.11） 式（4.12）电缆首端三相的允许最大短路电流式（4.13）式中：——电源母线上滴三相短路电流；——电源母线上的短路容量或这断路器的断流容量；——电源母线上的平均电压，经查《煤矿电气设备原理及应用》，查表2-4知，式（4.14）式中：——短路电流的假想时间；——电缆芯线的热稳定系数C=145；——电源母线上的三相短路电流均满足热稳定条件。向4号移动变电站供电电缆的选择G3按经济电流密度选择主截面，向三台移动变电站供电的总负荷电流式（4.15）——电缆所带负荷的需用系数，由负荷表可知——该电缆供电设备额定功率之和，——电缆所在电网的额定电压，——电缆所带负荷的加权平均功率因素，查表7-9取电力电缆经济电流密度；经济截面为式（4.16）选型号MYPJ-6/10-3x70高压电缆，2按最长时间最大允许负荷电流校验查表7-4得MYPJ-6-3x70型电缆的长时最大允许负荷,满足要求。3按允许电压损失校验电缆截面式（4.18）式（4.19）所选MYPJ-10-3x70型高压电缆能满足供电要求。4.向3号移动变电站供电电缆的选择G4按照经济电流密度对主截面进行选择，求向三台移动变电站供电的总负荷电流式（4.20）——电缆所带负荷的需用系数，可由负荷表查知——该电缆供电设备额定功率之和，——电缆所在电网的额定电压，——电缆所带负荷的加权平均功率因素，经查表7-9取电力电缆经济电流的密度为；经济截面为式（4.21）选取型号为MYPJ-6/10-3x16高压电缆，2按最长时间最大允许负荷电流校验经的查表7-4得MYPJ-6-3x16型电缆的长时最大允许的负荷,满足所需要求。3按照允许电压损失的校验电缆截面式（4.22）式（4.23）所选MYPJ-10-3x70型高压电缆能满足供电要求。3按照热稳定条件进行校验电缆截面高压电缆的阻抗式（4.24）式（4.25）总阻抗式（4.26）电缆首端的三相最大短路电流：式（4.27）式中：——电源母线上的三相短路电流；——电源母线上的短路容量或断路器的断流容量；——电源母线上的平均电压，查《煤矿电气设备原理及应用》，式（4.28）式中：——短路电流的假想时间；——电缆芯线的热稳定系数C=145；——电源母线上的三相短路电流；满足热稳定条件5.向5号移动变电站供电电缆的选择G5按经济电流密度选择主截面，向三台移动变电站供电的总负荷电流式（4.29）——电缆所带负荷的需用系数，由负荷表可知——该电缆供电设备额定功率之和，——电缆所在电网的额定电压，——电缆所带负荷的加权平均功率因素，查表7-9取电力电缆经济电流密度；经济截面为式（4.30）选型号MYPJ-6/10-3x25高压电缆，2按照最长时间的最大允许负荷电流进行校验经查表7-4得MYPJ-6-3x25型电缆的长时最大允许负荷为,满足要求。3按照允许电压的损失校验电缆截面式（4.31）式（4.32）所选MYPJ-10-3x25型高压电缆均能满足供电要求。3按照热稳定条件校验电缆截面高压电缆的阻抗式（4.33）式（4.34）总阻抗式（4.35）电缆首端的三相最大短路电流式（4.36）式中：——电源母线上的三相短路电流；——电源母线上的短路容量与断路器的断流容量；——电源母线上的平均电压，经过查找《煤矿电气设备原理及应用》，表2-4得，式（4.37）式中：——短路电流的假想时间；——电缆芯线热稳定系数C=145；——电源母线上的三相短路电流经校验满足热稳定条件1）一号变电站按长时允许电流选择电缆截面电缆截面的最大长时工作电流；式中；——电缆所带负荷的需用系数，由负荷表可知——该电缆供电设备额定功率之和，KW；——电缆所在电网的额定电压，——电缆所带负荷的加权平均功率因素，查表7-4可得的铜芯电缆橡胶套电缆的长时允许电流为205A，大于工作电流，所以该电缆满足要求，从而选择型号型电缆，此截面满足机械强度要求。按允许电压校验电缆截面（1）变压器的电压损失，变压器的负载加权平均功率因素式（4.38）式中：——变压器的电压损失百分数——变压器计算容量，；——变压器一次侧额定电压——变压器二次侧额定电压——变压器额定运行时电压得百分数——变压器额定运行时电抗压降百分数所以式（4.39）查表得=5.5所以：计算电缆截面的电压损失式（4.40）式中：——电缆表面积——电缆长度，418m——电缆导电芯的导电率，取42.5低压电网的实际总电压式（4.41）低压电网的允许总电压损失式（4.42）则>故按允许电压损失校验电缆截面满足要求。按长时允许电流对电缆截面进行选择电缆截面的最大长时的工作电流；式（4.43）经查表可得的铜芯电缆的橡胶套电缆的最长时允许电流为250A，大于工作电流，所以该电缆满足所需要求，从而选择型号为型电缆，此截面满足所需要的机械强度要求。按照允许电压对电缆截面进行校验变压器的电压损失为，变压器的负载加权平均功率因素是式（4.44）所以式（4.43）式（4.44）经查表得=5.5所以：式（4.45）对于电缆截面的电压损失的计算式（4.46）式中：——电缆表面积——电缆长度，110m——电缆导电芯的导电率，取42.5计算低压电网的实际总电压式（4.47）对低压电网的允许总电压损失的计算式（4.48）则>故按照允许电压损失校验的电缆截面满足所需要求。2）2号变电站按照长时允许电流对电缆截面进行选择对电缆截面滴最大长时的工作电流；式（4.49）经查表可得的铜芯电缆的橡胶套电缆的长时允许电流为250A，大于所需工作电流，所以该电缆满足要求，因此选择型号为型电缆，此截面满足所需的机械强度要求。按照允许电压对电缆截面校验变压器的电压损失为，变压器的负载加权平均功率的因素所以：式（4.50）对电缆截面的电压损失进行计算式（4.51）式中：——电缆表面积——电缆长度，取418m——电缆导电芯的导电率，取42.5低压电网滴实际总电压式（4.51）低压电网的最大允许总电压的损失式（4.52）则>故按允许电压的损失进行校验电缆截面满足要求。按照长时允许电流对电缆截面进行选择电缆截面的最大长时的工作电流；式（4.53）查表可得滴铜芯电缆橡胶套电缆的最长时允许电流为205A，大于此工作电流，所以该电缆满足要求，因此选择型号为型电缆，此截面满足所需的机械强度要求。按照允许电压校验电缆截面变压器的电压损失为，变压器的负载加权平均功率因素是所以：式（4.54）对你电缆截面的电压损失进行计算式（4.55）式中：——电缆长度，33m对低压电网的实际总电压进行计算式（4.56）对低压电网的允许总电压损失进行计算式（4.57）则>故按照允许电压的损失校验电缆截面能满足要求。按照长时允许的电流选择电缆截面电缆截面滴最大长时的工作电流式（4.58）经d查表可得的铜芯电的缆橡胶套电缆的长时允许电流为110A，大于工作电流，所以该电缆满足所需要求，从而选择型号为型电缆，此截面满足所需的机械强度要求。按照允许电压对电缆截面进行校验所以：式（4.59）计算电缆截面滴电压损失式（4.60）式中：——电缆长度，55m对低压电网的实际总电压进行计算式（4.61）对低压电网的允许总电压损失进行计算式（4.62）则>故按允许的电压损失校验电缆截面满足所需要求按照长时允许的电流选择电缆截面电缆截面的最大长时的工作电流；式（4.63）经查表可得的铜芯电缆橡胶套电缆的长时最大的允许电流为170A，大于工作电流，因此该电缆满足要求，从而选择型号为型电缆，此截面可满足机械强度要求。按照允许电压对电缆截面进行校验变压器的电压损失为，变压器滴负载加权平均功率因素为式（4.64）所以式（4.65）式（4.67）经查表得=4所以：式（4.68）对电缆截面的电压损失进行计算式（4.69）式中：——电缆长度，55m计算低压电网的实际总电压式（4.70）计算低压电网的允许总电压损失则>故按照允许电压损失校验的电缆截面满足要求。按照长时允许的电流选择电缆截面对电缆截面滴最大长时工作电流计算；式（4.71）经查表可得的铜芯电缆滴嘴橡胶套电缆的长时允许电流为85A，元大于工作电流，所以该电缆满足所需要要求，从而选择型号为型的电缆，此截面满足需要的机械强度要求。对允许电压电缆截面校验变压器的电压损失为，变压器滴负载加权平均功率因素为式（4.73）计算电缆截面的电压损失式（4.74）式中：——电缆长度，55m计算低压电网的实际总电压式（4.75）计算低压电网滴允许总电压损失式（4.76）则>故按照允许电压损失来校验电缆截面满足要求。4）4号变电站按照长时间允许的电流选择电缆截面电缆截面的最大长时的工作电流；式（4.77）经查表可得120的铜芯电缆橡胶套电缆的长时间允许电流为350A，大于工作电流，所以该电缆满足所需要求，从而选择型号为型的电缆，此截面满足机械强度要求。按照允许电压进行电缆截面校验变压器的电压损失为，变压器的负载加权平均功率因素为式（4.78）所以式（4.79）式（4.80）经查表可得=4所以：式（4.81）式（4.82）计算电缆截面的电压损失式（4.83）式中：——电缆表面积——电缆长度，5m(3)低压电网的实际总电压式（4.84）低压电网的允许总电压损失则>故按允许电压损失校验电缆截面满足要求。按长时允许电流选择电缆截面电缆截面的最大长时工作电流；式（4.85）查表可得的铜芯电缆橡胶套电缆的长时允许电流为36A，大于工作电流，所以该电缆满足要求，从而选择型号型电缆，此截面满足机械强度要求。5）5号变电站经查表可得的铜芯电缆橡胶套电缆滴长时允许电流为170A，元大于工作电流，所以该电缆满足生产要求，从而选择型号为的型电缆，此截面满足机械强度要求。按照允许电压对电缆截面校验（1）变压器的电压损失为，变压器滴负载加权平均功率因素为所以式（4.86）式（4.87）经查表可得=4所以：式（4.88）对电缆截面的电压损失计算式（4.89）式中：——电缆长度，110m计算低压电网的实际总电压式（4.90）计算低压电网允许的总电压损失式（4.91）则>故按照允许电压损失校验电缆截面的满足要求。按照长时允许的电流选择电缆截面电缆截面的最大长时的工作电流；式（4.92）经查表可得的铜芯电缆橡胶套电缆滴长时允许电流为36A，元大于工作电流，所以说给AI电缆满足所需要求，从而选择型号为的型电缆，此截面满足机械强度要求。按照长时间允许的电流选择电缆截面电缆截面滴最大长时工作电流；式（4.93）经查表可得的铜芯电缆橡胶套电缆滴长时允许电流为113A，元大于工作电流，所以硕该电缆可满足要求，从而选择型号为的型电缆，此截面可以满足机械强度要求。按照允许电压对电缆截面校验变压器上的电压损失为，变压器滴负载加权平均功率因素为式（4.94）：式（4.95）对电缆截面的电压损失进行计式（4.96）对低压电网的实际总电压进行计算式（4.97）对低压电网滴允许总电压损失进行计算式（4.98）则>故按照允许电压损失的校验电缆截面满足所需要求。5号移动变电站对局部通风机，探水钻以及锚杆机供电电缆滴选择，应选用UGSP-3x4电缆干线电缆截面一般会按照允许电压的损失来选择，按启动条件进行校验电缆截。一号移动变电站对采煤机组供电干线的选择为S1按照允许电压的损失选择电缆线路截面在计算电缆的电压损失时，应当选择一条为电压损失最大的线路进行计算，一般选择线路最长，电动机容量大的的支线，其他支线的电压损失可以不必计算。干线电缆滴允许电压损失为式（4.99）--正常工作在低压电网的允许的电压损失V--变压器的电压损失V--支线电缆滴电压损失V则干线电缆满足的电压损失滴最小截面为式（4.100）故选择电缆为UGSP-3x70按启动条件校验电缆截面本采煤机电动机的基础技术数据为：额定启动倍数a=2.2，额定起动电流，启动时的功率因数为（1）最小启动电压的确定式（4.101）式中：——电动机额定电压——电动机的最小滴启动倍数，可由查表得1.2式（4.102）控制采煤机滴启动器在其安装处的电压为：U=+=2409+20.5=2429.5v因为U=584v>70%Un=0.7×3300=2310v故为了能够满足启动器对于吸持电压的要求，选取采煤机的最小启动电压为2409v。（2）启动时在该供电线路上滴各部分的电压损失①启动电缆线路时的电压损失可以经由上面公式计算可得=20.5V=800A②启动时变压器电压损失启动时变压器的负荷电流与功率因素的计算结果如下式（4.103）式中=式（4.104）因此启动时变压器损失为式（4.105）所以式（4.106）式（4.107）③启动时滴低压电网电压的损失式（4.108）在此时，采煤机电动机端子上的电压为-=3450-812.62=2637.38V>U=2409v 通过计算，选择电缆截面70mm可以完全满足要求。二号移动变电站可以对可以与刮板输送机组成供电干线的选择S21)按照最大允许电压的损失选择电缆线路截面干线电缆允许的最大电压的损失为式（4.109）--在正常工作时滴低压电网可以允许的电压损失V--变压器上的电压损失V--支线电缆上的电压损失V则干线电缆就可以满足的电压损失滴最小截面为式（4.110）故可以选择电缆为UGSP-3x70按照启动条件来进行电缆截面的校验采煤机电动机的基础技术数据为：选取额定启动倍数为a=2.2，额定的起动电流为，启动时的功率因数为（1）最小启动电压的确定式（4.111）式中：——电动机的额定电压——电动机的最小启动倍数，可由查表可得1.4式（4.112）式（4.113）控制采煤机的启动器在安装处的电压为：U=+=909+14=923v因为U=584v>70%Un=0.7×1140=798v故为了满足能够满足启动器对于吸持电压的要求，采煤机的最小启动电压选择为923v。（2）启动时该供电线路上时滴各部分的电压损失①启动电缆线路上滴电压损失可以由上面公式计算的之=14V=1090.8A②启动时变压器的电压损失启动时变压器的负荷电流与功率因素的计算如下式（4.114）=式中=则在启动时变压器损失为式（4.115）所以③在启动时低压电网的电压损失此时，采煤机电动机端子上的电压值为-=1200-153=1047V>U=909v 总之，通过以上的计算选择电缆截面为70mm完全可以满足要求。二号移动变电站对转载机破碎机组供电干线的可选择S3因为S3干线电缆的供电的最大支线的功率为250kw当转载机小于315kw故也可选用电缆为UGSP-3x70四号移动变电站对刮板输送机组的供电干线的选择S41)按照允许电压的损失选取电缆线路截面干线电缆的允许的电压的损失为式（4.116）--正常工作时在低压电网时的允许的电压的损失V--变压器上的电压损失V--支线电缆上的电压损失V则干线电缆满足的电压损失的最小截面为式（4.117）故可以选择电缆为UGSP-3x50按照启动条件对电缆截面进行校验采煤机的电动机的技术数据为：额定启动倍数为a=2.2，额定起动电流为，启动时的功率因数为（1）最小的启动电压的确定式（4.118）式中：——电动机的额定电压——电动机的最小启动倍数，由查表可得1.4式（4.119）控制采煤机的启动器在安装处上的电压为：U=+=487+6.23=493.23v因为U=584v>70%Un=0.7×660=462v故为了满足启动器对于吸持电压的要求，采煤机选取最小启动电压为487v。（2）启动时该供电线路上的各部分的电压损失①启动电缆线路上的电压损失可以由上面的公式可得=6.23V=1309A②启动时变压器电压损失启动时变压器的负荷电流和功率因素计算如下式（4.120）=式中=则在启动时变压器损失为式（4.121）所以式（4.120）③在启动时的低压电网的电压损失式（4.121）此时，采煤机在电动机端子上的电压为-=693-78.43=614.57V>U=487v 总之，通过以上计算可以选择电缆截面为50mm⒉可以完全满足要求。五号移动变电站对掘进机组的供电干线的选择S51)按照允许电压的损失选取电缆线路截面干线电缆能够允许的电压损失为式（4.122）--在正常工作时的低压电网能够允许的电压损失V--变压器上的电压损失V--支线电缆上的电压损失V则在干线电缆上满足的电压损失的最小截面为式（4.123）故选择电缆为UGSP-3x95按照启动条件对电缆截面进行校验采煤机电动机的技术数据为：额定启动倍数为a=2.2，额定为，启动时的功率因数为（1）最小启动电压的确定式（4.124）式中：——电动机的额定电压——电动机的最小启动倍数，由查表得1.0得：式（4.125）式（4.126）控制采煤机的启动器在安装处的电压为：U=+=445+61=506v因为U=584v>70%Un=0.7×660=462v故未了能够满足启动器对于吸持电压的要求，选取采煤机的最小启动电压为445v。（2）在启动时该供电线路上的各个部分的电压损失①在启动时电缆线路上的电压损失可由上面公式求得=61V=972A②启动时变压器的电压损失启动时在变压器上的各个负荷电流以及功率因素的计