Keplerate型POMs Mo72V30合成及用于年产30万吨PVC合成工业催化设计

第1章多金属氧酸盐的发展背景简介1.1多金属氧酸盐介绍（1）多金属氧酸盐(POMs)，或者称为多酸（盐），是由过渡金属离子（如Mo，W，V，Nb，Ta等）的配位作用形成的金属氧合物[1]。根据多酸化合物中是否存在杂原子，具有杂原子的杂多酸和不具有杂原子的。（2）同多酸是POMs的基本结构元素主要是八面体{Mo6}和{Mo4}四面体，它们通过共边，共面或共角形式连接在一起，从而形成具有新结构和功能的多核金属氧簇化合物[2，3]。多金属氧酸盐具有不同组成的研究进展。多钼酸盐就是其中之一，是多酸化学发展的一个重要分支[4，5]。（3）由于钼的配位方式不同，钼的几何形状也是各种各样，如四面体，双三角锥和八面体。在不同的聚钼酸盐中，主要有两种类型:聚钼酸盐和杂多钼酸盐。六种经典多酸结构如下图所示[6，7]:图1.11.2多金属氧酸盐的特点(1)POMs具有确定的结构且结构稳定，有利于在分子或原子水平上设计与合成催化剂[8]。(2)同时具有酸性和氧化性，可作为酸、氧化或双功能催化剂，在不改变POMs阴离子结构的条件下，通过选择组成元素(配位原子、中心原子及反荷离子等)，催化性能可系统调控[9]。(3)一般溶于极性溶剂，通过复合修饰可用于均相和非均相反应体系。(4)具有独特的反应场。在固相催化反应中，极性分子可直接进入催化剂体相，具有使整个体相成为反应场的“假液相”行为。(5)杂多阴离子的软性。杂多阴离子属软碱，作为金属离子或有机金属等的配体，具有独特的配位能力，可使反应中间产物稳定化[10]。第2章晶体生长过程监测2.1Mo72V30的制备[11,12]实验仪器：2个250ml烧杯500ml烧杯pH试纸加热套玻璃棒漏斗滤纸实验药品：偏钒酸钠钼酸钠硫酸硫酸肼氯化钾实验步骤：将2.6g钼酸钠在室温下溶解于75ml水中。将偏钒酸钠溶液添加至钼酸钠溶液中。用硫酸将上述混合物酸化至pH=2.0，然后添加0.9g硫酸肼。使溶液变成深紫色，pH值增加到3左右。搅拌3小时后，向混合物中加入氯化钾溶液（3g氯化钾溶于20ml水中），搅拌均匀。过滤溶液，使滤液保持室温结晶。7天左右得到紫色晶体。2.2晶体的表征与生长过程监测[13,14]拟实验结果：由紫外可见光谱可知本化合物的最大吸收波长在510nm左右,与参考文献的实验结果基本相。且随时间的不断增加该物质的吸收峰值在不断降低,说明了{Mo72V30}是在不断的合成中。经检测，所得晶体的红外光谱与所查文献相符。故可断定,得到的单晶体即为所要制得的{Mo72V30}晶体。第3章POMs杂化性能及光催化性能研究3.1杂化实验过程[15]实验仪器：7个50ml烧杯6个容量管超声波清洗器紫外可见分光光度计移液枪玻璃棒实验药品：钼酸铵醋酸氯仿氯化钾实验过程：配制100ml0.1mg/mlMo72V30溶液，备用。在6个烧杯中分别配制10ml浓度为2mg/ml、7mg/ml、10mg/ml、12mg/ml、16mg/ml、19mg/ml的双十八烷基二甲基氯化铵（DODA）氯仿溶液。从各个烧杯中移取5ml溶液至6个容量管中，标上号码。依次移取10mlMo72V300.1mg/ml溶液至各个容量管中。将上述容量管在超声波清洗器中混合10分钟，保证其混合均匀。将上述容量管用保鲜膜密封静置七天左右，之后溶液会分为上下两层。然后取上层的清液，检测液体的紫外吸收光谱。3.2拟实验结果（在化合物Mo72V30的水溶液中加入有机阳离子长链季铵盐双十八烷基二甲基氯化铵(DODA)进行包覆，形成SEC-1。）当双十八烷基二甲基氯化铵的浓度为2mg/mL时，由于此时有机阳离子的浓度不是很大，吸收中没有出现峰值，此时的SEC-1应全部溶解在氯仿中，当有机阳离子的浓度为7mg/mL时，化合物Mo72V30在520nm附近出现强吸收，证明水相当中有化合物Mo72V30的存在。图3.1UV-Vis光谱3.3光催化实验过程[16]实验仪器：10ml石英试管XPA-1型光化学反应器300W紫外高压汞灯实验药品：规格为1mM的甲基红乙醇溶液规格为1mM的Mo72V30溶液规格为1mM的盐酸溶液注：实验时需保证Mo72V30溶液pH=3～4，用盐酸调节。表3.1直接光解实验在10ml石英试管中，加入100uL甲基红标准溶液和4ml去离子水，然后放置于XPA-1型光化学反应器中，并用300W紫外高压汞灯照射，间隔相同时间取样，检测所取样品的紫外光谱。空白实验在10mL石英试管中,加入100uL甲基红标准溶液和4ml去离子水，然后放置于黑暗处，跟之前相同的间隔时间取样，且测量样品的紫外-可见光谱。Mo72V30溶液光催化降解染料实验将100uL甲基红标准溶液和4ml去离子水加入10mL石英试管中,再加入一定体积的Mo72V30溶液。将溶液混合均匀后放置于XPA-1光化学反应仪中,用300W紫外高压汞灯进行照射,跟之前相同的间隔时间取样，且测量样品的紫外-可见光谱。图3.2光化学反应仪结构示意图3.4拟实验结果甲基红水溶液在510nm左右有最大吸收。随着辐照时间的增加，甲基红在510nm处的吸光度逐渐降低。随着照射时间的延长，甲基红的浓度不再降低。这表明甲基红有一定程度的直接光解。空白实验研究表明,当甲基红的水溶液中加入POM催化剂后长时间置于暗处,并无明显变化。说明在没有光照射的情况下,甲基红的光催化降解反应无法进行。当加入Mo72V30溶液后，紫外可见光谱的峰更加陡，说明Mo72V30溶液作为光催化剂能够非常有效的降解均相体系中的甲基红。第4章多金属氧酸盐的应用表4.1(1)材料领域的应用多酸化合物是非常优良的电致变色和发光材料，在能源转换、显示和高科技产业中具有重要的应用前景[17]。(2)药物领域的应用目前已发现50多种具有抗HIV活性的多酸。此外，多酸在抗肿瘤、抗风湿、抗其他病毒等方面的研究也取得了不同程度的进展[18]。(3)催化领域的应用在光的激发下，多酸能有效地分解水中的有机染料，由于多酸固有的缺点，如功能材料由有机配合物和多碱性酸组成的盐酸和多酸的水溶性可以显著降低，有效地解决了催化剂的二次污染问题，实现催化剂的再利用已成为国内外研究领域的热点[19]。(4)其他领域的应用多酸还广泛应用于分析化学、防腐膜、放射性污水处理、离子交换材料、纸浆漂白、染色、印版、修饰电极、气体吸收等方面，如马丁关于水处理催化剂有效前体的制备报告[20]。第5章聚氯乙烯工艺流程及工艺条件5.1PVC树脂的聚合工艺氯乙烯悬浮聚合法是当前最主要的生产方法。生产过程易于控制，生产成本低，品种调整方便，组织规模化生产容易[21]。悬浮聚合法用于生产聚氯乙烯树脂。将悬浮剂，抗氧化剂，水，VCM单体，混合淤浆和VCM单体加入到混合淤浆的水溶性引发剂中以进行反应过程。反应速率应稳定，温度应在46-72°C之间稳定。当使用低分子量或非常低分子量的缩聚方法在43.46°C下生产高分子量PVC树脂时，会发生高温缩聚反应在63-72°C下，且尝试用Mo72V30做催化剂[22,23]。5.2聚氯乙烯的工艺原理氯氯乙烯聚合属于自由基聚合。聚合中使用的引发剂有油溶性偶氮，有机过氧化物和亚硝氧化还原。在释放大量反应热的同时快速反应[24,25]。聚氯乙烯（PVC）聚合度n一般在500--20000范围内，其分子结构式如下[26]：图5.1工艺流程图第6章工艺计算6.1物料衡算6.1.1聚合釜的物料衡算（1）出料的计算图6.1聚合釜进出料图设生产装置年产量：30万吨；设一年开工330天，每天分三批生产，聚合物一般进行到转化率为85%～90%（本设计中取90%）聚合总共所需VCM量：M0=300000t/90%=333333.3t/年每批生产所需的VCM量：M1=333333.3×103kg/(330×3)=336.7×103kg其中去离子水：氯乙烯单体＝1.5：1∴去离子水的质量：M2=336.7×103kg×1.5=505.05×103kg又因为助剂质量：氯乙烯单体质量＝0.05：100∴助剂质量：M3=336.7×103kg×5×10-4=168.2kg∴进料的总质量：M=M1+M2+M3=336.7×103kg+505.05×103kg+168.2kg=841.92×103kg（2）出料的计算产生的聚合物的质量：M1'=M1×88%=336.7×103kg×90%=303.03×103kg未反应的氯乙稀单体损失约为1%（由悬浮液液相吸附，悬浮液故固相吸附，清釜用料）∴损失的单体质量：M2'=M1×1%=336.7×103kg×1%=3.367×103kg剩余的氯乙烯单体质量：M3'=M1－M1'－M2'=336.7×103kg-303.03×103kg-3.367×103kg=30.303×103kg其中无离子水和助剂的质量没有变化出料的树脂悬浮液质量：M'=M1'+M3'+M2+M3＝303.03×103kg＋30.303×103kg＋505.05×103kg＋168.2kg＝838.55×103kg可得M'+M2'=838.55×103kg+3.367×103kg=841.92×103kg=M（3）聚合釜的物料衡算表表6.1聚合釜的物料衡算表进料质量/×kg出料质量/kg氯乙烯336.7×103pvc303.03×103水505.05×103氯乙烯30.303×103助剂0.1682×103水505.05×103助剂0.1682×103氯乙烯单体损失3.367×103Σ841.92×103Σ841.92×1036.1.2出料槽的物料衡算pvcpvc氯乙烯水助剂出料槽pvc氯乙烯水助剂氯乙烯回收图6.2在此过程中进料为树脂悬浮液，在此过程是除去未反应的9%氯乙烯单体（以总量来计算）将起回收至单体气柜中。回收的氯乙烯单体的质量：M除=336.7×103kg×9%=30.303×103kg剩余聚氯乙稀单体质量：M留＝30.303×103kg－30.303×103kg＝0出料为聚氯乙稀溶液，其质量：M''=M留+M2+M3+M1'=0＋505.05×103kg＋168.2kg＋303.03×103kg=808.25×103kgM''＋M除＝808.25×103kg＋30.303×103kg=838.55×103kg=M’表6.2出料槽的物料衡算表进料质量/×kg出料质量/kg氯乙烯30.303×103pvc303.03×103水505.05×103氯乙烯0助剂0.1682×103水505.05×103pvc303.03×103助剂0.1682×103氯乙烯回收30.303×103Σ838.55×103Σ838.55×1036.1.3汽提塔的物料衡算pvcpvc氯乙烯水助剂气提塔pvc水助剂氯乙烯回收图6.3此过程中回收剩余的氯乙烯单体，出料为料浆。除去的氯乙烯单体的质量：M除'=0kg料浆的质量：M料＝M1'+M2+M3＝303.03×103＋505.05×103＋168.2＝808.25×103kgM除'＋M料＝0＋808.25×103kg＝808.25×103kg＝M''表6.3出料槽的物料衡算表进料质量/×kg出料质量/kg氯乙烯0pvc303.03×103水505.05×103氯乙烯回收0助剂0.1682×103水505.05×103pvc303.03×103助剂0.1682×103Σ808.25×103Σ808.25×1036.1.4离心机的物料衡算pvc水pvc水助剂离心机pvc水水助剂图6.4此过程主要是除去中间的90％的无离子水和助剂除去的水的质量：M水'=505.05×103kg×90％＝454.55×103kg剩余的为聚氯乙稀溶液的质量为M溶＝M料－M水'－M3＝808.25×103kg－454.55×103kg－168.2kg＝185.5×103kg表6.4聚合工段主要物料衡算结果总表（单位:kg/p）氯乙烯单体聚氯乙稀无离子水助剂注释聚合釜进料336.7×103505.05×103168.2树脂悬浮液30.303×103303.03×103505.05×103168.2损失单体3.367×103出料槽出料0303.03×103505.05×103168.2除去单体30.303×103汽提塔出料303.03×103505.05×103168.2除去单体06.2热量衡算6.2.1设定QT——设备或系统内物料与外界交换热量之和(传入热量为正，传出热量为负），kJ；Q1——由于物料温度变化，系统与外界交换的热量（升温为正，降温为负），kJ；Q2——由于物料发生各种变化，系统与外界的交换的热量（吸热为正，放热为负kJ；Q3——由于设备温度改变，系统与外界交换的热量（设备升温为正，设备降温为kJ；Q4——设备向外界环境散失的热量（操作温度高于环境温度为正，操作温度低于环境温度为负），KJ。根据热量守恒定律，得QT=Q1＋Q2＋Q3＋Q4其中Q1=Q2=W∆Hr∆x/MQ3=ΣWiCPi∆TmQ4=3.6×ΣAiαi(Ti－T0)×t固体和液体热容可以采用柯普定律计算C(kJ/kg.℃)=4.184×Ca×n/MCa——基团的比热容，kJ/(kg.℃)n——分子中同一元素的原子数M——化合物的分子量，kg/kmol氯乙烯的聚合热为：24.64kJ/kg查手册得：氯乙烯的比热C1=1.59kJ/(kg.℃)水的比热C2=4.18kJ/(kg.℃)聚氯乙稀的比热C3=0.9675kJ/(kg.℃)6.2.2混合热和搅拌热的考虑表6.5（1）物料带入聚合釜的热量设进料温度为20℃，以0℃的一批物料为基准，则：Q1=(505.05×103kg×4.18+336.7×103kg×1.59)×20=5.2929×107kJ（2）聚合反应放出的热量以一批物料为基准，则聚合反应放出的热量为：Q2=24.64kJ/kg×303.03×103kg=7.467×106kJ（3）物料带出聚合釜的热量以一批物料0℃为基准，物料流出的温度为60℃，则物料升温所需要的热量为：Q3=（505.05×103×4.18+303.03×103×0.9675+30.303×103×1.59）×（60-0）=14.715×107kJ（4）反应过程需要加入的热量根据热量衡算进入系统的热量=出系统的热量，则反应过程所需加入的热量为（设热损失为10%）：∆Q=（Q3-Q1）/（1-10%）=（14.715×107-5.2929×107）/90%=10.469×107kJ(5)加热水的用量根据式:Q=mCPΔT得m=Q/CPΔT热水进口温度为85℃,出口温度为35℃。(注：数据是参照乌海化工资料数据)水CP=4.22kJ/kg.℃m=10.469×107/(4.22×50)=4.962×105kg(6)冷却水的用量根据式:Q=mCPΔT得m=Q/CPΔT冷却水进口温度为29℃,出口温度为26℃。水CP=4.22kJ/kg.KM＝7.467×106kJ/(4.22×3)=5.898×105kg表6.6整套装置的热量衡算表传入热量（×105kJ）传出热量（×105kJ）物料带入聚合釜的热量Q1529.29——聚合反应放出的热量Q274.67——物料带出的热量Q3——1471.5反应过程需要加入的热量Q41046.9——损失热量Q5——179.36Σ1650.861650.56加热水用量冷却水用量4.962×105kg5.898×105kg6.3设备选型生产周期或生产批数3P·d-1根据年产量确定每批进料量W=505.05×103kg/P选择反应器装料系数φ=VR/VT[7]（φ取0.9）VR——反应液体积，m3VT——反应器实际体积，m36.3.1计算反应器体积氯乙烯密度ρ1=0.831×103kg/m3水密度ρ4=1.00×103kg/m3助剂的体积忽略不计V1=(336.7×103)/(0.831×103)=405.17m3V2=(505.05×103)/(1.00×103)=505.05m3VR=V1+V2=405.17m3+505.05m3=910.22m3VT=VR/φ=910.22/0.9=1011.36m3据株化的资料，反应器的体积可取45m3或48m3此设计中取48m3nT＝VT/VTinT——反应器台数,个。VTi=1011.36/48=21.07取整22个带入数据可得Di=3.34m圆整取筒体内径为3400mm，据标准椭圆，可得h1=3400/4=850mm,查表可得Vh=6.62mm3内表面积Fh=14.64mm2再查表得每一米高筒体容积V1=8.605m3表面积F1＝12.56m2筒体高度H=(V-Vh)/V1=(48-6.62)/8.605=4.79m圆整可得H=4800mm对液－液相类型选取H/D＝1.48估算筒体的内径为：D=于是H/Di=4800/3400=1.41复核结果基本符合给定的范围。釜体实际高度H1=H+2×D/4=4.8+2×3.4/4=6.5m6.3.2聚合釜壁厚的计算由公式S=：Pc—计算压力取Pc=1.1MPaDi=3400mmф=0.9设计温度为150℃查得16MnR在150℃的[σ]t=170MPaS=1.1×3400/（2×170×0.9-1.1）=12.27mm取腐蚀余量C2=1.1mm，钢板厚度负偏差C1=0.8mm，则Sn=S+C1+C2=12.27+0.8+1.1=14.17mm圆整后取Sn=15mm。复验Sn×6%=15×0.06=0.9mm＞0.8mm，故能取C1=0.8，该聚合釜体可用15mm厚的16MnR钢板制造。6.3.3夹套的设计（1）夹套高度和直径的确定对于筒体的内径Di=3000～4000mm，夹套内径Dj=Di+200=3400+200=3600mm查文献得：封头体积VH=3.82m3，表面积FH=10.1m2高度：Hj==(0.85×48-6.622)/8.605=3.97m圆整，得Hj=4000mm（2）夹套的材料和壁厚选用0Cr18Ni9为夹套材料，设计温度为150℃，查得许用应力[σ]t=137MPa设计压力为0.44MPa，ф=0.6C1=0.6mmC2=1mm由公式S=得：S=0.44×3600/（2×137×0.6-0.44）=10.20mm取腐蚀余量C2=1.0mm，钢板厚度负偏差C1=0.25mm，则Sn=S+C1+C2=10.20+0.6+1.0=11.80mm圆整后取Sn=12mm，复验；Sn×6%=12×0.06=0.72mm＞0.25mm，所以取C1=0.6。该夹套可用12mm厚的0Cr18Ni9钢板制造。6.3.4搅拌装置的设计表6.6（1）搅拌器的结构型式选定为单层开启式直叶涡轮桨（2）搅拌器尺寸的计算取涡轮式搅拌器的直径DJ与釜内径DN比为0.25知DN=3600mmDJ=0.25DN=0.25×3600=900.00mm取搅拌器离底高度h=0.25DNh=0.25×3600=900.00mm取搅拌器的宽度b=0.2DJb=0.2×900.00=180.00mm取桨叶数Z=3（3）搅拌附件的设置挡板数目：4块宽度：1/10DN=1/10×3600=360mm方式：紧贴着釜壁且垂直于釜壁。确定搅拌转速:n=120r/min计算搅拌功率:搅拌功率关系式如下：Ps=Npρn3d5Ps——搅拌功率Np——功率数ρ——被搅拌介质的密度d——搅拌器的直径n——搅拌器的转速开启式直叶涡轮式搅拌器有折流挡板得Np=6.4已知ρ=0.9393×103Kg/m3n=120/mind=650mmPs=Npρn3d5=6.4×0.9393×103×(120/60)3×0.655=5.58kW可选用功率为6kW的电动机6.3.5传热装置的校核Q=KiAi(t0-ti)Q——传热速率Ki——总传热系数Ai——传热内壁（过程一侧）表面积t0——载热体的温度（外侧）ti——过程加工流体的温度（内侧）不考虑污垢层，则1/K=1/αi+1/α0+∑δ/λK——总传热系数αi、α0——釜壁内侧、外侧对流传热系数∑δ/λ——釜壁固体部分（包括结垢部分）的总热阻δ——各固体部分的厚度λ——相应的热导率传热系数的计算:釜侧的给热系数式中αiD/λ=0.85(ReS)0.66(Pr)0.33(µ/µw)0.14(d/D)0.13(Z/T)-0.13ReS=ρnd2/µPr=Cpμ/λαi——釜侧的给热系数D——反应釜的内径，mλ——流体的导热系数，w/m.Kn——搅拌转数，s－1d——搅拌直径，mρ——液体密度，kg/m3μ——流体粘度，Pa.sμw——侧壁上的粘度，Pa.sCp——液体的比热容，J/kg.KZ——釜中的液位已知反应釜物料的物性资料如下ρ=0.9393×103kg·m-3Cp=4.26×103J/kg.Kλ=0.46ｗ/m.Kμ=0.57Pa.ｓD=3.60md=0.90mN=120/60=2r/sV封=2.4m3Z=h封+(VRi—V封)/(0.785×D²)=0.66+(26.67-2.4)/(0.785×3.60²)=3.04mReS=ρnd2/µ=（0.902×2×0.9393×103）/0.57=2.67×103Pr=Cpμ/λ=4260×0.57/0.46=5.28×103取µ/µw=1则αi=0.85(ReS)0.66(Pr)0.33(µ/µw)0.14(d/D)0.13(Z/D)-0.13λ/D=0.85×(2.67×103)0.66(5.28×103)0.33(0.9/3.6)0.14(3.04/3.6)-0.13(0.46/3.6)=280.77ｗ/m2.K6.3.6夹套侧的传热系数的计算夹套内水温由278K升到282K，已知夹套内水的物性资料如下:ρ=999.8kg/m3Cp=4199J/kg.Kλ=0.563ｗ/m..Kμ=1.55×10-3Pa..ｓ已知：流速u=0.5m/s夹套当量直径de=4×（d1-d2）/4=0.198mPr=Cpμ/λ=4199×1.55×10－3/0.563=11.55传热系数公式[如下：α0=0.027(λ/de)(deuρ/μ)0.8(Cpμ/λ)0.33(µ/µw)0.14取µ/µw=1α0=0.027(0.563/0.198)[(0.198×0.5×999.8)/1.55×10-3]0.8(11.56)0.33=1202.68W/m2.K已知聚合釜的壁厚δ=15mmλ=62.9ｗ/m.K忽略污垢的热阻传热系数K公式为:1/K=1/αi＋1/α0＋δ/λ=1/280.77＋1/1202.68＋0.015/62.9=0.00524877K=215.88ｗ/m·KΔtm的计算已知：釜内温度T=60℃，夹套内冷水:t1=0℃;t2=4℃Δtm=[(t1－T)-(t2－T)]/ln[(t1－T)/(t2－T)]=[（60-0）-（60-4）]/ln[（60-0）/（60-4）]=57.98℃面积的计算:由能量衡算知，每批物料冷却操作需要放热4.88×106kJ，降温时间为8h，则单位时间内通过传热面的热量为Q=4.88×106kJ/（8×3600）=155.555kJ/s又Q=KAΔtm其中A——传热面积，m2A=Q/（K·Δtm）=155555/（215.88×57.98）=12.43m2已知，选用的反应釜的夹套传热面积=πDHj=3.14×3.60×4.0=45.22m2故该整套夹套搅拌器符合要求。经计算，且参考《化工容器及设备简明设计手册》，可选择25000L的聚合反应釜。由于聚合反应的需要，反应釜要加搅拌装置和夹套。选择封闭式的搪玻璃反应釜(HG2372-92)。6.3.7底座的选择因反应釜外有保温层，可选用型号为JB/T4725—92耳座BN7材料：Q235—A·F的悬挂式支座。6.3.8聚合釜技术参数表6.7聚合釜的技术参数公称直径DN，mm3400容积系数VN/VJ0.85夹套传热面积，m246.35介质温度及容器质0~70Q-235A/B搅拌器型号开启式直叶涡轮式搅拌轴公称直径dN，mm650搅拌轴转速，r/min120电动机功率，KW6支座型式悬挂式支座规格及数量JB/T4725—92耳座BN7轴密封机械密封参考质量，Kg3562006.3.9其他附属设备设计表6.8（1）旋风干燥床（器）选用直径为3100mm，高度为9200mm型.（2）汽提塔由《pvc生产与操作》，查文献可得，选用2000×12861型汽提塔，共36层。（3）单体贮槽由物料衡算可得M总=378.79×103kg氯乙烯密度ρ=0.831×103kg/m3V总=405.17m3V1=V总/22=18.4168m3设H取3m,由《化工设计手册》得H/D=1～2，R=1.3982m；D=2.8302m；H/D=1.06符合《化工设计手册》要求。H=3m,D=2.8302m,圆整为H=3m,D=2.84m表6.9主要设备选型一览表序号设备名称设备型号及规格数量1单体贮槽2840×3000222汽提塔2000×12861型53旋风干燥器（床）3100×920054聚合釜JB/T4725—9222结论本论文主要通过进行Mo72V30晶体的制备，并且讨论了产物的杂化性以及光解性。在杂多酸（盐）催化剂的催化应用中，将均相体系的液相催化反应发展为多相催化体系的多相催化体系。固体酸催化剂，柱状催化剂及其它负载型催化剂。水溶性多酸及其它极性溶剂，酸度比较强，通常为含氧酸。同时，多酸具有较强的氧化能力。它们易氧化与其它物质反应，结构基本处于内窗状态。此外，多酸根离子还可与金属离子或有机金属配合，在催化反应中起协同作用。在同相和异相系统中，复合多催化活性高，选择性好，不挥发，热稳定性好，反应条件温和，设备无毒，无腐蚀性。多酸化合物是一种优良的电致变色发光材料，在能量转换，显示和高科技工业中具有重要的应用前景。并且对PVC生产工艺进行研究，进行了物料衡算、热量衡算、设备选型及计算通过工艺计算，完成了聚合釜、混料槽、汽提塔等方面的分析，对PVC生产工艺有了进一步的了解，继而为相关生产的进行提供一定的依据。参考文献王恩波，胡长文，许林.多酸化学导论[M].北京:化学工业出版社，1997.Pope

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