【《5×100MW水电厂电气系统设计说明书》9700字】

5×100MW水电厂电气系统设计说明书目录TOC\o"1-3"\h\u258415×100MW水电厂电气系统设计说明书 126251第1章电气主接线方案设计 369381.1阅读并分析原始资料 3154281.1.1发电机的基本数据 370291.1.220KV以及110KV线路参数 3307931.1.3厂用电基本情况 3274651.1.4天气资料 3193961.2电气主接线方案的基本要求 3153811.3初步确定电气主接线方案 4151761.3.1发电机—变压器接线方式的选择 4319751.3.2主变压器型式的选择 4110931.3.3升高电压等级的接线方式 4295331.3.4初步方案拟定 5229721.4电气主接线的确定 74921.4.1各种接线形式的优缺点 7295391.4.2电气主接线方案的比较及确定 8115491.5变压器的选择 10125431.5.1主变压器的选择 10163451.5.2联络变压器的选择 1031416第2章厂用电源设计 11120362.1厂用高压变压器 11209502.2厂用电源接线形式 127919第3章短路电流计算 12309493.1短路种类 12167523.2确定短路地点 13220063.3短路电流的计算步骤 13147513.3.1对称短路计算 13102123.3.2不对称短路计算 13231733.4系统等值电路图及各参数的计算 14119753.5短路电流的计算结果 1567第4章发电机引出线和电气设备的选择 16326374.1发电机引出线的选择原则 16208394.1.1导线材料、截面形状和布置方式的选择 16176754.1.2导线截面选择 17125154.1.3电晕电压校验 17205424.1.4热稳定校验 17255864.1.5共振校验 17174664.1.6动稳定校验 18289784.1.7发电机引出线导体的选择结果 18204814.2绝缘子的选择原则 18318904.3断路器的选择 19258144.3.1断路器的选择和校验 19182594.3.2升高电压等级断路器的选择结果 20241764.4隔离开关的选择 21276604.4.1隔离开关的选择和校验 21241394.4.2发电机电压等级隔离开关： 22149814.4.3主变压器中性点隔离开关的选择结果 23164854.4.4110KV/220KV隔离开关的选择结果 2412294.5电流互感器的选择 2511354.5.1电流互感器选择和校验 25292254.5.3发电机电压等级电流互感器的选择结果 25106374.5.4主变压器中性点电流互感器的选择结果 27282464.5.5升高电压等级电流互感器的选择结果 28227954.6电压互感器的选择 30163674.6.1发电机电压等级电压互感器的选择结果 30244894.6.2升高电压等级电压互感器的选择结果 3026363第5章过电压保护设计 31129175.2.1发电机电压等级避雷器的选择 31114995.2.2升高电压等级避雷器的选择 32254185.2.3主变压器中性点处避雷器的选择 3322934第6章高压配电装置设计 33190526.1基本要求 33237886.2装置的特点 3455926.2.1屋外配电装置的特点 34316126.2.2屋内配电装置的特点 34133796.3配电装置的布置型式 35153696.3.1配电装置选择的基本步骤 352176.3.2发电机配电装置布置 3517126.3.3110KV/220KV电压配电装置布置 35323226.4高压配电装置具体布置 35108766.4.1进线间隔布置 3588166.4.2电缆沟布置 35256876.4.3道路布置 36585第7章初步规划二次回路的基本方案 3768367.1发电厂的监控方式 37253807.2主要电气设备的继电保护 37234047.2.1发电机的保护 37106787.2.2变压器保护 38219257.2.3电力线路保护 39第1章电气主接线方案设计1.1阅读并分析原始资料1.1.1发电机的基本数据水电厂：发电机参数：,,1.1.220KV以及110KV线路参数220kV：220KV线路3回，每回送电功率为110MW，送电功率为114KM，全部送往系统。110kV：110KV线路三回，每回送电功率为23MW，送电距离为130KM，两回送往系统，一回送往用户。1.1.3厂用电基本情况厂用负荷的总容量按电厂总装机容量0.5%估算，厂用电压为6/0.4KV。1.1.4天气资料本电厂最热月平均最高温度为32.4℃，年最高温度为42.7℃。1.2电气主接线方案的基本要求电气主接线的选定应该满足以下三方面的要求：一、可靠性供电中断不仅给电力系统造成严重损失，而且会给国民经济造成不可逆的伤害，后者往往比前者严重许多，甚至导致人身伤亡、设备损坏、产品报废、城市生活混乱等经济损失和政治影响。因此，供电可靠性是电力生产和分配的首要要求。二、灵活性规划电气主接线方案时，在满足可靠性的前提下，还应满足灵活性，应能灵活地投入或者切除机组，应能方便地停运线路、断路器、母线及其继电保护设备，进行安全检修而不影响系统的正常运行及用户的供电要求，应能满足扩建方便的要求。三、经济性在满足前两者的前提下，必须综合考虑两者，在满足技术要求的前提下，做到经济合理。1.3初步确定电气主接线方案1.3.1发电机—变压器接线方式的选择由于本设计总出线回路为6回，所以不考虑桥形接线与外桥接线，只考虑单元接线与其中的扩大单元接线。由于本设计电压为，单台发电机为，则采用单元接线。1.3.2主变压器型式的选择相数的选择此毕业设计中的电压等级为110KV与220KV，所以变压器的相数选择为3相。绕组数的选择此毕业设计中有两个电压等级分别为110KV与220KV，所以只需要一台三绕组变压器即可把两个电压等级联络起来，而两个独立的电压等级则需要分别对应的双绕组变压器将电压升高送往用户及系统，所以我们选用双绕组变压器和三绕组变压器。1.3.3升高电压等级的接线方式各种主接线的适用电压等级以及所适合的回路数见表1-1：表1-1各种主接线的适用范围与合适电压单母线不分段接线单母线分段接线单母线带旁路接线双母线接线双母线带旁路母线接线1.6-10KV配电装置，出线回路不超过5回；2.35-63KV配电装置，出线回路不超过3回；3.110KV-220KV配电装置，出线回路不超过2回；1.6-10KV配电装置，出线回路超过6回；2.35-63KV配电装置，出线回路为4-8回；3.110KV-220KV配电装置，出线回路为3-4回；1.6-10KV配电装置，一般不架设旁路母线；2.35-63KV配电装置，一般不架设旁路母线；3.110KV-220KV配电装置，出线回路较多时需要架设旁路母线；1.6-10KV配电装置，电流很大且有电抗出线；2.35-63KV配电装置，多余8回的出线回路且出线侧负荷大；3.110KV-220KV配电装置，多于4回的出线回路；配置旁路断路器，需出线数超过5回1.3.4初步方案拟定方案一：图1-1方案一接线图方案二：图1-2方案二接线图1.4电气主接线的确定1.4.1各种接线形式的优缺点各种接线形式的优缺点比较见表1-2。表1-2各种接线形式的优缺点接线方式双母线接线双母线带旁路接线优点供电可靠性高，运行方式灵活，可以采用两组母线并列运行方式，两组母线分裂运行方式，一组母线工作供电可靠性高，运行方式灵活，可以采用两组母线并列运行方式，两组母线分裂运行方式，一组母线工作缺点检修或故障时容易误操作，一组母线故障时仍短时停电所用设备多，操作复杂1.4.2电气主接线方案的比较及确定初选电气主接线方案经济性比较见表1-3。表1-3初选方案经济性比较表方案一方案二断路器2120隔离开关4342经济计算比较：综合总投资O和年运行费U两大项进行综合效益比较。O=O0（1+a/100）（万元）U=a∆A*10-4+U1+U2（万元）110KV侧双母线接线：断路器5型号：SF6断路器柱式价格：15万元/台主变压器2台型号：SFP7-12000价格：500万元/台隔离开关17价格：2.8万元/台断路器：5*（15+15*7%+15*13%）=90万主变压器：2*（500+500*7%+500*13%）=1200万隔离开关：17*（2.8+2.8*7%+2.8*13%）=57.12万元O=OO(1+a/100)O=1347.12*（1+90/100）=2559.26万△A=n(△P0+KQ△QO)∑ti+1/n(△PK+KQ△QK)∑(SI/SN)^2ti（KWH）△A=2*(106+0.03*1000)*4300+0.5*(422+0.03*1000)*(60/12000)^2*4300=1169624.295(KWH)U=a△A*10^(-4)+U1+U2=6*1169624.295*10^(-4)+2559.26=326.1万元110KV侧带旁路双母线接线：断路器5型号：SF6断路器柱式价格：15万元/台主变压器2台型号：SFP7-12000价格：500万元/台隔离开关23价格：2.8万元/台断路器：6*（15+15*7%+15*13%）=108万主变压器：2*（500+500*7%+500*13%）=1200万隔离开关：23*（2.8+2.8*7%+2.8*13%）=77.28万元O=OO(1+a/100)O=1385.28*（1+90/100）=2632.032万△A=n(△P0+KQ△QO)∑ti+1/n(△PK+KQ△QK)∑(SI/SN)^2ti（KWH）△A=2*(106+0.03*1000)*4300+0.5*(422+0.03*1000)*(60/12000)^2*4300=1169624.295(KWH)U=a△A*10^(-4)+U1+U2=6*1169624.295*10^(-4)+2632.032=333.4万元220KV双母线接线：断路器6型号：SF6断路器罐式价格：100万元/台主变压器2台型号：OSFPSZ7-12000/220价格：750万元/台隔离开关17台20万元/台断路器：9*（100+100*7%+100*13%）=1080万元主变压器：2*（750+750*7%+750*13%）=1800万元隔离开关：17*（20+20*7%+20*13%）=408万元O=OO(1+a/100)O=*（1+70/100）=5589.6万元△A=n(△P0+KQ△QO)∑ti+1/n(△PK+KQ△QK)∑(SI/SN)^2ti（KWH）=2*(118+0.03*3360)*4300+0.5*(385+0.03*3160)*(200/12000)^2*4300=1881966.547kwhU=a△A*10^(-4)+U1+U2=6*10^(-5)*+558.9=577.7万元确定方案二为主接线设计方案。1.5变压器的选择1.5.1主变压器的选择变压器的额定容量为：—发电机的额定容量，MW；—发电机的额定功率因数；—厂用电率。由任务书里原始数据可得：。因此110KV侧选择SFP7-120000/110双绕组变压器，220KV侧选择SFP7-120000/220双绕组变压器。主变压器的型号及参数见表1-4。表1-4主变压器型号及参数型号SN（kVA）UN（kV）P0（kW）I0（%）UK（%）连接组别高低空载短路SFP7-120000/220120000220±2×2.5%13.81183850.812.0YNd11SFP7-120000/110120000121±2×2.5%13.81064220.810.5YNd111.5.2联络变压器的选择选择三绕组自耦变压器，高压220KV，中压110KV，低压侧13.8KV。—电磁功率—自耦变压器的额定容量；MVA—高压侧、中压侧电压之比；由此可选择自耦变压器的型号及参数见表1-5。表1-5自耦变压器的主要参数型号SN（kVA）额定容量比UN（kV）P0（kW）I0（%）UK（%）高压中压低压空载负载高-中高-低中-低SFPS7-240000240000240000/240000/120000242±2x2.5%12113.81758000.925149第2章厂用电源设计2.1厂用高压变压器S厂用KPG/则S厂用KPG/=0.5%×500/0.9=2778kVA选用两台厂用变压器来传递整个厂用电的容量，因此选择每台厂用变压器的容量kVA。选择的厂用变压器型号及参数见表2-1。表2-1厂用变压器参数型号SN（kVA）UN（kV）P0（kW）I0（%）UK（%）高低空载短路S9-1600/1016006.30.42.4514.01.04.52.2厂用电源接线形式厂用电源的接线形式如图2-1所示。图2-1厂用电源接线第3章短路电流计算3.1短路种类短路通常有以下几种情况：1.对称短路在各种短路情况中，只有三相短路为对称短路。2.不对称短路不对称短路包括单相接地短路、两相接地短路、两相短路。3.2确定短路地点110kV发电机出口侧K1110kVK2220kVK33.3短路电流的计算步骤3.3.1对称短路计算首先画出等值电路图，选择合适的基准值SB、UB；计算各电气设备以及线路的电抗标幺值；算出等值电路的转移电抗；计算出各短路点到电源的计算电抗；根据计算电抗，运用计算曲线法查出短路电流的标幺值，求出有名值。3.3.2不对称短路计算画出最简化等值电路图的正序，负序，零序网络；根据短路的类型画出复合序网。计算出正序电流的标幺值，根据所处的电压等级求出有名值：根据正序增广定则求出短路电流的大小；与M的取值见表3-1。表3-1不同短路类型下的和值短路种类X△M三相短路01单相短路接地3两相短路两相短路接地3.4系统等值电路图及各参数的计算下列电抗值都已归算为标幺值SB=100MVAUB=UAV发电机电抗：XG=0.226*100100双绕组变压器电抗：110KV侧主变：XT1=10.5100*100220KV侧主变：XT2=12100*100三绕组变压器电抗：高压侧电抗：Uk1%=12*（14%+25%-9%）=15%X1=15100*中压侧电抗：Uk2%=12*（25%+9%-14%）=10%X2=10100*低压侧电抗：Uk3%=12*（9%+14%-25%）=-1%X3=−1100*3.5短路电流的计算结果对称短路电流的计算包括发电机出口点、侧点，侧点的短路电流计算。（，。)计算结果见表3-2。表3-2各短路点三相短路电流值短路点I(KA)t=0sI(KA)t=2sI(KA)t=4sK133.6518.1417.04K22.161.571.55K32.240.630.7三相不对称短路电流的计算包括发电机出口点、侧点，侧点的短路电流计算。（，。)计算结果见表3-3。表3-3不对称短路电流计算结果短路类型短路点I*(KA)单相短路（三序串联）K127.493K24.145K34.815两相短路（两序并联）K133.771K22.898K33.197两相接地短路（三序并联）K135.405K23.976K34.172发电机引出线和电气设备的选择4.1发电机引出线的选择原则4.1.1导线材料、截面形状和布置方式的选择材料铝材料制成的导体是通常所用的载流导体，如果铝材料在某些情况下不适合使用，则可以用铜导体制成的载流导体。截面形状矩形导体：适用于不超过8000A在室内的配电装置；槽形导体：适用于6000A到8000A在室内的配电装置；管形导体：适用于8000A以上的配电装置。布置方式三相水平布置；4.1.2导线截面选择由于发电机引出线的长度超过了20m，所以按经济电流密度来选择导体截面。4.1.3电晕电压校验发电机的电压等级低，出现电晕的可能性以及范围较小，所以不必校验电晕电压。4.1.4热稳定校验—母线最小截面积—热稳定系数—当母线通过持续工作电流时的温度热稳定满足条件：4.1.5共振校验导体不发生共振所允许的最大绝缘子跨距：当满足时，有，，不会发生共振。4.1.6动稳定校验最大应力：若，则导体满足动稳定。4.1.7发电机引出线导体的选择结果环境满足铝型导体的适用范围，所以采用铝型导体。最大工作电流,所以采用槽形导体。按照经济电流密度算出导体的截面积，，根据经济电流密度表得：，因此根据上面所算出的数据，发电机引出线选择的结果见表4-1。表4-1槽形铝导体参数截面尺寸（mm）双槽导体截面（mm2）集肤效应系数载流量（A）截面系数惯性矩共振最大允许距离(cm)hbcr双槽实联双槽不实联20090101468701.3207550402542851574.2绝缘子的选择原则绝缘子，满足额定电压与额定电流与动稳定即可。动稳定的校验公式为：选定绝缘子的结果如表4-2。表4-2绝缘子参数型号额定电压（kV）高度（mm）机械破坏负荷(kN)ZL-10/81017084.3断路器的选择断路器是电气设备中一种十分重要的开关设备，相比于隔离开关，它可以开断大电流，有灭弧的功能，可以在发电机接入系统时开断发电机电流。4.3.1断路器的选择和校验额定电压和额定电流额定电压：额定电流：K-温度修正系数：时，时，额定开断电流：额定开断电流：热稳定校验：动稳定校验：4.3.2升高电压等级断路器的选择结果220kV级断路器：额定电压：额定电流：温度修正系数K1(42.7)0.018=0.951,取2.7℃。Imax=在110kV侧K1点发生短路时，短路情况最严重。则初步选定型号为。110kV级断路器：额定电压：额定电流：温度修正系数K1(41)0.018=0.982,取℃。Imax=在110kV侧K1点发生短路时，短路情况最严重。断路器的选择结果所采用的的断路器选择见表4-3。表4-3110KV/220KV电压等级断路器及其参数电压等级型号UN（kV)IN(A)INbr(kA)Ies(kA)热稳定电流(kA)（3s）220kVSW4-220III220125031.58031.5110kVSW4-110III110125031.58031.54.4隔离开关的选择4.4.1隔离开关的选择和校验额定电压和额定电流额定电压：额定电流：—隔离开关的额定电压，KV—电网的额定电压，KV—隔离开关的额定电流，KA—电网的额定电流，KAK—温度修正系数：时，时，热稳定校验动稳定校验4.4.2发电机电压等级隔离开关：发电机出口上的隔离开关：额定电压：额定电流：温度修正系数：K1(40)0.005=1.013,取44。Imax=1.05IN=发电机中性点上的隔离开关：额定电压：额定电流：温度修正系数K1(40)0.005=1.012,取44故选择结果见表4-4。表4-4发电机电压等级隔离开关及其参数型号UN（kV)IN(A)Ies(kA)热稳定电流(kA)（3s）GN10-20/600020600022474GN23-20/2500203000150634.4.3主变压器中性点隔离开关的选择结果220kV侧额定电压：=110kV额定电流：温度修正系数K1()0.018=0.951,取2.7℃。故110kV侧额定电压：35kV额定电流：温度修正系数K1()0.018=0.951,取2.7℃。故选择结果见表4-6。表4-5主变压器中性点隔离开关及其参数型号UN（kV)IN(A)Ies(kA)热稳定电流(kA)（3s）GW13-1101106305516（10s）GW13-35356305516（3s）4.4.4110KV/220KV隔离开关的选择结果220kV线路侧隔离开关的选择额定电压：额定电流：温度修正系数K1(42.7)0.018=0.951,取2.7℃。Imax=110kV线路侧隔离开关的选择额定电压：额定电流：温度修正系数K1(42.7)0.018=0.951,取2.7℃。Imax=选择见表4-6。表4-6升高电压等级隔离开关及其参数升高电压等级型号UN（kV)IN(A)Ies(kA)热稳定电流(kA)（3s）220kVGW7-220（D）2206005516GW7-220110kVGW7-110（D）11012508031.54.5电流互感器的选择4.5.1电流互感器选择和校验额定电压和额定电流：，K--温度修正系数：时，时，热稳定校验动稳定校验4.5.3发电机电压等级电流互感器的选择结果额定电压：额定电流：温度修正系数K1(40)0.005=1.012,取。Imax=1.05IN=选择见表4-7。表4-7发电机出口电流互感器及其参数型号UN（kV)IN(A)额定互感比LBJ-202080008000/5LBJ-202080008000/5在发电机中性点侧一般配置如下。额定电压：额定电流：温度修正系数K1(40)0.005=1.012,取44。三相配置电流互感器Imax=1.05IN=单级结构电流互感器故选择见表4-8。表4-8发电机中性点侧电流互感器及其参数型号UN（kV)UN(A)额定互感比LAJ-202080008000/5LAJ-202025002500/5在厂用变压器高压侧一般配置两组电流互感器。额定电压：额定电流：温度修正系数K1(40)0.005=1.013,取44。Imax=1.05IN=选择见表4-9。表4-9厂用变压器高压侧电流互感器及其参数型号UN（kV)IN(A)额定互感比LBJ-2020400400/5LBJ-2020400400/54.5.4主变压器中性点电流互感器的选择结果220kV侧主变压器中性点电流互感器的选择额定电压：=110kV；额定电流：温度修正系数K1()0.018=0.951,取2.7℃。110kV侧主变压器中性点电流互感器的选择额定电压：=35kV额定电流应满足温度修正系数K1()0.018=0.982,取2.7℃。选择结果见表4-10。表4-10主变压器中性点电流互感器及其参数型号UN（kV)IN(A)额定互感比LRD-220110400400/5LRD-1103512001200/54.5.5升高电压等级电流互感器的选择结果220kV级电流互感器的选择额定电压：额定电流：温度修正系数K1(41)0.018=0.951,取2.7℃。Imax=110kV级电流互感器的选择额定电压：额定电流：温度修正系数K1(42.7)0.018=0.951,取2.7℃。Imax=选择结果见表4-11。表4-11升高电压等级电流互感器及其参数型号UN（kV)IN(A)额定互感比LCW-220220600600/5LCWD2-11011012001200/54.6电压互感器的选择4.6.1发电机电压等级电压互感器的选择结果1.额定电压：UNUNS13.8kV对于单相双绕组接于线电压，其额定电压比为13.8/0.1；对于单相三绕组接于相电压，其额定电压比为2.准确级：选择结果见表4-13。表4-1213.8kV电压互感器及其参数型号电压比(kV)JDZ-13.813.8/0.1JDZJ-13.84.6.2升高电压等级电压互感器的选择结果1.额定电压：接于相电压时，其额定电压比为：2.准确级：准确级均为0.5级。选择结果见表4-13、表4-14。表4-13220kV电压互感器及其参数电压等级型号电压比（kV）220kVJCC5-220YDR-220表4-14110kV电压互感器及其参数电压等级型号电压比（kV）110kVJCC-110YDR-110第5章过电压保护设计5.2.1发电机电压等级避雷器的选择在此毕业设计中，所给出的发电机额定电压为13.8KV，于是在发电机变压器中间的避雷器的电压等级也为13.8KV。发电机电压等级避雷器的选择结果见表5-1。表5-113.8kV级避雷器的选择结果型号UN（kV）系统UN（kV）雷电冲击残压（≦kV）操作冲击残压（≦kV）避雷器安装地点Y3W-16.7/4016.713.84032发电机—变压器中间5.2.2升高电压等级避雷器的选择110kV级避雷器的选择额定电压等级为110KV，该避雷器需要布置在110KV母线处、110KV主变压器出口侧、输电线路靠近线路侧。初步选定的110KV等级避雷器参数见表5-2。表5-2110kV级避雷器的选择结果型号UN（kV）系统UN（kV）雷电冲击残压（≦kV）操作冲击残压（≦kV）Y10W1-100/260100110260221220kV级避雷器的选择额定电压等级为220KV，该避雷器需要布置在220KV母线处、220KV主变压器出口侧、220KV输电线路靠近线路侧。初步选定的220KV等级避雷器参数见表5-3。表5-3220kV级避雷器的选择结果型号UN（kV）系统UN（kV）雷电冲击残压（≦kV）操作冲击残压（≦kV）Y10W1-228/5932282205935045.2.3主变压器中性点处避雷器的选择110kV侧变压器中性点初步选定的避雷器参数见表5-4。表5-4110kV侧主变压器中性点避雷器的选择结果型号UN（kV）系统UN（kV）雷电冲击残压（≦kV）操作冲击残压（≦kV）Y10W1-96/25096110250212220kV侧变压器中性点初步选定的避雷器参数见表5-5。表5-5220kV侧主变压器中性点避雷器的选择结果型号UN（kV）系统UN（kV）雷电冲击残压（≦kV）操作冲击残压（≦kV）Y10W1-192/476192220476414第6章高压配电装置设计6.1基本要求应该把安全放到第一位，各种配置应该配合得当，并且还要有足够的安全距离留给日工作人员去操作；为了保证经济性，应该选用合适的装置，并且占地面积不能太大，力求费用减到最低；对于设备的检修，以及调度，应该做到最简单方便。6.2装置的特点因为在此毕业设计中有三个电压等级，所以配电装置也要考虑电压等级的不同，配电装置可以在屋内布置，也可以在屋外布置，两者之间还有很大差别，选用的设备也有不同。6.2.1屋外配电装置的特点由于在户外布置配电装置，空间较大，所以设备之间的安装距离比较大，因此占地面积也比较大，但是对于维修人员或者工作人员的操作，就会方便许多；由于在户外布置配电装置，维修工作，工作人员的巡逻都会在室外进行，这样就会受到外部天气因素，人为因素的影响；由于在户外布置配电装置，装置的安全就有可能会受到外部环境的影响，也有可能遭到人为破坏，所以必须保证安全距离，也必须做好对电气设备的防护工作，这样就会加大投资；户外配电装置建成的工程量还有其成本比较小，经济性得到保障6.2.2屋内配电装置的特点如果在室内布置配电装置，因为可以分层布置，所以这样可以减少占地面积，保证经济性；在室内布置配电装置，检修人员的一系列操作都会在室内进行，不会受到外部天气条件的影响，保证了安全性，也比较方便；在室内布置配电装置，配电装置不会受到外部天气以及人为因素的影响，减少了工作人员检修人员的工作量；尽管可以使用一系列措施保证经济性，但是配电装置的建设投资还是较大，这是配电装置的特性，无可避免。6.3配电装置的布置型式6.3.1配电装置选择的基本步骤首先要确定下配电装置的种类以及类型，根据本毕业设计所给出的三个电压等级以及出线数还有此前选择的主接线方案，各种电气设备来真正确定下来配电装置的种类以及类型。制定出来配置图，用合适的间隔表示出来所选定的主接线图中的主要电气设备以及进出线。用CAD画出配电装置的平面图以及断面图。6.3.2发电机配电装置布置本毕业设计中发电机电压等级为13.8KV，此电压等级比较低，最合适的采用室内布置。6.3.3110KV/220KV电压配电装置布置本毕业设计中，升高电压等级中，220KV电压等级侧和110KV电压等级侧采用室外中型配电装置，型式采用现场装配。6.4高压配电装置具体布置在高压配电装置的布置中，重要的项目包括出线间隔的布置，进线间隔的布置，以及母线、架构的布置还有电压互感器回路的布置。6.4.1进线间隔布置在进线间隔的布置中，电流互感器、断路器、主变压器升高电压侧的隔离开关、接在母线上的隔离开关等其他电气设备都是其中十分重要的环节本次毕业设计中采用的是中型配电装置，那么进线间隔就应该采取高式布置，所以配电装置中的安装基础都应该在2m的混凝土之上。6.4.2电缆沟布置在配置完电压互感器和电流互感器后，我们需要将信号送到控制室去，这就需要电缆，所以控制室和互感器之间都是通过电缆当做传递信息的桥梁的。正因为如此，我们必须要设计电缆沟，而对于电缆沟的布置，我们应该使电缆通过的路程最短，保证经济性，也保证安全性。6.4.3道路布置我们采用的中型配电装置中，消防以及为了防止设备故障而出现的设备缺少，我们需要运输设备，所以我们应该布置两条道路，一条是交通道路，一条是交通维护道