污水处理厂三期扩建工程-滤布滤池、机修间及值班室池结构计算书

-18-污水处理厂三期扩建工程计算书（版次/更改码：A/0）计算内容：滤布滤池、机修仓库及值班室池结构软件名称及版本：

目录一、设计依据及原则 -1-二、设计资料 -1-2.1构筑物基本信息 -1-2.2设计标准 -2-2.3设计荷载 -2-三、桩基础计算 -3-3.1桩基承载力计算 -3-3.2桩筏基础计算 -3-四、抗浮验算 -4-五、池壁配筋 -4-5.1池壁1 -4-5.1.1荷载计算 -4-5.1.2内水工况 -5-5.1.3外土外水工况 -8-5.2池壁2 -11-5.2.1荷载计算 -11-5.2.2内水工况 -11-5.3池壁3 -15-5.3.1荷载计算 -15-5.3.2内水工况 -15-5.4池壁4 -19-5.4.1荷载计算 -19-5.4.2外土外水工况 -19-六、上部结构计算 -22-6.1上部结构计算参数 -22-6.2计算结果 -66-七、基础结构计算 -66-7.1基础结构计算参数 -66-7.2计算结果 -71-一、设计依据及原则1、本工程根据中冶成都勘察研究总院有限公司2024年07月编制的《大九污水处理厂三期扩建工程岩土工程勘察报告（详细勘察阶段）》进行设计。2、结构设计所依据的主要规范、标准：《工程结构通用规范》GB55001-2021《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2021《砌体结构通用规范》GB55007-2021《混凝土结构通用规范》GB55008-2021《建筑与市政工程防水通用规范》GB55030-2022《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069-2002《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138:2002《混凝土结构设计标准》(2024年版)GB/T50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑抗震设计标准》(2024年版)GB/T50011-2010《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032-2003《构筑物抗震设计规范》GB50191-2012《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑地基基础设计规范(重庆)》DBJ50-047-2016《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008《建筑桩基础设计与施工验收规范(重庆)》DBJ50-200-20143、结构计算软件：理正结构设计工具箱软件8.5；TSSD2017裂缝控制验算插件；盈建科建筑结构设计软件YJKS4.1。二、设计资料2.1构筑物基本信息1、构筑物为滤布滤池、机修间及值班室，其中，滤布滤池采用整体筏板基础，以强风化基岩为持力层，基底未达持力层部位超挖至持力层，采用C20素混凝土换填，框架部分采用桩基础，以中风化基岩为持力层，桩端嵌入3倍桩径。2、滤布滤池底板厚500mm，池壁厚350mm，顶板厚250mm。2.2设计标准1、结构安全等级：一级，结构构件重要性系数γ0=1.1；。2、混凝土结构的环境类别：地面以下为二b类；地面以上部位室外环境类别为二b类；地面以上部位室内干燥环境类别为一类，地面以上室内潮湿环境类别为二a类。3、混凝土结构构件裂缝控制等级：三级，最大裂缝宽度限值为0.20mm。4、抗震设防：抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组为第一组，Ⅱ类建筑场地，抗震一般地段，特征周期0.35s。抗震设防类别乙类，按7度采取抗震构造措施，结构抗震等级：三级。5、抗浮设计：池体采用自重抗浮，抗浮设计水位220.20。2.3设计荷载1、活荷载：走道板≥3.5kN/m2，不上人屋面活载取0.7kN/m2。2、恒荷载：设备区域按设备实际重量计取，屋面3.0kN/m2（不包含屋面板自重）池顶及地面取3.0kN/m2。屋面做法荷载计算（kN/m2）取值（kN/m2）10mm厚C25细石混凝土保护层22*0.04=0.880.920mm厚水泥砂浆隔离层20*0.02=0.40.43.1mm厚卷材及涂料防水层18*0.0031=0.0560.0620mm厚水泥砂浆找平层20*0.02=0.40.430mm厚轻集混凝土找坡层20*0.03=0.60.6合计-2.36，向上计取为3.03、其余荷载取值按照《建筑结构荷载规范》GB50009—2012及《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069—2002执行。4、土饱和重度20.5kN/m3，浮重度10.5kN/m3。5、地面堆载：10kN/m2。三、桩基础计算滤布滤池采用整体筏板基础，以强风化基岩为持力层，基底未达持力层部位超挖至持力层，采用C20素混凝土换填，框架部分采用桩基础，以中风化基岩为持力层。3.1桩基承载力计算依据中冶成都勘察研究总院有限公司2024年07月编制的《大九污水处理厂三期扩建工程岩土工程勘察报告（详细勘察阶段）》地勘资料，中风化泥岩天然单轴抗压强度标准值为5.8MPa（设计计算取值5.60MPa），填土负摩阻力系数0.3，容重20kN/m3，设计采用∅800机械钻孔灌注桩，计算如下：3.2桩筏基础计算在YJK-A模块中建立水池+框架模型（相对于水池，统称框架），输入恒活荷载，计算分析得到上部结构传递给基础的荷载。在YJK-F模块中建立桩基基础模型，设置计算边界条件，导入上部结构荷载，输入筏板恒活荷载、筏板外挑覆土荷载。考虑上部结构刚度影响，计算分析得到承载力计算结果和冲切验算计算结果。边界条件、荷载、计算结果等详见计算书附图。计算参数详见第六/七节。经计算地基承载力满足设计要求，桩基承载力满足设计要求。四、抗浮验算滤布滤池抗浮设计水位为220.20，所得整体抗浮验算如下所示：抗浮验算满足要求。五、池壁配筋恒载分项系数：1.3，活载分项系数1.5，结构重要性系数：1.1。池壁计算时直接将重要性系数考虑到恒（活）载分项系数中，故以下计算取恒载分项系数：1.43，活载分项系数1.65。5.1池壁15.1.1荷载计算内水工况起点为池壁底，高度4.0m，三角形荷载L1=4.0*10.5=42kN/m2，取42kN/m2。外土外水工况三角形荷载L2=4.6*40.5/3=62.1kN/m2，取63kN/m2。外土外水工况均布活荷载L3=10/3=3.33kN/m2。5.1.2内水工况1计算条件计算跨度:Lx=8.650mLy=4.700m 板厚h=350mm 不考虑板自重荷载恒载分项系数γG=1.43；活载分项系数γQ=1.65活载调整系数γl=1.00；准永久系数ψq=1.00荷载标准值:三角形恒载q=0.00kN/m2三角形活载q=42.00kN/m2 砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 纵筋混凝土保护层=55mm,配筋计算as=60mm,泊松比=0.20 支撑条件=四边 上:简支 下:固定 左:固定 右:固定角柱 左下:无 右下:无 右上:无 左上:无2计算结果 弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:双向板查表挠度计算方法:双向板查表。 2.1荷载设计值:计算公式：荷载设计值=γG×恒载+γQ×γl×活载均布荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×0.00=0.00三角形荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×42.00=69.302.2荷载准永久值:计算公式：荷载准永久值=恒载+ψq×活载均布荷载=0.00+1.00×0.00=0.00三角形荷载=0.00+1.00×42.00=42.00 2.3跨中:[水平][竖向] 均布荷载弯矩系数:0.02390.0573 三角形荷载弯矩系数:0.01050.0249 弯矩设计值:16.01538.090 面积:700(0.20%)700(0.20%) 实配:E20@200(1571)E20@200(1571) 2.4四边:[上][下][左][右] 均布荷载弯矩系数:0.0000-0.1099-0.0780-0.0780 三角形荷载弯矩系数:0.0000-0.0602-0.0365-0.0365 弯矩设计值:0.000-92.165-55.916-55.916 面积:700(0.20%)920(0.26%)700(0.20%)700(0.20%) 实配:E20@200(1571)E20@200(1571)E20@200(1571)E20@200(1571)2.5挠度结果(按双向板计算):经查<<结构静力计算手册>>:均布荷载挠度系数α0=0.004405三角荷载挠度系数α3=0.001965=1.116536e+14N.mm2=0.361mm 挠度验算:0.361<fmax=23.50mm,满足2.6跨中裂缝:[水平] [竖向]弯矩准永久值:9.70623.085裂缝:0.0120.029跨中最大裂缝:0.029<[ωmax]=0.20mm,满足2.7支座裂缝:[上] [下] [左] [右]弯矩准永久值:0.000-55.858-33.889-33.889裂缝:0.0000.0710.0430.043支座最大裂缝:0.071<[ωmax]=0.20mm,满足横向配筋20@200，配筋率0.45%，最大裂缝宽度0.04mm；竖向配筋20@200，配筋率0.45%，最大裂缝宽度0.07mm；5.1.3外土外水工况1计算条件计算跨度:Lx=8.650mLy=4.700m 板厚h=350mm 不考虑板自重荷载恒载分项系数γG=1.43；活载分项系数γQ=1.65活载调整系数γl=1.00；准永久系数ψq=1.00荷载标准值:均布恒载q=0.00kN/m2(不包括自重荷载)均布活载q=3.33kN/m2三角形恒载q=63.00kN/m2三角形活载q=0.00kN/m2 砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 纵筋混凝土保护层=55mm,配筋计算as=60mm,泊松比=0.20 支撑条件=四边 上:简支 下:固定 左:固定 右:固定角柱 左下:无 右下:无 右上:无 左上:无2计算结果 弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:双向板查表挠度计算方法:双向板查表。 2.1荷载设计值:计算公式：荷载设计值=γG×恒载+γQ×γl×活载均布荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×3.33=5.49三角形荷载=1.43×63.00+1.65×1.00×0.00=90.092.2荷载准永久值:计算公式：荷载准永久值=恒载+ψq×活载均布荷载=0.00+1.00×3.33=3.33三角形荷载=63.00+1.00×0.00=63.00 2.3跨中:[水平][竖向] 均布荷载弯矩系数:0.02390.0573 三角形荷载弯矩系数:0.01050.0249 弯矩设计值:23.71756.468 面积:700(0.20%)700(0.20%) 实配:E20@200(1571)E20@200(1571) 2.4四边:[上][下][左][右] 均布荷载弯矩系数:0.0000-0.1099-0.0780-0.0780 三角形荷载弯矩系数:0.0000-0.0602-0.0365-0.0365 弯矩设计值:0.000-133.160-82.164-82.164 面积:700(0.20%)1355(0.39%)816(0.23%)816(0.23%) 实配:E20@200(1571)E20@150(2094)E20@200(1571)E20@200(1571) 2.5裂缝控制配筋： 按裂缝控制配筋截面：[下]2.6挠度结果(按双向板计算):经查<<结构静力计算手册>>:均布荷载挠度系数α0=0.004405三角荷载挠度系数α3=0.001965=1.116536e+14N.mm2=0.605mm 挠度验算:0.605<fmax=23.50mm,满足2.7跨中裂缝:[水平] [竖向]弯矩准永久值:16.31538.840裂缝:0.0210.049跨中最大裂缝:0.049<[ωmax]=0.20mm,满足2.8支座裂缝:[上] [下] [左] [右]弯矩准永久值:0.000-91.874-56.574-56.574裂缝:0.0000.1860.0720.072支座最大裂缝:0.186<[ωmax]=0.20mm,满足横向配筋20@200，配筋率0.45%，最大裂缝宽度0.07mm；竖向配筋20@150，配筋率0.60%，最大裂缝宽度0.19mm；5.2池壁25.2.1荷载计算内水工况起点为池壁底，高度3.95m，三角形荷载L1=3.95*10.5=41.475kN/m2，取42kN/m2。5.2.2内水工况1计算条件计算跨度:Lx=4.000mLy=4.700m 板厚h=300mm 不考虑板自重荷载恒载分项系数γG=1.43；活载分项系数γQ=1.65活载调整系数γl=1.00；准永久系数ψq=1.00荷载标准值:三角形恒载q=0.00kN/m2三角形活载q=42.00kN/m2 砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 纵筋混凝土保护层=55mm,配筋计算as=60mm,泊松比=0.20 支撑条件=四边 上:自由 下:固定 左:固定 右:固定角柱 左下:无 右下:无 右上:无 左上:无2计算结果 弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:双向板查表挠度计算方法:双向板查表。 2.1荷载设计值:计算公式：荷载设计值=γG×恒载+γQ×γl×活载均布荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×0.00=0.00三角形荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×42.00=69.302.2荷载准永久值:计算公式：荷载准永久值=恒载+ψq×活载均布荷载=0.00+1.00×0.00=0.00三角形荷载=0.00+1.00×42.00=42.00 2.3跨中:[水平][竖向] 均布荷载弯矩系数:0.03430.0141 三角形荷载弯矩系数:0.01550.0090 弯矩设计值:17.18610.021 面积:600(0.20%)600(0.20%) 实配:E16@200(1005)E16@200(1005) 2.4四边:[上][下][左][右] 均布荷载弯矩系数:0.0000-0.0566-0.0724-0.0724 三角形荷载弯矩系数:0.0000-0.0380-0.0338-0.0338 弯矩设计值:0.000-42.134-37.533-37.533 面积:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%) 实配:E16@200(1005)E16@200(1005)E16@200(1005)E16@200(1005) 2.5平行板边:[左][中][右] 均布荷载弯矩系数:-0.05550.0433-0.0555 三角形荷载弯矩系数:-0.00230.0083-0.0023 上边弯矩:-2.5719.203-2.571 上边配筋:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%) 上边实配:E16@200(1005)E16@200(1005)E16@200(1005)2.6挠度结果(按双向板计算):经查<<结构静力计算手册>>:均布荷载挠度系数α0=0.002120三角荷载挠度系数α3=0.000950=7.031250e+13N.mm2=0.145mm 挠度验算:0.145<fmax=20.00mm,满足2.7跨中裂缝:[水平] [竖向]弯矩准永久值:10.4166.073裂缝:0.0220.013跨中最大裂缝:0.022<[ωmax]=0.20mm,满足2.8支座裂缝:[上] [下] [左] [右]弯矩准永久值:5.578-25.536-22.747-22.747裂缝:0.0120.0540.0480.048支座最大裂缝:0.054<[ωmax]=0.20mm,满足横向配筋16@200，配筋率0.34%，最大裂缝宽度0.05mm；竖向配筋16@200，配筋率0.34%，最大裂缝宽度0.05mm；5.3池壁35.3.1荷载计算内水工况起点为池壁底，高度3.27m，三角形荷载L1=3.27*10.5=34.335kN/m2，取35kN/m2。5.3.2内水工况1计算条件计算跨度:Lx=4.000mLy=3.270m 板厚h=250mm 不考虑板自重荷载恒载分项系数γG=1.43；活载分项系数γQ=1.65活载调整系数γl=1.00；准永久系数ψq=1.00荷载标准值:三角形恒载q=0.00kN/m2三角形活载q=35.00kN/m2 砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 纵筋混凝土保护层=55mm,配筋计算as=60mm,泊松比=0.20 支撑条件=四边 上:自由 下:固定 左:固定 右:固定角柱 左下:无 右下:无 右上:无 左上:无2计算结果 弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:双向板查表挠度计算方法:双向板查表。 2.1荷载设计值:计算公式：荷载设计值=γG×恒载+γQ×γl×活载均布荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×0.00=0.00三角形荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×35.00=57.752.2荷载准永久值:计算公式：荷载准永久值=恒载+ψq×活载均布荷载=0.00+1.00×0.00=0.00三角形荷载=0.00+1.00×35.00=35.00 2.3跨中:[水平][竖向] 均布荷载弯矩系数:0.02540.0127 三角形荷载弯矩系数:0.01010.0085 弯矩设计值:9.3697.853 面积:500(0.20%)500(0.20%) 实配:E16@200(1005)E16@200(1005) 2.4四边:[上][下][左][右] 均布荷载弯矩系数:0.0000-0.0560-0.0568-0.0568 三角形荷载弯矩系数:0.0000-0.0309-0.0243-0.0243 弯矩设计值:0.000-28.570-22.440-22.440 面积:500(0.20%)500(0.20%)500(0.20%)500(0.20%) 实配:E16@200(1005)E16@200(1005)E16@200(1005)E16@200(1005) 2.5平行板边:[左][中][右] 均布荷载弯矩系数:-0.05880.0404-0.0588 三角形荷载弯矩系数:-0.00720.0099-0.0072 上边弯矩:-6.6319.140-6.631 上边配筋:500(0.20%)500(0.20%)500(0.20%) 上边实配:E16@200(1005)E16@200(1005)E16@200(1005)2.6挠度结果(按双向板计算):经查<<结构静力计算手册>>:均布荷载挠度系数α0=0.001582三角荷载挠度系数α3=0.000617=4.069011e+13N.mm2=0.136mm 挠度验算:0.136<fmax=16.35mm,满足2.7跨中裂缝:[水平] [竖向]弯矩准永久值:5.6784.759裂缝:0.0150.013跨中最大裂缝:0.015<[ωmax]=0.20mm,满足2.8支座裂缝:[上] [下] [左] [右]弯矩准永久值:5.539-17.315-13.600-13.600裂缝:0.0150.0460.0360.036支座最大裂缝:0.046<[ωmax]=0.20mm,满足横向配筋16@200，配筋率0.4%，最大裂缝宽度0.04mm；竖向配筋16@200，配筋率0.4%，最大裂缝宽度0.05mm；5.4池壁45.4.1荷载计算外土外水工况三角形荷载L2=1.9*40.5/3=25.65kN/m2，取26kN/m2。外土外水工况均布活荷载L3=10/3=3.33kN/m2。5.4.2外土外水工况1计算条件计算跨度:Lx=5.950mLy=2.000m 板厚h=300mm 不考虑板自重荷载恒载分项系数γG=1.43；活载分项系数γQ=1.65活载调整系数γl=1.00；准永久系数ψq=1.00荷载标准值:均布恒载q=0.00kN/m2(不包括自重荷载)均布活载q=3.33kN/m2三角形恒载q=26.00kN/m2三角形活载q=0.00kN/m2 砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 纵筋混凝土保护层=50mm,配筋计算as=55mm,泊松比=0.20 支撑条件=四边 上:简支 下:固定 左:固定 右:固定角柱 左下:无 右下:无 右上:无 左上:无2计算结果 弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:单向板按公式法。弯矩=∑（弯矩系数×ql2），q为荷载设计值。挠度计算方法:单向板按公式法。挠度=∑（弯矩系数×ql4/Bc），q为荷载准永久值。 2.1荷载设计值:计算公式：荷载设计值=γG×恒载+γQ×γl×活载均布荷载=1.43×0.00+1.65×1.00×3.33=5.49三角形荷载=1.43×26.00+1.65×1.00×0.00=37.182.2荷载准永久值:计算公式：荷载准永久值=恒载+ψq×活载均布荷载=0.00+1.00×3.33=3.33三角形荷载=26.00+1.00×0.00=26.00 2.3跨中:[水平][竖向] 弯矩设计值:0.0005.977 面积:600(0.20%)600(0.20%) 实配:E14@200(770)E14@200(770) 2.4四边:[上][下][左][右] 弯矩设计值:0.000-12.662-7.177-7.185 面积:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%) 实配:E14@200(770)E14@200(770)E14@200(770)E14@200(770)2.5挠度结果(按单向板计算):=7.031250e+13N.mm2挠度:f=0.02 挠度验算:0.02<fmax=10.00mm,满足2.6跨中裂缝:[水平] [竖向]弯矩准永久值:0.0004.036裂缝:0.0000.010跨中最大裂缝:0.010<[ωmax]=0.20mm,满足2.7支座裂缝:[上] [下] [左] [右]弯矩准永久值:0.000-8.598-4.858-4.864裂缝:0.0000.0210.0120.012支座最大裂缝:0.021<[ωmax]=0.20mm,满足横向配筋14@200，配筋率0.31%，最大裂缝宽度0.01mm；竖向配筋14@200，配筋率0.31%，最大裂缝宽度0.02mm；六、上部结构计算6.1上部结构计算参数总信息文件**********************************************************设计参数输出**********************************************************结构总体信息结构体系:框架结构结构材料信息:钢筋混凝土结构所在地区:全国地下室层数:1嵌固端所在层号(层顶嵌固):1与基础相连构件最大底标高(m):0.000裙房层数:0转换层所在层号:0加强层所在层号:0竖向荷载计算信息:施工模拟三风荷载计算信息:一般计算方式地震力计算信息:计算水平地震作用是否计算吊车荷载:否是否计算人防荷载:否是否考虑预应力等效荷载工况:否是否生成绘等值线用数据:否是否计算温度荷载:否竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响:否是否生成传给基础的刚度:是凝聚局部楼层刚度时考虑的底部层数（0表示全部楼层）:1上部结构计算考虑基础结构:否施工模拟加载层步长:1考虑填充墙刚度:否采用通用规范:是计算控制信息水平力与整体坐标夹角:0.00连梁按墙元计算控制跨高比:4.00连梁材料强度默认同墙:是墙元细分最大控制长度(m):1.00板元细分最大控制长度(m):1.00短墙肢自动加密:是弹性板荷载计算方式:平面导荷膜单元类型:经典膜元(QA4)考虑梁端刚域:是考虑柱端刚域:否是否输出节点位移:否墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点:是结构计算时考虑楼梯刚度:否梁与弹性板变形协调:是弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移:否梁墙自重扣除与柱重叠部分:是楼板自重扣除与梁墙重叠部分:是刚性楼板假定:整体指标计算采用强刚，其它计算非强刚地下室楼板强制采用刚性楼板假定:否是否自动划分多塔:否地震内力按全楼弹性板6计算:否计算现浇空心板:否增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移:否门式刚架按平面框架方式计算:否自动计算现浇板自重:是刚度系数竖向荷载作用下:梁刚度放大系数按2010《混凝土规范》5.2.4条取值:是梁刚度放大系数上限:2.00边梁刚度放大系数上限:1.50地震作用下:中梁刚度放大系数:1.50边梁刚度放大系数:1.20连梁刚度折减系数:0.70风荷载作用下:中梁刚度放大系数:2.00边梁刚度放大系数:1.50连梁刚度折减系数:1.00二阶效应信息是否考虑P-Delt效应:否分析求解信息启用并行求解器:是使用cpu核心数量(0为自动):-2设定内存(MB,0为自动):0自定义控制参数:求解器类型:PardisoCouple加载步骤数量:1迭代次数[0,100]:30位移控制:是位移控制精度:0.0010荷载控制:是荷载控制精度:0.0010风荷载信息使用指定风荷载数据:否多方向风角度:执行规范:GB50009-2012地面粗糙程度:B修正后的基本风压(kN/m2):0.40结构X向基本周期（秒）:0.35结构Y向基本周期（秒）:0.39风荷载计算用阻尼比:0.050承载力设计时的风荷载效应放大系数:1.0考虑顺风向风振:是舒适度验算用基本风压(kN/m2):0.40舒适度验算用阻尼比:0.020水平风荷载体型分段数:1分段号最高层号X迎风X背风X侧风X挡风Y迎风Y背风Y侧风Y挡风120.80-0.500.001.000.80-0.500.001.00自动计算结构宽深:是考虑横向风振:是截面形状:矩形X向角沿尺寸(m):0.000Y向角沿尺寸(m):0.000考虑扭转风振:否地震信息阻尼比确定方法:全楼统一结构的阻尼比:0.050按地震动区划图GB18306-2015计算:否设计地震分组:一地震烈度:6(0.05g)场地类别:Ⅱ特征周期:0.35周期折减系数:0.70特征值分析类型:WYD-RITZ振型数确定方式:程序自动计算自动计算振型数时，振型参与质量系数需达到总质量的百分比:90%自动计算振型数时，是否指定最多振型数量:否自动计算振型数时，最多振型数量:150按主振型确定地震内力符号:否框架的抗震等级:3钢框架的抗震等级:3剪力墙的抗震等级:3抗震构造措施的抗震等级:不改变框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是地下一层以下抗震构造措施抗震等级逐层降级及抗震措施4级:是是否考虑偶然偏心:是X向偶然偏心值:0.05Y向偶然偏心值:0.05偶然偏心计算方法:等效扭矩法(传统法)是否考虑双向地震扭转效应:是自动计算最不利地震方向的作用:是斜交抗侧力构件方向的附加地震数:0活荷重力荷载代表值组合系数:0.50使用自定义地震影响系数曲线:否地震影响系数最大值:0.040罕遇地震影响系数最大值:0.280地震作用放大方法:全楼统一全楼地震力放大系数:1.00地震计算时不考虑地下室以下的结构质量:否时域显式随机模拟法执行时域显式随机模拟法:否性能设计信息是否考虑性能设计:否性能设计包络信息按照抗规方法进行性能包络设计:否隔震减震设计信息是否按规范进行剪重比调整:是是否扭转效应明显:否是否自动计算动位移比例系数:否第一平动周期方向动位移比例（0~1）:0.50第二平动周期方向动位移比例（0~1）:0.50梁端弯矩调幅系数:0.85框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数:0.50非框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数:0.33梁扭矩折减系数:0.40实配钢筋超配系数:1.15按层刚度比判断薄弱层方法:高规和抗规从严底部嵌固楼层刚度比执行《高规》3.5.2-2:否自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整:否自动根据层间受剪承载力比值调整配筋:否是否转换层指定为薄弱层:是薄弱层地震内力放大系数:1.25强制指定的薄弱层层号:0与柱相连的框架梁端M、V不调整:否0.2V0调整分段数:0分段号起始层号终止层号0.2V0调整规则:min(0.20V0,1.50Vfmax)0.2V0调整时楼层剪力最小倍数:0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数:1.500.2V0调整上限:2.00框支柱调整上限:5.00支撑按柱设计临界角:20按竖向构件内力统计层地震剪力:否位移角小于此值时，位移比设置为1:0.00020剪力墙承担全部地震剪力:否零应力区验算时底面尺寸确定方式:质心到最近边距离的2倍考虑双向地震时内力调整方式:先考虑双向地震再调整剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分:否转换结构构件（三、四级）水平地震作用效应放大系数:1.00活荷载信息柱、墙活荷载是否折减:否按建模菜单“房间属性”计算活荷载折减系数:否考虑活荷不利布置的最高层号:1梁活荷载内力放大系数:1.00楼面梁活荷载折减:不折减构件设计信息柱配筋计算原则:双偏压双偏压时角筋最大直径:25连梁按对称配筋设计:否抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋:是矩形混凝土梁按T形梁配筋:否按简化方法计算柱剪跨比（Hn/2h0）:是墙柱配筋设计考虑端柱:否墙柱配筋设计考虑翼缘墙:否异形柱配筋计算只考虑固定钢筋:否与剪力墙面外相连的梁按框架梁设计:是验算一级抗震墙施工缝:是受弯构件按压弯设计控制轴压比:0.40梁端配筋内力取值位置(0-节点，1-支座边):0.00不计算地震作用时按重力荷载代表值计算柱轴压比:否框架柱的轴压比限值按框架结构采用:否梁保护层厚度(mm):35柱保护层厚度(mm):35型钢混凝土构件设计依据:《组合结构设计规范》JGJ138-2016执行《高钢规》JGJ99-2015:是按叠合柱设计的叠合比:0.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:否构造边缘构件尺寸设计依据:《高规》JGJ3-2010第7.2.16条约束边缘构件尺寸依据《广东高规》设计:否按边缘构件轮廓计算配筋:否底部加强区全部设为约束边缘构件:否面外梁下生成暗柱边缘构件:全都生成归入阴影区的λ/2区最大长度:0边缘构件合并距离(mm):300短肢边缘构件合并距离(mm):600边缘构件尺寸取整模数(mm):10钢构件截面净毛面积比:0.85X向钢柱计算长度是否按有侧移计算:是Y向钢柱计算长度是否按有侧移计算:是按《钢规》自动判断强弱支撑:否门刚规范用GB51022-2015:是执行门规GB51022附录A:是执行门规GB51022附录A.0.8:否门刚构件按宽厚比等级控制局部稳定:否执行《钢结构设计标准》(GB50017-2017):是按宽厚比等级控制局部稳定:是截面宽厚