森林防火公路建设工程新增挡墙工程地质勘察报告(详细勘察)

森林防火公路建设工程新增挡墙工程地质勘察报告(详细勘察)目录1 工程与勘察工作概况 31.1 工程概况 31.1.1 任务由来 31.1.2 拟建工程概况 31.2 勘察目的、任务要求和依据的技术标准 31.2.1 勘察目的 31.2.2 勘察任务要求 31.2.3 勘察执行的技术标准 31.3 勘察方法及勘察工作完成情况 41.3.1 资料搜集情况 41.3.2 工程地质测绘和调查 41.3.3 勘探工作布置 41.3.4 室内试验 41.3.5 勘探测量系统 51.3.6 完成工作量 51.4 勘察工作质量评述 51.4.1 勘察纲要执行情况 51.4.2 工程地质测绘和调查 51.4.3 钻探质量评述 51.4.4 取样质量评述 51.4.5 水文地质试验质量评述 51.4.6 室内试验质量评述 51.4.7 钻探异常情况 61.4.8 外业安全评述 61.4.9 协作与分包 61.4.10 外部监管 61.4.11 内部质量管理 62 场地环境与工程地质条件 62.1 自然地理 62.1.1 位置及交通 62.1.2 气象特征 62.1.3 水文特征 72.2 地形地貌 72.3 地质构造 72.4 岩层岩性 72.4.1 岩土层特征 72.4.2 基岩面起伏情况及基岩风化带特征 82.5 水文地质条件 82.5.1 地表水特征 82.5.2 地下水特征 82.5.3 地下水补径排特征 82.5.4 水文地质单元划分 92.6 不良地质作用 92.7 特殊性岩土及有毒有害气体 93 岩土物理力学特征 93.1 岩土测试成果统计与分析 93.1.1 整理分析标准 93.1.2 室内岩石试验 93.1.3 室内土工试验 93.2 岩土物理力学性质指标 93.3 土、石工程分级 104 岩土工程分析评价 104.1 边坡稳定性评价 104.2 场地地震效应评价 144.2.1 场地地震 144.2.2 岩土地震稳定性评价 144.2.3 地震效应评价 144.3 地下水和地表水作用评价 144.4 水土腐蚀性评价 144.5 特殊岩土及有毒有害气体评价 154.5.1 填土评价 154.5.2 风化岩及残积土评价 154.5.3 有毒有害气体评价 154.6 地基基础评价及建议 154.6.1 地基均匀性 154.6.2 成桩可能性及施工条件 154.7 相邻建（构）筑物影响评价 164.8 地质条件可能造成的工程风险分析 164.9 工程建设对环境的影响评价 164.10 场地稳定性和适宜性评价 175 结论及建议 175.1 结论 175.2 建议 17森林防火公路建设工程新增挡墙工程地质勘察报告（详细勘察）工程与勘察工作概况工程概况任务由来受文化旅游开发有限公司(以下简称“业主”)委托，我院承担森林防火公路建设工程新增挡墙工程地质勘察工作，勘察阶段为详细勘察。拟建工程概况拟建项目位于明月山复盛段，原明月山森林防火公路建设工程于2024年3月6日通过了交工验收，本次为增设两处支挡工程。上山路K1+188.5-K1+253.7左侧，边坡高4~7m，为土质边坡，根据设计方案，拟设桩板挡墙进行支挡。山顶纵线K0+026-K0+088左侧边坡高4~15m，为岩质边坡，拟采用挂网喷锚支护。表1.1-1拟建支挡结构特征一览表序号位置概况拟设支护形式备注1上山路4K1+188.5-K1+253.7左侧边坡高4-7m，设计挡墙长度65.2桩板挡墙进行支挡土质边坡2山顶纵线K0+026-K0+088左侧边坡高4-14m，长约56m挂网喷锚支护岩质边坡勘察目的、任务要求和依据的技术标准勘察目的针对工程特点和场地岩土条件，进行岩土工程分析与评价，提供设计和施工所需的岩土参数及有关结论和建议。勘察任务要求本次勘察的任务要求有：1、取得附有坐标和地形的建（构）筑物总平面图，各拟建建（构）筑物及场区的地面整平高程，建（构）筑物的性质、规模、荷载、结构特征，可能的基础类型、尺寸和基础埋深，及对地基基础有特殊要的有关文件。2、搜集地下埋藏物的相关资料；搜集与工程建设相关的地质资料和环境资料。充分利用已有的勘察(调查)资料，对边坡变形区进行详细勘察，勘察工作精度要求满足边坡防治工程设计的需要。3、评价边坡的稳定性，分析其变形破坏机制及发展趋势，为边坡防治工程设计及决策提供地质依据。4、查明场地不良地质作用的类型、分布、规模、成因，分析评价其稳定状况及发展趋势，评价其对拟建场地的影响，提出防治措施建议及整治所需的岩土参数。5、查明拟建工程场地地形地貌和工程影响范围内岩土层的类型、分布、工程特性；提供地基基础设计、施工所需的岩土参数。6、对场地和地基的地震效应进行评价，提供抗震设计所需的有关参数。7、查明对工程有影响的地表水、地下水分布特征及岩土层渗透性，提供地下水水位计其变化幅度；分析地下水对工程的影响，评价地下水和土对建筑材料的腐蚀性。8、结合设计进行场地工程地质条件分析评价、稳定性分析、适宜性评价；9、分析地质条件可能造成的工程风险，提出防治措施的建议。10、编制工程勘察报告。勘察执行的技术标准1、勘察依据（1）与业主签订的勘察合同；（2）业主单位提供的设计文件；（3）设计提出的岩土工程勘察技术要求；（4）本项目勘察纲要。2、勘察依据的技术标准通用规范《工程勘察通用规范》（GB55017-2021）项目规范《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019)《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）；《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）；《公路土工试验规程》（JTG3430-2020）；《公路工程岩石试验规程》（JTG3431-2024）；《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；《建设工程水文地质勘察标准》（DBJ50/T-327-2019）；《重庆市工程勘察文件编制技术规定》（2024年版）；《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》。勘察方法及勘察工作完成情况本项目采用的勘察方法有：资料搜集、工程地质测绘和调查、钻探、取样、原位测试及室内试验等。资料搜集情况本次勘察主要搜集到以下资料：1、区域地质、水文地质(1)、1986年～1990年——《中华人民共和国地质图》重庆市幅H-48-94-A(1:5万)区域地质调查。(2)、1975年～1977年——《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅H-48-23(1:20万)区域地质调查。(3)、975年～1977年——1:20万《中华人民共和国区域地质调查说明书》重庆幅H-48-23区域水文地质调查。(4)、1981年——《1:20万重庆幅地质调查》。3、项目前期勘察资料《明月山森林防火公路建设工程工程地质勘察报告》（详细勘察）工程地质测绘和调查以1:500比例地形图为底图对勘察范围进行工程地质测绘和调查，面积约0.01km2。勘探工作布置本次勘察工作布置在充分利用既有资料的基础上进行布置，本次搜集利用工作量详见表1.3-1。本项目勘探工作布置主要依据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011），勘察工作布置原则如表1.3-2所示，本次勘察工作布置共布置7个钻孔，8个地质点，共计120m，其中控制性勘探孔数量大于勘探孔总数的1/3。表1.3-1利用收集资料汇总表序号工作内容单位数量1钻探m/孔30.20/32土样件/组2/23岩样件/组3/1表1.3-2勘察工作布置原则类型勘探数量勘探点深度取样及原位测试规范要求(m)本次执行(m)规范要求本次执行规范要求本次执行边坡、支挡结构支挡工程承重部位勘探点数量不少于1个。对于支挡段的边坡进行稳定性分析计算时，应选择代表性位置布置横断面每条断面上的勘探点不少于2个支挡工程承重部位勘探点数量4个。边坡横断面勘探点不少于2个。支挡工程承重部位勘探深度应达到持力层以下的稳定地层中不少于3m。边坡稳定性分析计算时，勘探深度应穿过滑动面至其下的稳定地层中不少于1m。支挡工程承重部位进入持力层以下的稳定地层中不少于悬臂长的1倍。边坡稳定性分析计算时，勘探深度应穿过滑动面至其下的稳定地层中大于1m。分层采取岩土试样含块石粉质粘土取样4组，利用原土样2组。取泥岩样2组，利用原岩样1组。备注：本次勘察主要针对边坡变形、开裂区域，对于边坡、支挡结构的勘察工作布置原则按《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）第5.7节、第6.7节执行。室内试验本项目勘察室内试验拟进行项目如表1.3-3所示。表1.3-3室内试验项目工程类型岩样室内试验土样室内试验支挡工程抗压强度物性、抗剪强度、压缩模量勘探测量系统本项目采用：重庆市独立坐标系、1956年黄海高程系。测量基准利用我院在重庆主城建立的CORS系统，每个勘探点测放采用RTK测量。陆域勘探点平面偏差均小于0.25m；高程偏差小于±0.05m；水域探点平面偏差均小于1.0m；高程偏差小于±0.10m。完成工作量本次勘察工作外业与2025年4月26日进场，于2025年4月29日完成外业；本次勘察完成的实物工作量详见表1.3-4。表1.3-4布置工作量与实际完成工作量汇总表序号工作内容单位布置工作量实际完成工作量1定点测量组日222工程地质测绘比例尺1:500km20.010.014钻探m/孔118/7123.3/75人工螺旋钻m/个2/81.9/86土样原状土样件/组448岩样件/组22勘察工作质量评述勘察纲要执行情况我院接受勘察任务以后，工程人员在搜集、分析已有资料和现场踏勘的基础上，根据勘察目的、任务和现行相应技术标准的要求，针对拟建工程特点和场地工程地质条件编制了《明月山森林防火公路建设工程新增挡墙详细勘察纲要》，勘察过程严格按照勘察纲要执行。工程地质测绘和调查工程地质测绘和调查以实地测绘为主，并辅以遥感技术相结合。工程地质测绘和调查范围为勘察范围及拟建工程可能影响到的区域。工程地质测绘和调查对象有：地形地貌，地层岩性及岩石风化程度，地质构造、岩体结构、结构面的性状和发育特征，水文地质，不良地质作用，人工工程活动对工程地质条件的影响，地下管网和既有建（构）筑物情况等。观测点实际位置与图上位置在图上误差均小于2mm。综上，本次勘察工程地质测绘和调查满足规范及勘察纲要的要求，达到了预期目的。钻探质量评述每个钻孔采用RTK仪器测放，测放精度满足规范要求。本次勘察钻探方法：一般地层采用回转钻进工艺进行钻进；对于人工填土等孔壁自稳性差的岩土层采用跟管或泥浆护壁钻进；对于碎石等取芯困难时采取双层岩芯管进行取芯；本次勘察的钻探方法选取恰当。钻孔定位满足规范要求，钻孔口径满足采样、测试和钻进工艺的要求，钻进回次及采取率满足岩芯鉴别、分层及勘察纲要的要求。钻孔记录及地质编录均及时按钻进回次逐段鉴定和填写，所有钻孔岩芯均拍照留存。综上，本次勘探质量满足规范及勘察纲要要求，达到了预期目的。取样质量评述1、土样本次勘察采用薄壁取土器采取I级土样，采用岩芯钻头采取III级土样。原状土样在用取土器取出后立即装入土样盒，并采用纱布条蜡封封口；每组土样均粘贴了信息完整的样品签。样品在贴签后统一放置在温度和湿度相对稳定的房间内，样品从采取至送达实验室时间均不超过一周。2、岩样岩样为岩芯取样，取样位置、种类及数量严格按《勘察纲要》执行；同一组试样在同一风化程度、岩层、岩性中采取。采样钻孔直径不小于91mm，单节芯样长度大于100mm；岩样从岩芯管中取出后立即密封并粘贴信息完整的样品签，并及时送实验室试验。水文地质试验质量评述1、稳定水位观测所有钻孔在完孔后均抽排孔内残留水，间隔24小时～48小时内观测其水位，水位测量采用钢尺水位计量测，量测精度为5cm。室内试验质量评述进行室内试验及物探测试的单位均具有相应的资质并通过计量认证，所用仪器均在检验周期内、使用状态正常，符合规定，测试方法符合规范规定。试验成果加盖CMA计量认证标志，所提交成果合法有效。钻探异常情况本次勘察过程钻探中：填土层层塌孔严重；钻探过程中为防止塌孔、埋钻等事故发生，土层均采用跟管钻进或泥浆护壁钻进。未发生设备材料遗留在钻孔中的情况。外业安全评述1、制度保障保证安全是保障生产的根本所在，我单位一贯奉行“以人为本,安全第一”安全管理理念，在勘察中将采用适合本工程相应的工法，严格执行体系文件和《岩土工程勘察安全规范》GB50585-2019的规定，确保“无伤亡事故发生，杜绝重大安全事故，消灭一般事故”的安全目标。本项目钻探开始作业前，项目现场负责人对所有现场作业人员进行技术、安全、环境保护和职业健康交底。院、部门分管安全领导不定期对项目外业安全进行检查，督促外业工作安全。2、过程安全为保障勘探过程安全，勘察纲要编制前调取勘察范围内的管线、地下洞室等资料，勘探孔布置均避开管线及地下洞室。在管线分布区域，钻探前采用探管仪逐孔核实孔位处地下管线，核实架空电力线、地下洞室等与钻孔的空间关系，对可疑点位在保证安全的前提下结合技术要求调整钻孔位置；必要时采取人工挖探，在挖探确认安全后再进行钻探；通过物探、挖探均不能确保安全的钻孔，采取调整勘察方法或取消该勘探点。为确保钻探施工环境安全，所有钻探场地均采用安全警示带或标准围挡封闭施工。本次勘察全过程无任何安全事故发生。3、事后安全本次勘察在钻探、原位测试、水文试验结束后对一般钻孔均采用岩芯或现场岩土封填，封孔质量满足要求。协作与分包本次勘察土、水室内试验、物探试验委托重庆市地质矿产勘查开发集团检验检测有限公司承担。钻探由重庆恩拓建筑劳务有限公司承担。本次勘察所使用的设备、仪器均处于正常使用状态，室内试验设备均在检验周期内。外部监管业主在项目开始后对现场工作进行1次检查，并在外业结束时组织了外业验收。内部质量管理我院制定了《重庆市勘测院有限公司产品质量管理办法》，规定勘察项目实行检查、审核、审定的三级质量检审制度；科技质量办公室还将随机抽查完成项目进行质量检查；内部质量管理可控。综上本次勘察工作达到了勘察目的。场地环境与工程地质条件自然地理位置及交通本项目位于江北区复盛镇，场地内有森林防火公路可达，交通条件较好。气象特征拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。秋季多绵雨的气候特征，冬季流域受偏北气流控制，气温低，雨量偏少。入春以后，降水天气系统逐渐加强，太平洋副高北跃西伸，副高南部的西南气流，导致孟加拉国湾，南海的水汽不断输入本区，当与高空低槽和地面冷锋相配合，或受副高与西藏高压之间的低压系统控制并持续时，低压系统中的上升运动结合局地对流运动的发展，在本区形成暴雨或大暴雨。每年7月～8月，会出现持续高温，形成盛夏伏旱天气。9月以后，太平洋副高南撤，流域内降雨又显著增加，但一般雨强较弱，形成绵绵细雨。1、气温工程区多年平均气温、平均最高气温、平均最低气温分别偏高1.3℃、1.7℃、1.6℃；近年月平均最高气温和日极端最高气温极值分别是38℃和43℃。2、降水量、蒸发量根据临近气象站近20年（2002-2021年）年最大降雨量约1452.1mm（2014年），年最小降雨量约837.8mm（2011年），多年平均降雨量约1180mm，日最大降雨量约271.0mm（2007年）。从多年平均降雨量的月际分布来看，降雨集中时段为4-10月，最大降雨量出现在6月，其次是7月、5月、9月，8月、4月、10月也相对较多。4~10月、5~9月、6~8月累积降雨量站占全年总降雨量分别约85%、68%、43%。3、湿度根据临近气象站近20年（2002-2021年）年平均湿度为76.5%，平均水汽压为17.6hPa，最热月份相对湿度最小值出现在2006年，低于50%；最冷月份相对湿度最大值出现在2010年约88.3%。4、风根据临近气象站近20年的年平均风速在1.4~2.7m/s之间变化，多年平均约2.1m/s；年最大风速在8.5~15.4m/s之间变化，约5-7级；年极大风速在15.3~29.8m/s之间变化，约7~11级。全年主导风向和夏季主导风向均以西北风及其临近方位（NW、NNW、WNW）为主。5、雾日全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。水文特征经调查，区内及周边未见对拟建工程产生影响的地表水体。地形地貌场地原始地貌为构造剥蚀低山地貌；由于森林防火公路的修建，在公路两侧形成边坡。上山路4里程K1+188.5~K1+263.5桩板挡墙段，地面高程321～368m，相对高差47m，整体呈东北高西南低；总体地形坡度5~30°。山顶纵线里程K0+026~K0+088左侧挂网喷锚段，地面高程481～511m，相对高差30m，整体呈北高南低；总体地形坡度5~58°。地质构造拟建工程位于川东南孤形地带，华蓥山帚状褶皱束东南部，构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动。拟建工程位于明月峡背斜西翼，构造条件简单，岩层呈单斜产出，地质构造纲要见图2.3-1。图2.3-1地质构造纲要图岩层倾向280°～310°，倾角55°～68°，结合很差，属软弱结构面；主要发育2组构造裂隙:裂隙J1：倾向100～120°，倾角20°～50°，局部倒倾，裂隙面平直，结构面张开度2~3mm，偶见泥质充填物，裂隙间距1~2.5m，走向方向延伸3~5m，结合差，为硬性结构面；裂隙J2：倾向190～210°，倾角60°～75°，局部倒倾，裂隙面平直，结构面张开度2~4mm，偶见泥质充填物，裂隙间距3~5m，走向方向延伸5~8m，结合差，为硬性结构面。岩层岩性岩土层特征上山路4里程K1+188.5-K1+253.7桩板挡墙段上覆土层有第四系全新统人工填土（Q4ml）素填土，第四系崩坡积（Q4col+dl）含块石粉质黏土；下伏基岩为侏罗系中下统自流井组（J1-2z）。山顶纵线K0+026-K0+088左侧挂网喷锚段上覆土层有第四系全新统人工填土（Q4ml）素填土，第四系残坡积（Q4el+dl）粉质黏土，三叠系上统须家河组（T3xj）岩层。各地层岩性特征依新老顺序简述如下：表2.4-1上山路4里程K1+188.5-K1+253.7桩板挡墙段场地岩土特征一览表编号地层代号岩土名称厚度（m）描述2-0Q4ml素填土0.9～2.1杂色，主要由砂、泥岩碎块石组成，来源为森林防火公路修建回填，堆填时间1~3年。稍湿，密实程度为稍密，均匀性一般，碎石含量25～40％，粒径20～200mm，主要分布在公路路基及边坡区域；该区域原始地貌为构造剥蚀低山地貌。3-1Q4col+dl含块石粉质黏土4.2～6.6褐色，以黏土矿物为主，含少量的角砾，絮状结构；干强度中等、韧性中等、稍有光泽，无摇震反应，可塑状；主要分布在斜坡区域。局部包含砂、泥岩碎块石。7-0J1-2z-Ms泥岩红色、紫红色为主，局部含青灰色团块；主要矿物成分为粘土矿物，粉砂泥质结构，中厚层状构造，主要矿物成份为粘土矿物；强风化带厚2.4～5.7m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育。中风化岩芯呈柱状、中柱状，节长4～86cm，岩体较完整，岩质软。表2.4-2山顶纵线K0+026-K0+088左侧挂网喷锚段场地岩土特征一览表编号地层代号岩土名称厚度（m）描述2-0Q4ml素填土0.9～2.1杂色，主要由砂、泥岩碎块石组成，来源为森林防火公路修建回填，堆填时间1~3年。稍湿，密实程度为稍密，均匀性一般，碎石含量40～60％，粒径20～200mm，主要分布路基区域；该区域原始地貌为构造剥蚀低山地貌。7-1J3xj-Ss砂岩黄色、灰色，细～中粒结构，厚层状构造；主要矿物成分为石英、长石，含少量云母及粘土矿物。强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育(该层强风化厚度达几米至十几米不等，强风化多呈黄色)。岩芯呈柱状、中柱状，岩体较完整，多为钙质胶结，局部为泥质胶结，岩质较硬。基岩面起伏情况及基岩风化带特征拟建场地的基岩面及基岩风化带具有起伏变化的特征，其起伏变化情况受地层岩性、地质构造、原始地貌起伏特征影响。根据本次勘察结果，基岩面埋深0～9.2m，场地整体的基岩面随原始地形起伏，倾角5～30°。在覆盖层与基岩接触带(基岩面附近)，受地下水频繁活动的影响，常形成以软～可塑状粘性土为主、厚度0.10～0.30m(局部可达0.5m以上)的软弱薄层。场地基岩强风化带随基岩面起伏变化，厚度一般2.4～5.7m（须家河组地层强风化厚度可达10m以上）；但在局部地形较陡的地段，基岩由于侧向风化的影响，强风化带厚度相对较大，最大可达6m以上。基岩强风化带岩体破碎，风化裂隙发育。中风化岩体较完整，裂隙较发育，均匀性较好。水文地质条件地表水特征本项目场地未见对拟建工程可能产生影响的地表水体。地下水特征根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场地地下水可划分为第四系松散层孔隙水和基岩裂隙水。1、第四系松散层孔隙水第四系松散层孔隙水主要赋存于含块石粉质黏土和人工填土层，以上层滞水、潜水形式存在。上层滞水主要分布在人工填土中，水位水量有明显季节变化，无稳定水位。潜水主要位于含块石粉质黏土之上的人工填土中。2、基岩裂隙水基岩裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化基岩中，为局部上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大。构造裂隙水主要分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，泥岩相对隔水；水量稍大，动态稍稳定，综合沿线相邻场地勘察成果及地区经验，孔隙裂隙水一般为区域性潜水或局部承压水。3、地下水动态特征该场地勘察期间钻孔中未见地下水位，本场地该类型地下水总体贫乏。根据以往的资料和本次勘察，场地内地下水动态与降雨量关系密切，呈同步化特点；降雨季节，土体中水位上升。地下水补径排特征第四系松散层孔隙水主要接受降雨、地表水体渗漏补给，下渗至土体内向场地西南侧地势低洼处排泄。上山路K1+200m附近道路开挖后地形较平缓，道路右侧大面积降水在此汇集，形成了一个相对平坦的雨水滞留带，当遇到强降雨或连续降雨，排水不畅导致短期降雨集中渗入土体中，降低土体抗剪强度。基岩裂隙水主要接受上层孔隙水补给；主要沿贯通性结构面向低洼露头排泄，整体循环较缓慢。水文地质单元划分本次水文地质单元分区的原则主要考虑水文地质条件，如含水岩组与地下水类型，地貌类型，地下水的分布，埋藏与出露特征，以及地下水补给，径流，排泄条件的差异等因素，同时应尽量考虑水文地质单元的完整性。本项目场地都属于同一个水文地质单元，主要接受大气降雨补给，向地势低洼处排泄。综上：本项目水文地质复杂程度为简单。不良地质作用通过本次勘察，场地及周边不良地质作用主要为土质边坡变形、开裂，岩质边坡局部垮塌。特殊性岩土及有毒有害气体场地内特殊岩土有：素填土、风化岩及残积土。上述特殊岩土的特征、分布范围、厚度等详见2.4节。场地岩土主要为人工填土、粉质黏土、砂岩、泥岩，无煤层，未发现有毒有害气体，相关评价详见第4.6.4节。岩土物理力学特征岩土测试成果统计与分析整理分析标准本次勘察根据项目特征，岩土测试成果统计分析按同一构造部位、地貌单元、地质年代、成因类型，划分工程地质单元。根据工程地质单元、岩土层位与参数的差异划分不同的统计单元。本次共划分统计2个单元，分别是泥岩、粉质黏土。统计方法及过程按《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）3.9节执行。室内岩石试验本次勘察采取2组岩样，利用1组岩样，共3组岩样。室内岩石试验剔除异常值后进行统计，统计详见附表3.1-1；中风化泥岩天然抗压强度标准值3.9MP，饱和抗压强度标准值2.4MP，变异系数0.03~0.13。标准值是依据规范、在概率统计基础上提出，能客观真实反映场地岩层实际状况，与野外鉴别一致。由于成岩的物质组成、环境的差异，岩体为非均质体，在施工采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值的差异，勘察报告使用者应充分考虑岩石差异对工程的影响，尤其注意低值对设计、施工的影响。室内土工试验1、物理力学试验本次勘察采取4组原状土样，利用2组原状土样，共6组原状土样。原状土样室内试验剔除异常值后进行统计，统计详见附表3.1-2,天然内摩擦角标准值12.5，饱和内摩擦角9.3，天然粘聚力21.3，饱和粘聚力14，变异系数0.09～0.22。岩土物理力学性质指标本次勘察参数选取原则及取值如下：1、岩土体的物性及变形指标的代表值取算术平均值；强度指标的代表值取标准值，地基承载力代表值取极限标准值。2、坡体土、滑带土的内摩擦角、粘聚力结合粉质粘土饱和抗剪强度试验、滑坡反演验算结合经验提供，并参照原勘察报告取值。3、地基承载力特征值按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019)表4.3.3-1确定。4、其它参数参考原《明月山森林防火公路建设工程工程地质勘察报告（详细勘察）》，并结合本工程的特征确定。表3.2-1上山路4K1+188.5-K1+253.7左侧桩板挡墙岩土物理力学参数建议值岩土名称参数素填土含块石粉质黏土滑面泥岩裂隙面岩层面岩土界面强风化中风化天然重度(kN/m3)20*19.8124*25.7*///饱和重度(kN/m3)21*20*24.5*26.0*///饱和抗压强度标准值(MPa)///2.4///天然抗压强度标准值(MPa)///3.9///地基承载力特征值(kPa)实测130*300*500*///饱和内聚力C(kPa)3*149.2*50*30*12*天然内聚力C(kPa)5*21.3225*20*饱和内摩擦角φ(°)23*9.35.1*18*15*8.5*天然内摩擦角φ(°)28*12.531.5*12*岩土体与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）50*200*弹性模量(MPa)750*///变形模量(MPa)550*///泊松比μ0.38*///水平地基系数(MPa/m)///220*///地基比例系数(KN/m4)1000*60*////注：带“*”的参数为重庆地区经验参数。表3.2-2山顶纵线K0+026-K0+088左侧挂网喷锚边坡岩土物理力学参数建议值岩土名称参数素填土砂岩裂隙面岩层面岩土界面强风化中风化天然重度(kN/m3)20*23.5*25.1*///饱和重度(kN/m3)21*24*25.5*///饱和抗压强度标准值(MPa)9.30天然抗压强度标准值(MPa)//14.28///地基承载力特征值(kPa)实测300*1200*///饱和内聚力C(kPa)3*50*30*18*天然内聚力C(kPa)5*1077*20*饱和内摩擦角φ(°)23*18*15*10*天然内摩擦角φ(°)28*40.5*12*岩土体与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）500*抗拉强度标准值(kPa)//252*///注：带“*”的参数为重庆地区经验参数。土、石工程分级根据室内试验、现场测试的统计结果，依据《公路工程地质勘察规范》(JTGC20-2011)附录J，场地内土、石分级如表3.4-1所示表3.4-1土石可挖性分类表土、石等级土、石类别土、岩名称I松土可塑状的黏性土、松散填土II普通土硬塑状黏性土、稍密～中密填土III硬土基岩强风化层、坚硬状黏性土、密实填土IV软石中风化泥岩、泥岩、黄色砂岩V次坚石中风化灰色砂岩岩土工程分析评价边坡稳定性评价上山路4（K1+188.5-K1+253.7左侧）段边坡变形区位于里程K1+190～K1+226，变形段长约36m，边坡高4~7m，为土质边坡，变形段开裂宽度约2~5cm，在边坡后援形成高约0.5~1.0m陡坎。山顶纵线K0+026~K0+088段，边坡长约56m，边坡倾向117~135°，最大高度约14m，为岩质边坡，坡角47~54°，其中K0+053~K0+071段已垮塌，垮塌段长度约18m。1、边坡变形历史4.1-1上山路4K1+190～K1+226段边坡现状图明月山森林防火公路建设工程于2021年12月15日开工建设，上山路4K1+188.5-K1+253.7首次滑坡出现在2022年5月~6月，滑坡发生后施工单位进行了回填碾压处理。2023年6月由于在里程k1+200右侧形成面积较大的平坦积水区域，该段道路排水不畅，再次滑坡，于2023年7月在该处增设管经为0.75m的排水管涵，并对滑坡进行了碎石碾压回填处理。2023年9月19日~2023年10月8日受连续强降雨影响，排水不畅导致边坡再次变形，并导致排水管涵断裂，2023年11月21日至2024年2月对该段边坡进行了碎石碾压回填处理，2024年3月6日通过了交工验收。2024年5月，该段因连续降雨，排水不畅，导致边坡再次变形。4.1-2山顶纵线K0+026-K0+088段左侧边坡现状图山顶纵线K0+026-K0+088段于2024年3月6日通过了交工验收，2024年10月中旬，左侧岩质边坡，边坡裸露，由于未进行封闭支挡处理，砂岩受裂隙切割形成临空面，导致局部垮塌。2、上山路4K1+188.5-K1+253.7左侧边坡稳定性评价滑面参数反演根据《公路路基设计规范》JTGD30-2015第7.2.1节，稳定安全系数取1.10。选择剖面1-1’对岩土界面、圆弧形破坏模式、粉质黏土与素填土交界面参数进行反演验算。圆弧型滑动计算结果见附件1。图4.1-31-1剖面滑面参数反演示意图（岩土界面）表4.1-11-1’剖面滑面参数反演统计表（岩土界面）条块号滑体体积(m3/m)重度(kN/m3)重量(kN/m)滑面传递系数抗滑力(kN/m)下滑力(kN/m)稳定系数长度(m)倾角(º)内聚力(KPa)内摩擦角(º)17.5020150.006.4053.00128.5/90.29119.800.752126.80202536.0023.4022.00128.50.788632.21950.000.653341.10206822.0061.3010.00128.50.9501739.671184.631.11图4.1-41-1剖面滑面参数反演示意图（滑面）表4.1-21-1’剖面滑面参数反演统计表（滑面）φ（°）C(kPa)8.89.09.29.49.65.10.9670.9820.9961.0091.0245.30.9800.9951.0081.0231.0375.50.9931.0081.0221.0361.0505.71.0071.0211.0351.0491.0635.91.0201.0341.0491.0621.076根据计算结果，在饱和工况下，边坡岩土界面稳定性系数为1.11，圆弧形破坏模式稳定性系数为1.332，粉质黏土与素填土界面稳定性系数为0.996。根据边坡现状整体性状态、变形特征。结合计算结果，滑体主要为素填土，滑动面为素填土与粉质粘土界交界面；滑坡在饱和工况下不稳定状态，稳定系数为0.996。反演岩土界面饱和抗剪参数：C=12kPa，φ=8.5°。反演滑面饱和抗剪参数：C=9.2kPa，φ=5.1°。粉质粘土残余饱和快剪统计平均值：C=10.4kPa，φ=7.3°。综上：滑面饱和抗剪参数取值：C=9.2kPa，φ=5.1°边坡变形形成机制目前该段边坡中部已产生变形，变形范围宽23~37m，长约35m，变形开裂宽度约2~5cm，高4～7m，变形方向250°左右。边坡后缘经道路开挖后，地形较平缓，形成了一个相对平坦的雨水滞留带，降雨不易及时向坡下排泄，导致短期降雨集中渗入土体中，右侧山体大面积降水在此汇集，对土体进行冲刷、浸泡、软化，降低了抗剪强度，为滑坡变形提供十分有利的条件，导致边坡变形滑动。选择典型剖面1-1进行滑坡前稳定验算，计算示意图见图4.1-2。表4.1-31-1剖面稳定验算表条块号滑体体积(m3/m)重度(kN/m3)重量(kN/m)滑面传递系数抗滑力(kN/m)下滑力(kN/m)稳定系数长度(m)倾角(º)内聚力(KPa)内摩擦角(º)12.202144.002.3051.009.25.1/26.7076.700.348220.6021412.009.3010.009.25.10.696123.5875.121.125324.0021480.009.4015.009.25.11.004129.93130.440.996边坡现状稳定性评价（1）、定性分析结合现场踏勘综合判断，本次边坡变形主要为沿原始地面滑动。根据变形迹象判断该斜（边）坡现状处于基本稳定状态。（2）、定量分析选择典型剖面1-1进行稳定验算，计算过程见图4.1-5；该根据《公路路基设计规范》JTGD30-2015第7.2.1节，稳定安全系数取1.10，边坡稳定性系数为1.041，边坡处于基本稳定状态，稳定性系数低于稳定安全系数，与定性分析结论一致。图4.1-51-1剖面稳定验算示意图（现状）表4.1-41-1剖面稳定验算表条块号滑体体积(m3/m)重度(kN/m3)重量(kN/m)滑面传递系数抗滑力(kN/m)下滑力(kN/m)稳定系数长度(m)倾角(º)内聚力(KPa)内摩擦角(º)12.202146.201.9054.009.25.1/19.9037.380.531215.0021315.009.309.009.25.10.647113.3349.281.852359.90211257.9025.3015.009.25.11.003341.20325.571.041边坡恢复路面后稳定性评价（1）、定性分析结合前面现状稳定性分析，本次边坡变形主要为沿原始地面滑动（填土与粉质粘土界面）。根据变形迹象判断该边坡恢复路面后在无支挡的情况下处于不稳定状态。（2）、定量分析选择典型剖面1-1对清除挡墙前的填土后的岩土界面及进行稳定验算。计算过程见图4.1-6及表4.1-5；该根据《公路路基设计规范》JTGD30-20157.2.1节，稳定安全系数取1.10。根据计算结果，稳定性系数为1.13，大于稳定安全系数。表明边坡在设置挡墙并清除挡墙前填土后处于稳定状态。图4.1-61-1剖面岩土界面稳定性验算示意图(恢复路面后岩土界面)表4.1-51-1剖面稳定验算表（岩土界面）条块号滑体体积(m3/m)重度(kN/m3)重量(kN/m)滑面传递系数抗滑力(kN/m)下滑力(kN/m)稳定系数长度(m)倾角(º)内聚力(KPa)内摩擦角(º)17.5020150.006.2033.00128.593.2081.701.142136.70202734.0029.6022.00128.50.956734.051024.170.723331.20206624.0061.3010.00128.50.9511710.521150.251.13选择典型剖面1-1对素填土与粉质粘土界面进行稳定性验算。计算过程见图4.1-7及表4.1-6；该根据《公路路基设计规范》JTGD30-20157.2.1节，稳定安全系数取1.10。根据计算结果，填土与粉质黏土界面稳定性系数为0.946，表明该段边坡在恢复路面后会降低填土与粉质粘土界面的原有稳定性。需要对其进行支挡，与定性分析结论一致。图4.1-71-1剖面滑面稳定验算示意图(恢复路面后)表4.1-61-1剖面稳定验算表（粉质黏土与素填土界面）条块号滑体体积(m3/m)重度(kN/m3)重量(kN/m)滑面传递系数抗滑力(kN/m)下滑力(kN/m)稳定系数长度(m)倾角(º)内聚力(KPa)内摩擦角(º)12.202146.201.9054.009.25.1/19.9037.380.53223.2021487.209.309.009.25.10.640128.5176.211.48369.80211465.8025.3015.009.25.11.004359.12379.380.9463、山顶纵线K0+026-K0+088左侧岩质边坡稳定性评价图4.1-8南侧岩质边坡赤平投影示意图该段边坡场地地形标高486.5~503m，边坡长约56m，边坡倾向117~135°，最大高度约14m，为岩质边坡，坡角47~54°，边坡裸露，均未进行封闭支挡处理，其中里程K0+50~K0+68段砂岩受裂隙切割导致局部垮塌，坡脚存在岩石垮塌块体。根据赤平投影分析图4.2-2分析，J1裂隙与边坡坡向一致，为外倾结构面，边坡主要受J1裂隙控制，当边坡坡度大于J1裂隙倾角时，受裂隙切割则可形成临空面，在外力（暴雨、地震和人工活动、风化、根劈）的作用下，最终导致边坡失稳出现滑动、倾倒或坠落破坏。根据《公路路基设计规范》JTGD30-2015附录E，岩质边坡的岩体分类，该边坡的岩体类型为Ⅲ类，该段边坡岩体砂岩破裂角取40º，岩体等效内摩擦角泥岩可取55°。根据设计方案，该段边坡将采取挂网喷锚方式进行支护可行。建议对边坡坡面强风化层、松散块体及已垮塌块体进行清除，对现状建议按照J2裂隙倾角40°进行放坡处理，每8m分一台阶，并对下部岩腔采用毛石混凝土充填或嵌补封闭的措施以防止岩腔进一步风化变大；同时建议做好边坡坡顶截排水、坡面防水措施。3、影响稳定的主要因素影响斜（边）坡稳定的主要因素有：（1）降雨：降雨（特别是强降雨或连续降雨）将导致土体含水量大幅上升，岩土体增重；潜在破裂面抗剪强度降低，从而诱发斜坡变形破坏；故降雨是影响滑坡稳定的主要因素。（2）人类工程活动。人为前缘切坡，中后部堆载，导致斜坡稳定性下降。故人来工程活动是影响斜坡稳定的一重要因素。（3）地震：在地震的水平作用及垂直作用下，极易诱发斜（边）坡发生变形，不利于斜（边）坡的稳定；地震是斜（边）坡发生变形的诱发因素之一。4、发展趋势分析根据边坡现状和稳定性分析结果，在不采取任何工程治理措施的条件下：南北两处边坡均处于基本稳定状态。随着时间推移斜坡稳定性可能逐步降低；在暴雨、地震及人类工程活动等条件下可能失稳。5、针对边坡的处置措施建议上山路4土质边坡，设计拟采用桩板挡墙进行支护，并完善排水措施；山顶纵线岩质边坡设计拟采用挂网喷锚支护，边坡施工应严格按设计方案进行实施，及时支护，加强监测，并做好边坡（坡顶、坡面及坡脚）截排水措施，尤其是坡顶截水措施，保证后方汇集的雨水不流入边坡坡体。桩板挡墙建议选择基岩作为嵌固段场地地震效应评价场地地震根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），本建场地设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。岩土地震稳定性评价1、地震液化本场地抗震设防烈度为6度，依据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）第4.3.1条，场地不存在饱和砂土或粉土，可不进行液化判别和处理。2、不良地质在地震作用下稳定状态根据4.1节分析，场地内不良地质在地震作用下未采取支护措施的情况下稳定状态为欠稳定状态，按设计方案处置后为稳定状态。3、隐伏断裂场地范围内勘察未发现在隐伏断裂。地震效应评价1、土的类型根据《明月山森林防火公路建设工程工程地质勘察报告（详细勘察）》结合地区经验，场地内人工填土剪切波速取155m/s，为中软土；含块石粉质黏土剪切波速165m/s，为中软土；；场地内基岩剪切波速大于500m/s，为岩石。2、场地类别依据场地覆盖层厚度、覆盖层等效剪切波速，地质、地形及地貌特征。按《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）第3.1.3条进行场地类别划分、第3.1.2条进行场地地段类别划分。本场地地段类别、地段类别划分详见表4.2-1。表4.2-1场地类别划分表工程类型覆盖层厚度(m)等效剪切波速(m/s)场地类别特征后期（s）地段类别上山路4K1+188.5-K1+253.7左侧桩板挡墙2.1～9.2160II0.35抗震不利地段山顶纵线K0+026-K0+088左侧挂网喷锚边坡基岩＞500I00.35抗震有利地段施工完成后应对填土土层剪切波速值进行复测，并校核场地类别及特征周期等参数。3、措施建议该抗震不利地段应采取有效的工程措施。地下水和地表水作用评价根据勘察，拟建场地的地下水主要为松散层孔隙水和基岩裂隙水，主要接受大气降水等补给。在雨季，大气降水易于下渗至松散土层中形成地下水，造成地下水位上升。地下水对工程的影响主要体现在以下几个方面：（1）场地内地下水以上层滞水为主，水位变动较大。（2）在桩基施工过程中，粉质黏土在长期地下水作用下或受机械扰动会呈现“淤泥”状，砂土在施工扰动后易形成“流砂”状土体，可能存在桩孔垮孔、缩径等现象，成孔难度较大。因此建议施工时应所好充分的抽排准备，并做好上部填土、软塑～流塑状态粉质黏土等土层的护壁措施，保障桩孔质量，可采用钢护筒或混凝土护壁等措施。（5）局部基岩中的裂隙水具承压性，建议在边坡支护设计上考虑水压力的影响；边坡在施工过程中可能出现局部涌水现象，建议在坡顶及坡脚设置相应的截、排水设施，并对坡面及坡顶后缘影响范围及时封闭，同时加强边坡监测工作。水土腐蚀性评价1、环境类别根据场地特征，参照《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录K，场地环境类别为Ⅱ类。2、腐蚀性判断参照《明月山森林防火公路建设工程工程地质勘察报告（详细勘察）》：场地内水对混凝土结构腐蚀性等级为微腐蚀，对钢筋混凝土结构中钢筋腐蚀性等级为微腐蚀。场地内土对混凝土结构腐蚀性等级为微腐蚀，对钢筋混凝土结构中钢筋腐蚀性等级为微腐蚀，对钢结构腐蚀性等级为微腐蚀。特殊岩土及有毒有害气体评价填土评价场地内的杂填土均匀性差，密实程度以稍密为主；具有轻微湿陷性。场地内填土厚度分布不均，不宜作为基础持力层。风化岩及残积土评价1、残积土残积土场地中主要为粉质黏土、力学性质差，厚薄较不均匀，力学性质随含水率增加下降较明显；遇水浸泡易出现弹簧土现象，不利于基础稳定；承载力差时不宜选作挡墙的持力层。2、风化岩强风化：力学性质较差，厚薄较不均匀，不宜作为挡墙基础持力层。中风化：力学性质较好，均匀性较好，宜选挡墙等基础持力层。有毒有害气体评价根据本次勘察结合已建相邻项目的施工情况，结合场地各地层岩性条件和地区经验，场地岩土层中本身无有毒有害气体源，勘察时亦未发现有毒有害气体。地基基础评价及建议地基均匀性平场后，场地地基主要由填土、粉质黏土、强风化基岩、中风化基岩组成。（1）现状填土主要分布在森林防火公路路基段，区域均匀性一般。（2）强风化基岩，厚度变化较小，不同岩性间均匀性差。（3）中等风化基岩，岩性为砂岩、泥岩，岩体较完整、连续，变异性低～中等，同一岩性均匀性较好，不同岩性间均匀性差。（4）上山路4K1+188.5-K1+253.7左侧拟建桩板挡墙区域覆盖层厚度2.1~9.2m，岩土界面倾角5～30°为主，岩层倾角68°。南侧拟挂网喷锚区域为岩石边坡，岩层倾角56°。综上本工程场地地基均匀性较差。基础形式及持力层建议桩板挡墙建议选择基岩作为嵌固段。成桩可能性及施工条件1、成桩可能性根据对勘察资料的分析整理，该场地平场后地层由上而下依次为：第四系全新统人工填土层、残坡积层粉质黏土；基岩为下伏基岩为侏罗系中下统自流井组泥岩、三叠系上统须家河组砂岩。填土主要呈稍密状，其骨架组成和土层厚度分布不均，勘察时存在掉钻现象，结合填土堆填方式及硬质物粒块径，填土中局部可能存在架空结构，遇较大块石及孤石时挖掘困难，在桩孔成孔过程中受扰动后易垮塌；粉质黏土在桩孔成孔过程中容易出现塌孔、缩径等现象，特别是场地低洼地段，受汇集的地下水长期浸泡，可能形成软塑状～流塑状粉质黏土，桩孔成孔过程中极易出现塌孔、缩径等现象；较完整中风化基岩自稳性较好，成桩条件好；土层及破碎岩体中成桩条件较差，施工困难较大，成孔时应采取有效护壁措施。据重庆地区施工经验，本地区一般采用机械成孔和人工挖孔，该两类成桩工艺在该场地岩、土中施工成桩均可行。尽可能采用机械成孔，若有特殊要求，且地下水贫乏时，可采用人工挖孔。2、桩的施工条件人工挖孔不受地形条件及桩形限制，施工前应对有毒有害气体作好核查和预防工作，切实做好排风、排水措施，防止井口坠物，防止漏电，作好井壁支护等安全措施，杜绝安全事故的发生。人工挖孔的缺点为安全风险大；优点为不受地形条件及桩形限制、施工质量能较好控制。当桩孔采用机械成孔时，在地下水(或掘进冷却液)润湿和切割刀具扰动的共同作用下，易产生“糊钻”粘结现象或堵塞渣口等情况，影响掘进效率，应考虑适当的掘进辅助措施。场地人工填土中碎块石的母岩为软硬差异明显的砂岩与泥岩，采用机械成孔时，土中砂岩块石随钻头(刃具)转动导致扰动区域大增进而影响孔壁稳定，同时影响孔底沉渣厚度。综上，机械成孔缺点为对垮孔、缩径、垂直度及孔底沉渣厚度等控制难度较大，施工质量难以直观判别；优点为安全、高效。3、桩基对环境的影响施工采用的泥浆、化学浆液以及成孔产生的弃土、粉尘、噪音等对环境存在影响。泥浆容易容易流入地势低洼处造成水、土污染环境，桩基施工时应加强环保的检查和监控工作，采取合理措施，保护工地及周围的环境。总体上在合理设计、按图施工的前提下，桩基施工对环境影响可控，应加强施工管理确保桩基质量、施工安全和减少对周边环境的影响。4、桩基施工注意事项（1）当桩孔采用机械成孔时，在地下水（或掘进冷却液）润湿和切割刀具扰动的共同作用下，易产生“糊钻”粘结现象或堵塞渣口等情况，影响掘进效率，应考虑适当的掘进辅助措施。（2）在岩层中凿进时，由于基岩中存在裂隙，在裂隙交汇处或局部裂隙密集处，也存在孔壁塌孔问题，应作好预防措施。（3）施工过程中应注意孔壁支护及抽排水，采用机械成孔时将对基底岩石扰动，建议钻至桩端取样标高2m位置时低速钻进，钻至桩端取样标高0.5～0.8m时停止钻进，等待几个小时后，采用专业取芯设备进行取样。场地泥岩强度低，采用旋挖成孔时可能存在取芯困难、旋挖扰动岩体导致强度降低等情况，施工期间进行地基承载力验证时，若无法达到设计要求，应通过载荷试验或其他原位测试确定。（4）机械成孔对垮孔、缩径、垂直度及孔底沉渣厚度等控制难度较大，施工质量难以直观判别，建议桩基开挖完毕后及时清底，场地内的泥岩易风化，清底完成后及时封闭、浇筑，确保安全和成桩质量。（5）场地局部区域砂岩自然抗压强度高，石英含量较高，对刀具的磨损较大，因此，在掘进设备选型时，应对此有充分考虑。根据本场地的实际，建议设备的掘进参数中岩石抗压强度宜确定为砂岩自然抗压强度的最大值的2～3倍。（6）根据渝建发〔2019〕25号《重庆市建设领域禁止、限制使用落后技术通告（2019年版）》，人工挖孔灌注桩不得用于处以下条件之外的建设工程（因施工技术、现场条件限制不能采用机械成孔的项目，以及开挖孔径≥1.2m且深度≤3m的岩石地基成孔项目）。确需采用人工挖孔灌注桩时，应对人工挖孔桩成桩可行性及施工方案进行专项安全论证。在施工过程中应严格按照相关规范要求进行施工，加强桩护壁设计，加强井内排水、通风，加强有毒有害气体检查，严禁在孔口堆载。（7））场地勘察期间未见地下水，但由于地下水受降雨影响明显，地下水位升高对基础施工影响大，施工时应做好截排水、降水措施，备好抽水设备，及时抽排地下水或对结构面等导水部位进行止水封堵，必要时应采用水下混凝土浇筑，同时注意孔内外水压差对施工的不利影响。相邻建（构）筑物影响评价上山路4K1+200m处，拟建桩板挡墙正下方存在一处现状排水管涵，建议施工时加强对管涵的保护，加强监测。本项目在勘察后施工前，局部地段可能存在新建、迁改的管线、建构筑物等，施工前应进行周边环境核查确认。地质条件可能造成的工程风险分析本工程地质条件可能造成的工程风险主要有：1、拟建场地在桩基础施工过程中，孔壁易坍塌，建议做好施工安全防护；若确需采用人工挖孔桩，应按渝建安发〔2019〕27关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则（2019年版）》的通知、渝建发〔2012〕117号文《关于进一步加强桩基础施工安全管理的通知》、渝建发〔2012〕162号文《关于进一步加强人工灌注桩管理的通知》等文件要求进行安全专项论证。2、在填方较大区域，机械成孔过程中，由各方面因素可能导致岩土界面层次不清，施工过程中宜分桩跳桩成孔。3、在成桩过程中（包括边坡上的桩孔），由于地层结构、地下水、支护强度等因素极易诱发井壁垮塌、井内突水与涌沙、井口上方物体坠落事故。4、由于岩体自身的不均匀性、开挖工法、雨水浸泡、试验误差等因素导致地基强度不满足设计要求。5、边坡垮塌，属危险性较大的分部分项工程，为防止边坡垮塌，建议边坡施工过程中加强监测，当边坡变形过大，变形速率过快，立即采取应急措施，确保安全。边坡施工应加强观测，及时发现异常情况，尽快向勘察和设计等单位反馈信息，调整支护措施和施工方案。工程建设对环境的影响评价拟建工程施工对环境的影响主要体现在对道路的影响以及对自然环境的影响两个方面，现分述如下：1、施工开挖对道路的影响评价拟