【《S集团有限公司综合办公楼建筑设计》5300字】

S集团有限公司综合办公楼建筑设计摘要：本工程为金盛集团有限公司综合办公楼。本工程为多层混凝土框架结构,总建筑面积3401.75平方米。本单体工程建设年限为50年，地上部分耐火等级为二级，屋面防水等级为二级，工程所在地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类,本单体工程除外立面及公共部位做装修外，其余部分均为毛坯（由用户自行装修），本说明相关内容供参考。关键词：办公综合楼；结构；设计目录TOC\o"1-3"\h\u4063第1章工程概况 121185第2章楼板设计 2186532.1设计资料 2122092.2楼盖的结构平面布置图 2203322.3板的设计以第三层楼板为例 23344第3章框架结构布置及计算简图 5324383.1梁柱尺寸 5259323.2计算简图 513087第4章恒活载内力计算 72961第5章截面设计 14109925.1梁截面设计 1412175.2斜截面受弯承载力计算 1510048第6章基础设计 16148966.1几何参数 16303436.2计算过程 17298916.3计算结果 2026683第7章楼梯设计 21275187.1底层楼梯设计 2158787.2平台板PTB1设计 2211144结论 235746参考文献 25第1章工程概况（1）建筑工程等级：二级（2）设计使用年限：50年（3）建筑防火分类：二类耐火等级：二级（4）建筑物抗震设防烈度：小于六度（5）建筑结构类型：框架结构（6）设计标高：相对标高0.000，相当于绝对高程值（黄海系）950.00墙身做法：地上370厚外围护墙及240厚内隔墙均采用承重空心砖；120厚卫生间、管道井等薄墙均采用承重实心砖；用M7.5混合砂浆砌筑，其构造和技术要求详见02G01-1。外墙砖墙面外保温做法：采用机械固定单面钢丝网架夹芯聚苯板外墙外保温做法，聚苯板保温层50厚，其构造及施工做法见05J3-1D型外保温做法。

第2章楼板设计2.1设计资料1）楼面荷载：均布活荷载标准值2.0kN/m22）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB400，其余为HPB235钢筋2.2楼盖的结构平面布置图图2-1楼盖平面结构图2.3板的设计以第三层楼板为例1）、荷载计算标准层楼面恒荷载值：板面装修荷载1.10kN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.0kN/m2抹灰层:0.02×17=0.34kN/m2小计4.44kN/m2荷载设计值g=1.2×4.44=5.328kN/m2，q=1.4×2.0=2.8kN/m2q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.728kN/m2，g+q=8.128kN/m22）、弯矩计算计算过程见表2.13）、截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则l0x方向跨中截面的h01=h-c-d/2=96mm；l0y方向跨中截面的h02=h-c-d/2=88mm；支座截面取h0=96mm。最小配筋率：因为，故取ρsmin=0.2%，则Asmin=0.2%×1000×120=240mm2截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数γ=0.95，表2-1弯矩计算CDEl0x(m)3.63.62.1l0y(m)5.75.43.6l0x/l0y0.630.670.58m1(0.0367+0.2×0.0068)×6.728×3.62+(0.0757+0.2×0.0111)×1.4×3.62=4.81(0.0444+0.2×0.0161)×6.728×3.62+(0.0449+0.2×0.0189)×1.4×3.62=5.03(0.0513+0.2×0.0117)×6.728×2.12+(0.0514+0.2×0.0161)×1.4×2.12=1.94m2(0.0068+0.2×0.0367)×6.728×3.62+(0.0111+0.2×0.0757)×1.4×3.62=1.71(0.0161+0.2×0.0444)×6.728×3.62+(0.0189+0.2×0.0449)×1.4×3.62=2.69(0.0117+0.2×0.0513)×6.728×2.12+(0.0161+0.2×0.0514)×1.4×2.12=0.81m’1-0.0805×8.128×3.62=-8.48-0.1019×8.128×3.62=-10.73-0.1118×8.128×2.12=-4.01m’2-0.0571×8.128×3.62=-6.01-0.0774×8.128×3.62=-8.15-0.0784×8.128×2.12=-2.81表2-2三层楼板板配筋计算跨中截面h0(mm)M(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)Cl0x方向964.811468@200251l0y方向881.71578@200251Dl0x方向965.031538@200251l0y方向882.69898@200251El0x方向961.94598@200251l0y方向880.81278@200251支座截面h0(mm)M(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)C-Cl0x方向96-8.482588@180279l0y方向96-6.011838@200251D-Dl0x方向96-10.733268@150335l0y方向96-8.152488@200251E-El0x方向96-4.011228@200251l0y方向96-2.81868@200251第3章框架结构布置及计算简图3.1梁柱尺寸1）、主梁高hb=(1/12-1/8)lb横向hb=600-900mm，取600mm纵向hb=625-937.5mm，取650mm过道hb=175-262.5mm，考虑到主梁高度为600mm，也取为600mmb=3002）、柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，6度设防,抗震等级为四级，取底层柱估算柱尺寸，重力荷载代表值为14kN/m2：Rgqsn12×1.0=1.25×14×[(7.2/2+7.2/2)×(7.5/2+2.1/2)]×4×1.05×1.0×1.0=2540.2kN由轴压比限值得Ac≥==197370.6mm2Ac=bc×hc=500×500=250000mm2考虑到边柱的承受偏心荷载，故取为550mm×550mm.3.2计算简图初步设计基础顶面离室外地面200mm，则底层层高为3.9+1.2+0.2=5.3m框架结构计算简图见下图,图3-1框架结构图

第4章恒活载内力计算4.1恒荷载计算1）、屋面框架梁线荷载标准值：20厚RS20预拌砂浆找平层0.02×17=0.34kN/m240厚C20细石防水混凝土23×0.04=0.92kN/m240厚挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板0.5×0.04=0.02kN/m21.2+1.2厚聚氯乙稀高分子防水卷材（二型）0.3×0.0012=0.00036kN/m220厚RS20预拌砂浆找平层0.02×17=0.34kN/m2小计:4.685kN/m2取5kN/m2屋面恒荷载5.0kN/m2框架梁AB自重0.3×0.6×25=4.5kN/m框架梁AB粉刷2×(0.6-0.12)×0.02×17=0.33kN/m框架梁AB重4.5+0.33=4.83kN/m框架梁BC自重0.3×0.65×25=4.88kN/m框架梁BC粉刷2×(0.65-0.12)×0.02×17=0.36kN/m框架梁BC重4.88+0.36=5.24kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：gAB1=4.83kN/mgBC1=5.24kN/mgAB2=0kN/mgBC2=5×3.6=18kN/m2）、楼面框架梁线荷载标准值装修荷载：1.10kN/m2120mm厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2楼面恒荷载4.44kN/m2框架梁自重及粉刷0.204kN/m边跨填充墙自重0.24×(3.6-0.6)×19=13.68kN/m填充墙粉刷(3.6-0.6)×0.02×2×17=2.04kN/m则作用于楼面中间层框架梁上线荷载标准值为：gAB1=4.83kN/mgBC1=4.83+13.68+2.04=15.92kN/m3）、屋面框架节点集中荷载标准值连系梁中跨自重及粉刷0.3×0.65×7.5×25+0.02×(0.65-0.12)×2×7.5×17=39.265kN连系梁边跨自重及粉刷0.3×0.6×2.1×25+0.02×(0.6-0.12)×2×2.1×17=10.14kN连系梁传来屋面自重(2.1/2)2×1/2×2×5.0=5.5kN顶层边节点A集中荷载F6A=79.52kN顶层中节点B集中荷载F6B=10.14+(2.1/2)2×1/2×2×5.0+(7.5+7.5-1/2×2.5×2)×1/2×2.5×5.0=93.77KN顶层中节点C集中荷载F6E=(7.5+7.5-1/2×3.3×2)×1/2×3.3×5.0×1/2+10.14+1/2×3.3×1/2×3.3×1/2×5.0×1/2=61.8KN4）、楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷0.3×0.65×2.1×25+0.02×2.1×17×2=11.67KN窗下墙体自重及粉刷0.37×0.9×19×7.2+2×0.02×0.9×17×7.2=49.96KN窗上墙体自重及粉刷0.37×0.8×19×7.2+2×0.02×0.8×17×7.2=44.4KN窗间墙体自重及粉刷0.37×(0.85-0.1)×19×2.1+2×0.02×2.1×(0.85-0.1)×17=12.13KN门自重1.0×2.2×0.2=0.44KN连系梁传来楼面自重(7.5/2)2×1/2×2×5.24=78.7kN中间层边节A集中荷载FA=197.3kN同理可算出其它各点的集中荷载值中间层节点B集中荷载FB=11.67+(7.5/2)2×1/2×2×5.0+(7.5+7.5-1/2×2.1×2)×1/2×2.1×5.0=149.97KN中间中节点C集中荷载FE=(7.5+7.5-1/2×7.5×2)×1/2×7.5×5.0×1/2+39.265+1/2×7.5×1/2×7.5×1/2×5.0×1/9.72×2=116.91KN4.2恒荷载作用下内力1）、固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨2）、分层计算弯矩顶层分配系数计算如下同理可得各节点的分配系数、顶层内力计算过程见图4.2-4.3（单位：kN∙m）图4-1屋面梁均布荷载图图4-2顶层M计算过程（单位：kN∙m）图4-3顶层M图（单位：kN∙m）图4-4楼面梁均布荷载图图4-5中间层M计算过程（单位：kN∙m）图4-6中间层M图（单位：kN∙m）不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图4.7图4-7恒载作用下的M图（单位：kN∙m）4）、恒载作用下的剪力计算根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体平衡条件，求出剪力。并画出恒荷载作用下的框架梁柱剪力、轴力图4.8。图4-8V，N轴力（单位：kN）根据恒载分布的计算方法布置活荷载。在此不再重复计算过程直接给出各种情况下的计算结果和内力图。

第5章截面设计5.1梁截面设计1）．正截面受弯承载力计算已知条件混凝土强度等级选用C30,=14.3N/mm2，=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB400（==360N/mm2），箍筋选用HPB235（==210N/mm2）。梁的截面尺寸为300×500则=500-35=465mm（1）箍筋的配箍率箍筋的配筋率=0.24×=0.24×1.43/210=0.16%2）、配筋计算因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时，按T形截面控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。以第二层AB跨梁为例，给出计算方法和过程。3）、跨中下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=l/3=7.5/3=2.5m=2500mm；当按梁间间距考虑时，=b+=300+(4050-150-120)=4080mm；当按按翼缘厚度考虑时，=465mm,/=100/465=0.215>0.1,此种情况不起控制作用。综上，取=2600mm。弯矩设计值为179kN•m。因为，故属第一类截面。，大于最小配筋率的要求.故配筋420，=12564）、支座（以左支座为例）将下部截面的220钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（=628）,再计算相应的受拉钢筋。弯矩设计值为201.36kN·m。，大于最小配筋率的要求.故配筋222，=7605.2斜截面受弯承载力计算以第二层AB,BC跨梁为例AB跨梁大于V所以截面符合要求.故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢8@100，箍筋用HPB235级钢筋（=210），则:箍筋加密区长度取1.2m，非加密区取2肢8@150设置满足要求。BC跨梁大于V所以截面符合要求.故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢8@100，箍筋用HPB235级钢筋，则:由于非加密区长度较小，故全跨可按加密区配置。

第6章基础设计基础类型：锥型柱基 平面:6-1基础平面图 剖面:6-2基础剖面图6.1几何参数截面估算： ＝（1.1～1.4）×(2257/1.35)/（202.88-20×1.8）(注：1.35为设计值折减为标准值系数)＝11.0～14.0m2取：B1=1750mm, A1=1750mm B2=1750mm, A2=1750mm 基础高度取：H1=300mm, H2=350mm B=600mm, A=400mm 基础埋深d=1.80m 钢筋合力重心到板底距离as=80mm 荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载 F=2257.00kN My=153.42kN·m Vx=50.20kN 折减系数Ks=1.20 (2)作用在基础底部的弯矩设计值 绕Y轴弯矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=153.42＋50.20×0.65=186.05kN·m (3)作用在基础底部的弯矩标准值 绕Y轴弯矩:M0yk=M0y/Ks=186.05/1.20=155.04kN·m 材料信息： 混凝土：C30 钢筋：HRB335(20MnSi) 基础几何特性： 底面积：S=(A1＋A2)(B1＋B2)=3.50×3.50=12.25m2 绕X轴抵抗矩：Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×3.50×3.502=7.15m3 绕Y轴抵抗矩：Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×3.50×3.502=7.15m36.2计算过程 修正地基承载力 计算公式： fa=fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) 式中：fak=180.00kPa ηb=0.00，ηd=1.00 γ=17.60kN/m3 γm=17.60kN/m3 b=3.50m，d=1.80m 如果b＜3m，按b=3m,如果b>6m，按b=6m 如果d＜0.5m，按d=0.5m fa=fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) =180.00＋0.00×17.60×(3.50－3.00)＋1.00×17.60×(1.80－0.50) =202.88kPa 修正后的地基承载力特征值fa=202.88kPa 轴心荷载作用下地基承载力验算 pk=(Fk＋Gk)/A

Fk=F/Ks=2257.00/1.20=1880.83kN Gk=20S·d=20×12.25×1.80=441.00kN pk=(Fk＋Gk)/S=(1880.83＋441.00)/12.25=189.54kPa≤fa，满足要求。 偏心荷载作用下地基承载力验算 计算公式： 当e≤b/6时，pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W 当e＞b/6时，pkmax=2(Fk＋Gk)/3la X方向: 偏心距exk=M0yk/(Fk＋Gk)=155.04/(1880.83＋441.00)=0.07m e=exk=0.07m≤(B1＋B2)/6=3.50/6=0.58m pkmaxX=(Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy =(1880.83＋441.00)/12.25＋155.04/7.15=211.23kPa ≤1.2×fa=1.2×202.88=243.46kPa，满足要求。 基础抗冲切验算 计算公式： Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0 Fl=pj·Al am=(at＋ab)/2 pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=2257.00/12.25＋186.05/7.15=210.28kPa pjmin,x=F/S－M0y/Wy=2257.00/12.25－186.05/7.15=158.21kPa (1)柱对基础的冲切验算： H0=H1＋H2－as=0.30＋0.35－0.08=0.57m X方向： Alx=1/4·(2A＋2H0＋B1＋B2－B)(B1＋B2－B－2H0) =(1/4)×(2×0.40＋2×0.57＋3.50－0.60)(3.50－0.60－2×0.57) =2.13m2 Flx=pj·Alx=210.28×2.13=447.81kN ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{0.40＋2×0.57,3.50}=1.54m amx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(0.40＋1.54)/2=0.97m Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1430.00×0.970×0.570 =553.45kN，满足要求。 Y方向： Aly=1/2·(B1＋B2)(A1＋A2－A－2H0)－1/4·(B1＋B2－B－2H0)2 =(1/2)×3.50×(3.50－0.40－2×0.57)－(1/4)×(3.50－0.60－2×0.57)2 =2.66m2 Fly=pj·Aly=210.28×2.66=558.42kN ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{0.60＋2×0.57,3.50}=1.74m amy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(0.60＋1.74)/2=1.17m Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1430.00×1.170×0.570 =667.57kN，满足要求。 基础受弯计算 计算公式： MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (1)柱根部受弯计算： G=1.35Gk=1.35×441.00=595.35kN X方向受弯截面基底反力设计值： pminx=(F＋G)/S－M0y/Wy=(2257.00＋595.35)/12.25－186.05/7.15=206.81kPa pmaxx=(F＋G)/S＋M0y/Wy=(2257.00＋595.35)/12.25＋186.05/7.15=258.88kPa pnx=pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)] =206.81＋(258.88－206.81)×4.10/(2×3.50) =237.31kPa Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值： MⅠ=[(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S) ＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12 =(3.50/2－0.60/2)2((2×3.50＋0.40)(258.88＋237.31－2×595.35/12.25) ＋(258.88－237.31)×3.50)/12 =530.54kN.m Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值： MⅡ=(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48 =(3.50－0.40)2(2×3.50＋0.60)(258.88＋206.81－2×595.35/12.25)/48 =560.69kN.m Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算： 相对受压区高度：ζ=0.033176配筋率：ρ=0.001581 计算面积：901.39mm2/m Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算： 相对受压区高度：ζ=0.035096配筋率：ρ=0.001673 计算面积：953.55mm2/m6.3计算结果 1．X方向弯矩验算结果： 计算面积：901.39mm2/m 采用方案：14@130 实配面积：1184.14mm2/m 2．Y方向弯矩验算结果： 计算面积：953.55mm2/m 采用方案：14@130 实配面积：1184.14mm2/m

第7章楼梯设计楼梯间开间3.6m，进深为6.3m。采用板式楼梯，底层为等跑楼梯，共24级踏步，踏步宽0.30米，其踏步的水平投影长度为3.6m，二层及其以上层楼梯均为等跑楼梯，共22级踏步，踏步宽0.30米，其踏步的水平投影长度为11×0.30=3.3m。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为水泥砂浆粉刷。混凝土强度等级C30。板采用HRB400钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋。7.1底层楼梯设计1）、梯段板TB1设计板倾斜角=1950/3600=0.54，=0.88。板斜长为4.025m，板厚约为板斜长的1/28，h=140mm。取1m宽板带计算。荷载计算梯段板的荷载计算列于下表。恒荷载分项系数=1.2，活荷载分项系数为=1.4。总荷载设计值p=1.2×5.73+1.4×2.5=10.38k