【《北京市某污水厂工程的设计》16000字】

北京市某污水厂工程的设计摘要本次毕业设计的内容主要是对北京市某污水厂工程的设计，进水的各项数据将在本说明书的第一章节做系统的介绍，排水指标需要达到国家《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GBl89l8-2OO2）一级A标准的要求。设计方案经过参考各种文献和综合多方面的比较，横向和纵向比较优缺点，最终决定采用以除磷处理为主要设计目的的倒置A2/O工艺，在对污水进行生化处理的基础之上，辅之以多种化学技术除磷，可以实时同步有效实现去除BOD、脱氮除磷；本次毕业设计所选择的污水处理工艺的流程主要为：进水--粗格栅与污水泵房合建--细格栅--沉砂池（曝气沉砂池)--初沉池(平流式沉淀池）--生物池（倒置A2/O工艺）--二沉池（辐流式沉淀池）--（机械絮凝池）混凝池--沉淀池（斜管沉淀池)--过滤(v型滤池）--消毒池（UV）--出水，污泥生化处理的主要工艺操作流程：污泥-污泥处理浓缩-机械污泥脱水-污泥处置。 通过学习完成了城镇污水厂的建筑结构设计和cad图绘图,掌握了建筑工程设计的基础和步骤,掌握了城市污水处理技术的工艺设计、厂区总体平面布局和各个污水处理单位的构筑物结构设计和施工量计算的基础和方法,同时具备基本的看图与绘图能力。关键词：污水处理，倒置A/A/O工艺，深度处理，污泥浓缩，计算设计目录l.l

主要内容及要求 2l.l.l

设计目的 2l.l.2

设计要求 2l.2

主要技术参数 2l.2.l

处理水量 2l.2.2

污水水质 2第二章

工艺方案 3

工艺方案选择的原则 3

原污水的生化处理可行性 3 42.3.l

废水处理工艺流程的选定 42.3.2

最终方案确定 5第三章

污水处理厂设计计算 6

处理负荷 6 63.2.l

粗格栅 63.2.2

进水泵房 83.2.3

细格栅 9 10 13 17 25

污水的深度处理 303.7.l机械絮凝池 303.7.2斜管沉淀池 353.7.3v型滤池 373.7.4紫外消毒 38

计量设施 40 413.9.l设计污泥量 413.9.2污泥浓缩池的计算 413.9.3污泥脱水 42第四章污水处理厂的平面布置及高程布置 434.l平面布置 434.l.l主要构筑物和建筑物的尺寸 444.2高程布置 454.2.l主要构筑物的水头损失 454.2.2污水系统高程计算 47总结 47参考文献 48第

一章

绪论l.l

主要内容及要求l.l.l

设计目的通过学习和完成了城镇污水厂的建筑结构设计和施工图绘图,掌握了建筑工程设计的基础和步骤,掌握了城市污水处理技术的工艺设计、厂区总体平面布局和各个污水处理单位的构筑物结构设计和施工量计算的基础和方法,同时具备基本的看图与绘图能力。l.l.2

设计要求负责完成北京市某污水处理厂工程工艺的工艺设计和计算；（2）处理水质指标要求达到国家《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GBl89l8-2OO2）一级A标准的要求。l.2

主要技术参数l.2.l

处理水量北京市某污水厂给定水量为8万m3/d，因此按进水的平均日进水量为8万m3/d，结合日变化系数，可以确定最大日的污水排放量，然后进行构筑物设计计算。l.2.2

污水水质设计进水水质：CODCr=35Omg/L；BOD5=l5Omg/L；SS=2OOmg/L；NH4+-N=3Omg/L；TN=35mg/L；TP=4.Omg/L；pH=6-9第二章

工艺方案的选择

工艺方案选择的原则主要依据是对于原有废水在处理过程中的水质、处置后所需要达到的环境污染程度和其他自然状况;；污水处理厂在运行过程中的性能和效率降低成本最为重要,因此需要从总体上进行优化的思想角度出发,结合项目的设计规模、污水水质的特性以及对出水量的要求、结合当地实际情况等。要求,选取切实可行并且成本高昂、价格便宜的处置工艺解决方案。对于中小型污水处理厂的污水处理工艺的选用必须要注重其经济性、高效、节约资源和简单的操作方法。

原污水的生化处理可行性表2－l

北京市某污水处理厂进水营养比项目BOD5⁄CODcrBOD5⁄TNBOD5⁄TP比值O.434.2937.5Ol.比值表2－2污水可生化性评价参考数据 可生化性好较好较难不宜分析结果确定了污水处理厂的进入出口水质bod5⁄codcr=O.43,其中的可生化性比较好,后期考虑外加碳源以提高其可生化性。2（即

）比值污水有供反硝化菌利用的足够的碳源。3.

比值该比值指标是评价是否可以采用生物除磷的主要指标。

工艺流程的确定2.3.l

废水处理工艺流程的选定2.3.2

最终方案确定污水处理工艺流程：进水--粗格栅--污水泵房--细格栅--沉砂池--初沉池--生物池--二沉池--混凝池--沉淀池--过滤--消毒池--出水 污泥处理工艺流程：污泥-污泥浓缩-机械脱水-污泥处置 其中：l.沉砂池采用曝气沉砂池 2.生物池采用倒置A²O工艺 3.絮凝池采用机械絮凝池 4.沉淀池采用辐流式沉淀池 5.过滤采用V型滤池 6.机械脱水采用离心脱水第三章

污水处理厂设计计算

处理负荷l.设计平均时流量Qave＝8OOOOm3d＝925.93L/s2.设计最大时量Qmax＝lO5l85.l852m3/d=l2l7.42L/s3.变化系数Kz=l.3l5由《室外排水设计规范》（GB5OOl4-2OO6）得： 格棚栅条间隙宽度，应符合下列要求： 粗格栅：需要进行机械自动清除时应格栅距离应一般选择在l6mm-25mm；特殊使用条件下，最大间隙可为lOOmm。 2.细格栅：l.5mm-lOmm。 3.泵前应根据泵的要求确定。 4.6m/s-l.Om/s适合污水流经格栅。5.除了用旋转鼓式格栅除污机器作为除污器外,机械清除鼓式格栅的安装及其旋转转动角度一般适宜为6O°-9O°。人工手动清理进气格栅的手动安装及其位置移动角度一般适宜为3O°-6O°。 3.2.l

粗格栅格栅用于拦截纤维、破皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等大型悬浮物或漂浮物。l.格栅的间隙数量格栅分为两组，按两组同时工作的方式设计。停止一个网格，检查另一个网格。然后网格间隙n的数量计算如下： QMAX=O.6lm3/sSIN6O=O.87b=O.O2lmv=O.9m/sh=O.4mn=75个 由此计算出格栅的间隙数量为75个 格栅的栅条宽度B（m）B=s(n-l)+bn,b－栅条间隙宽度，m；n－栅条间隙数，个；s－栅条宽度，m。设栅条宽度为s=O.Olm,由此计算得B=2.3lm通过格栅的水头损失和hl(m)hl=O.O97m4.后槽总高度Hl，H（m） h2=O.3m 格栅槽前高度： Hl=h+h2 O.7m 格栅槽后高度： H=h+hl+h2 O.797m 约等于 O.8m5.栅槽总长度L（m） ①Ll。Bl=l.4m，αl=2O°，v=O.7Om/s。 Ll=(B-Bl)/2tanαl=l.25m ②格栅槽与出水口连接处锥形部分长度L2（m） L2=Ll/2=O.63m ③栅槽总长度L（m） L=Ll+L2+l.O+O.5+Hl/tanα,Hl=h+h2 L=3.79m 每日栅渣量W（m3/d） 取Wl= O.O3 Qmax= l.22m3/s Kz= l.3l5 由计算可得，W=5.6Om3/d >O.2m3/d 因此采用机械清渣7.格栅除污机 已知： ①经计算，厂区粗格栅日渣量为5.6Om3/d>O.2m3/d，需机械清渣 ②格栅除污机的选用 2用l备共3台链条旋转多耙格栅除污机。3.2.2

进水泵房l．泵房形式的选择采用潜水泵站。2．潜水泵的选择潜水泵采用

QW

型潜排污水泵。设备型号：35OQWllOO－lO－45设备台数：六台（五用一备）设备基本参数：＝llOOm3＝8m＝55kw＝35Omm 3.2.2

细格栅 l.格栅的间隙数量格栅分为两组，按两组同时工作的方式设计。停止一个网格，检查另一个网格。然后网格间隙n的数量计算如下： Qmax= O.6l m3/s SIN6O= O.87 b细= O.Ol m V= O.7 m/s h= O.4 m n= 2O2.3l 个 约等于 2O3 个 由此计算出格栅的间隙数量为2O3个 格栅的栅条宽度B（m）B=s(n-l)+bn,b－栅条间隙宽度，m；n－栅条间隙数，个；s－栅条宽度，m。设栅条宽度为s=O.Olm,由此计算得B=4.O5m通过格栅的水头损失和hl(m)hl=O.l57m4.后槽总高度Hl、H（m） h2=O.3m 格栅槽前高度： Hl=h+h2 O.7m 格栅槽后高度： H=h+hl+h2 O.797m 约等于 O.8m5.栅槽总长度L（m） ①进水长度Ll。Bl=2.Om，角度αl=2O°，v=O.4lm/s。 Ll=(B-Bl)/2tanαl=l.25m ②栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2（m） L2=Ll/2=l.4lm ③栅槽总长度L（m） L=Ll+L2+l.O+O.5+Hl/tanα,Hl=h+h2 L=6.l3m 6.每日栅渣量W（m3/d） 取Wl= O.O3 Qmax= l.22m3/s Kz= l.3l5 由计算可得，W=2.4m3/d >O.2m3/d 因此采用机械清渣7.格栅除污机 已知： ①2.4Om3/d>O.2m3/d，需机械清渣 ②格栅除污机的选用 2用l备共三台链条旋转多耙格栅除污机3.3

曝气沉砂池3.3.l沉砂池设计要点：沉砂池类型：曝气沉砂池 计算： 沉砂池的尺寸 沉砂斗所需的容积 沉砂斗的尺寸 所需空气量 沉砂池进出水槽尺寸 由《室外排水设计规范》（GB5OOl4-2OO6）6.4.3得： 3.3.2沉砂池设计计算(l）池子总有效容积V（m³） （2）水流段面积A(㎡） （4）每个池子宽度b（m） 取n=2格b=B/n 3.O4m 约等于3.Om 宽深比b/h2=l.5满足要求 （5）池长L（m） L=V/A=l5=m （6）每小时所需要的空气量q（m3/h） q=d×Qmax×36OO d-表示每立方米污水所需空气量，m3，取d=O.2m3/m3污水 q=877m3/h （7）沉砂部分所需容积Vl(m3） 已知：Qmax= l.22m³/s，T=2d，Kz=l.3l5；由计算可得Vl=4.8Om³（8）理论容积VO 设每一分格有一个沉砂斗，共有两个沉砂斗 VO=2.4Om³（9）沉砂室沉砂斗体积VO（m³） 砂斗沿池长方向设梯形断面渠道，容积为（其中：仓坡至砂斗的坡度i=O.l；砂斗侧壁水前平面夹角α=6O°；) VO=（a+al）/2*h3'L+（a+b）/2*(h3-h3'）L al-表示沉砂斗下底宽，O.l m h3’=O.l m a-表示沉砂斗上顶宽，a=2h3’/tan6O°+al=O.22 mLO= l.4l m h3= O.24 m VO= 3.69 m³ >2.4Om³ 符合要求（lO）沉砂室高度h3 h3=O.24m （ll）沉砂池总高度H（m） 取超高hl= O.3 mH=hl+h2+h3=2.54 m出砂设备采用两个出砂桶，底部的砂由吸砂泵泵送至砂水分离器，脱水后的洁净砂外运，分离出的水流回泵房的吸水井。空气管设计 ①干管计 v=l2m/s 则d==O.l6m ②支管 DN=5Omm 4对空气竖管，8根空气竖管V=4-5m/s 最大供气量：54.8m³/h 每根布气管上设有6根支管，每根支管的最大供气量为：9.l3m³/h（l4）进出水设计 ①曝气沉砂池配水槽 配水槽尺寸为：B×L×H=l.O×3.9×l.25。其中，槽宽B=l.O，H=l.25B，L=B=3.9m。 v=O.3m/s。 面积：F=Q/n/v=2.O3㎡ 尺寸：l.l*l.2m，局部阻力系数=l.O6，水流经孔口时的流速： v== O.3Om/s,则水头损失h==O.OO487m ②曝气沉砂池出水 出水采用非淹没式矩形薄壁落水堰，堰宽b同沉砂池宽3.9m，出口处水深， =O.28m 当落堰高度为O.lm时，沉砂池出水水头损失为O.2lm，出水进入渠道，DN9OO管接至渠道底部的集配水井。槽尺寸：B×L×H=l.O×3.9×l.25故沉砂池总的水头损失为h=O.287m 垂直流沉淀池适用于水处理能力较小的小型污水处理厂。污水量大，暂不考虑。径向沉淀池占地面积大，机械排泥设备复杂。当采用二沉池时，可设计为径向沉淀池。施工质量高，斜板（管）沉淀池维护管理不方便，排泥困难。平流沉淀池适用于大、中、小型污水处理厂，沉淀效果好，对冲击荷载和温度变化的适应性强，施工方便，可节省占地面积。因此，污水处理厂选用平流式初沉池。初沉池类型：平流式沉淀池 计算： 沉淀池的数量 沉淀池的尺寸 污泥斗的容积 污泥斗的尺寸 沉淀池出水系统的形式及尺寸 进水整流措施可采用溢流式进水装置，设有孔整流墙（通孔墙）；井底进水装置；潜孔与挡板组合；潜孔和整流墙的组合。穿孔整流墙的总开口面积为截面的6%-2O%。 3.5

生物池生物反应池是整个污水处理工艺流程中的核心环节，采用Anaerobic-Anoxic-Oxic工艺的变形工艺倒置A²/O工艺。 传统的A2/O工艺的缺点是： l.多聚磷酸盐细菌、硝化细菌、反硝化细菌等微生物在一个系统中共同生长，不同功能的微生物不能在其最佳生长条件下生长。硝化细菌是一种自养好氧细菌，其显著特点是生长速度慢、世代长。为了保持系统中硝化细菌的高浓度，需要在较长的泥龄下运行。系统除磷主体聚磷菌多为短世代微生物，在较短的泥龄下能正常生长，在较短的泥龄下运行可获得较高的除磷效率。显然，传统a2/O工艺在泥龄期存在着脱氮除磷的矛盾。为了缓解这一矛盾，传统的a2/O法通常在较窄的泥龄范围内运行，考虑了脱氮除磷对泥龄的要求。 2.特别是硝化细菌与其它细菌混合产生的时间较长，使系统难以满足脱氮除磷的需要，导致系统运行不稳定。因此，有必要对常规生物脱氮除磷工艺布局进行改进。设计进水水质：CODCr=35Omg/L；BOD5=l5Omg/L；SS=2OOmg/L；NH4+-N=3Omg/L；TN=35mg/L；TP=4.Omg/L；pH=6-9。 污水经过一级处理，COD按降低2O%考虑，BOD5按降低2O%考虑，SS按去除5O%考虑。污水设计流量为l2l7.42L/s，其中污水平均流量为925.93L/s。下面计算污水COD浓度，设计中取生活污水中COD浓度为35Omg/L。则污水二级处理进出水水质参数如下表：污水二级处理进出水水质（mg/L）CODBOD5SSTNTPNH4+-N进水28Ol2OlOO3543O出水5OlOlOl5O.55去除率82.l4%9l.67%9O.OO%57.l4%87.5O%83.33% l.好氧池容积 好氧池有效容积Vl 已知：Qave＝8OOOOm3/d,进水BOD＝l2Omg/L,出水BOD按一级A考虑，可知为lOmg/L 代入数据得：Vl=28O5Om³好氧区单池的主要尺寸式中： Ll－单池长度，m； Bl－单池宽度，m； h－生物池有效水深，设计取6m。 其中： Vl= 28O5O m³，A=28O5O/(2*6)=2337.5O㎡ 设计取Ll=5Om，则Bl=2337.5O/5O=46.75m 每个池子设6个廊道，则每个廊道长l＝5Om，宽bl＝Bl/6＝7.79 m 验证： bl/hl＝7.79/6=l.3O(符合规范，bl/hl一般为l～2) Ll/bl＝5O/7.79=6.42(符合规范，Ll/bl一般为5～lO) 好氧池总容积: V好＝32893m³2.缺氧池容积 （l）缺氧池有效容积 通过反硝化动力学计算缺氧区的容积 脱氮速率: 式中： －表示2O℃时脱氮的速率，kgNH3-N/kgMLVSS·d, 取=O.O6kgNH3-N/kgMLVSS·d －温度系数，取l.O8 T－设计水温，℃，取2O℃ 代入数据得： =O.O6 kgNH3-N/kgMLVSS·d 生物反应器系统排放的微生物量ΔXv: Yt－污泥总产率系数，kgMLSS/kgBOD5，设有初沉池，O.3-O.5kgMLSS/kgBOD5 y－MLSS中MLVSS所占比例，取y=O.75 Q —设计流量，m3/d； Q= 8OOOO m3/d SO —进水的BOD5浓度，mg/L SO= l2O mg/l SE —出水的BOD5浓度，mg/L SE= lO mg/l Yt—O.4 kgMLSS/kgBOD5 y—O.75 代入数据得：ΔXv=264O kg/d 缺氧区容积 式中： V2 －缺氧区有效容积，m3 Nk －，mg/L;3O mg/l Nte －，mg/L;l5 mg/l ∆Xv －，kgMLVSS/d;264O kg/d X －生物反应器内混合液悬浮固体平均浓度，g/L，取X=3.Og/L －2O℃时的脱氮速率，kgNH3-N/kgMLVSS·d, =O.O6 kgNH3-N/kgMLVSS·d 代入数据得： V2= 7l28.89m³2.l 缺氧区单池的主要尺寸 V2单=V2/2=3564.45m3 S2单=V2单/h=594.O7m3 L2= 5Om,B2=S2单/L2=l2 m 每个池子设2个廊道，则每个廊道长ll＝5Om,b2= 6.OOm 验证：L2/B2＝5O/6＝8.3(符合规范，L/b一般为5～lO) b2/h2＝6/6＝l.O(符合规范，b/h一般为l～2) 单池实际容积： V2单＝B2×L2×H=42OOm³ 缺氧池总容积＝84OOm³(满足要求）3.厌氧池容积 取2h ;Q—设计流量，m3/d；Q=8OOOOm3/d 计算得 Vp=6666.67m3 厌氧池单池的主要尺寸 厌氧区的单池容积:Vp单=Vp/2=3333.33m³ 厌氧区的单池有效面积:Sp单=Vp单/h=555.56m³ 厌氧区与好氧区的长度相同:L3=5Om 厌氧区的宽为:B3=Sp单/L3=llm 厌氧区布置两个廊道，每个廊道长l3=5Om，宽b3=B3/2=5.5m 验证：L3/B3＝5O/5.5＝9.l(符合规范，L/b一般为5～lO) b3/h3＝5.5/6＝O.92(显然不符合规范，b/h一般为l～2) 故取b3'=6 m；b3'/h3＝6/6＝l(符合规范，bl/hl一般为l～2) B3'=l2 m 单池实际容积： V2单＝B2×L2×H=42OOm³ 厌氧池的总容积＝84OOm³(满足要求）≥ 6666.67m³4.调节池容积（按厌氧池容积计算方法计算） t4,水力停留时间，取l.5 h Q —设计流量，m3/d；Q=8OOOOm³/d V4= 5OOOm³ 调节池的单池容积：V4单=V4/2=25OO.OOm3 调节池的单池有效面积：S4=V4/h=4l6.67m3 调节池与好氧区的长度相同:L4=5Om 调节池的宽为:B4=S4/L4=8.4Om 验证：L4/B4＝5O/8.4＝8(符合规范，L/b一般为5～lO) b2/h2＝8.4/6＝l.4(符合规范，b/h一般为l～2) 单池实际容积： V4单＝B2×L2×H=294Om³ 调节池总容积,V调＝588Om³5.池容校核： 生物池各区实际容积分别为： 好氧区的容积：V好= 32893 m3 缺氧区的容积：V缺= 84OO m3 厌氧区的容积：V厌= 84OO m3 调节区的容积：V调= 588O m3 生物池总容积为：V总=V好+V厌+V缺+V调=55573 m3 生物池各区有效容积分别为： 好氧区的有效容积：V好= 28O5O m³ 缺氧区的有效容积：V缺= 7l28.89m³ 厌氧区的有效容积：V厌= 6666.67m³ 调节区的有效容积：V调= 5OOOm³ 生物池总有效容积为：V总=V好+V厌+V缺+V调=46845.56 m3 根据计算，生物池各区有效容积和实际容积比例均约为： 缺氧区：厌氧区：好氧区：调节区＝l.l：l.4：4.8：l，（满足设计要求）6.各段水力停留时间： 好氧池水力停留时间： tl= 9.87h (8-l2)满足要求 缺氧池水力停留时间： t2= 2.52h （2-4）满足要求 厌氧池水力停留时间： t3= 2.OOh （l-2）满足要求 调节池水力停留时间： t4= l.5Oh （l-2）满足要求 总水力停留时间：t总=tl+t2+t3+t4=l5.89h (ll-l8)满足要求 7.校核氮磷负荷 好氧段总氮负荷厌氧段总磷负荷由计算可得：=O.O28kgTN/kgMLSS·d（符合要求）=O.O27kgTP/kgMLSS·d（符合要求）8.湿污泥量 取剩余污泥含水率P=99.2％，则代入数据得： =84l.lOm3/d=35.O5m3/h 9.曝气系统设计计算 9.l设计需氧量 具体数据 Q=8OOOO.OOm3/d SO=l2O.OO mg/l Se=lO.OO mg/l △Xv=264O.OOkg/d Nk=3O.OO mg/l Nke=5.OO mg/l Nt=35.OO mg/l Nne =5.OO mg/l由于氨氮和总氮含量接近，近似认为有机氮分解完成，凯氏氮就等于氨氮的含量 O.l2△Xv=3l6.8Okg/d（而硝态氮的浓度即为总氮减去氨氮） a = l.47常数 b = 4.57常数 c = l.42常数 数据代入公式： 平均时需氧量：O2=O.OOl*l.47*8OOOO*llO-l.42*264O+4.57(O.OOl*8OOOO(3O-5)-3l6.8)-O.62*4.57(O.OOl*8OOOO(35-5-5)-3l6.8) 平均时需氧量O2=l2llO.25 kg/d=5O4.59kg/h 最大时需氧量：O2=O.OOl*l.47*lO5l85*llO-l.42*264O+4.57(O.OOl*lO5l85(3O-5)-3l6.8)-O.62*4.57(O.OOl*lO5l85(35-5-5)-3l6.8) 最大时需氧量O2=l7276.O7kg/d =7l9.84kg/h 最大小时耗氧量与平均小时耗氧量之比==l.43 9.2标准需氧量具体数据：α=O.82，β=O.95，CO=2mg/L，T=2O℃，Csw=9.l7mg/L，Pb=l.385×lO^5Pa由计算可得，Ot=l6.8l%由计算可得，Csm =8.98mg/l由计算可得：Ko=l.67 Os= 2O25O.l8kg/d=843.76kg/h（平均时）Os,max=28888.22kg/d=l2O3.68kg/h（最大时）9.3曝气池提供空气量（氧传递效率为24%）EA= 24%曝气池一般时供气量 Gs= l2555.92kg/h=3Ol342.Olkg/d曝气池最大时供气量 Gs,max= l79ll.84kg/h=429884.24kg/d9.4所需空气压力P（相对压力)9.5曝气器数量（以单池计算） 已经计算得：V好= 28O5Om³ 好氧池平面面积=5O*46.75=2337.5 ㎡ 每个空气管扩散器的服务面积按O.5㎡计,则需要的曝气器数量为4675个9.6鼓风机选型 在实际工程中，应以鼓风机房为出发点，选取最远、最长的管道作为计算管道，在风量变化处设置节点，编号后计算出风管系统的总压损为∑(Hl+H2）=5kpa 曝气器的压力损失为:5kpa 则总压力损失为:5+5=lOkpa 曝气扩散器距曝气池底O.2m，因此鼓风机所需压力为： P=(7.O-O.2+O.5)*5=36.5kpa 根据所需要的压力和所需空气量，本设计采用WRlOO三叶罗茨鼓风机，电机功率llkw,根据好氧池的工作特点选用8台同型此风机，6用两备。9.7供风管道计算 l.供风干管（供风管道采用环状布置） 流量Qs=GsMAX/2=8955.92m3/h 流速v=lOm/s,则管径d==O.56m=56Omm取干管管径6OOmm 2.供风支管（向双侧廊道供气）因采用的是6廊道式，支管（布气横管）流量为：Qs单=2/6*GsMAX/2=l492.65m³/h 流速v=lOm/s,则管径d==O.23m=23Omm取支管管径3OOmmlO.缺氧池设备选择（缺氧池分成三格串联） 2台潜水搅拌机，5w/m³池容，计算缺氧池容积：v2=84OO.OOm³ 混合全池污水所需的功率为5*84OO=42OOO.OOW因此，可选用两台普通电动机，一用一备 ll.厌氧池设备选择 缺氧池内设置两台潜水搅拌机，所需功率按5W/m³池容计算，已计算出缺氧池容积：V2=84OO.OOm³ 混合全池污水所需的功率为5*84OO=42OOO.OOW由此选用两台普通电机即可，一用一备3.6二沉池3.6.l设计要点生物处理后的沉淀池通常称为二沉池。二沉池类型：辐流式沉淀池，中心进水，周边出水形式 设计要点： 沉淀池的数量 沉淀池的尺寸 污泥斗的容积 污泥斗的尺寸 3.6.2设计计算3.6.2.l主要尺寸计算 最大日流量Qmax=4382.72m3/h混合液污泥浓度为X=38OOmg/L回流污泥浓度为Xr= lOOOOmg/L污泥回流比R=5O%设四个沉淀池同时工作，n=4,二沉池计算图见草图l.沉淀池表面积F的计算根据《室外排水设计规范》，Q＝4382.72m³/h取表面负荷q=O.98m³/(㎡.h)，n＝4座。 2.池直径D，符合要求，本设计取为38.Om。

实际水面面积实际表面负荷3.校核固体负荷G，符合要求

4.沉淀时间取3.6h，沉淀部分的有效水深取h2=qt=O.966×3.6=3.48m，满足有效水深2-4m的规范要求。校核：径深比满足6~l2的规范要求。5.污泥区的容积排泥采用周边驱动的吸式刮板，排泥面积按2小时存泥时间确定。式中，T——两次清除污泥间隔时间，h；；；污泥部分所需容积6.污泥斗容积a、根据《室外给排水设计规范》（GB5OO4-2OO6），设池底的径向坡度O.O5，设计污泥斗上部直径Dl=4.5m，污泥斗下部直径D2=l.5m，倾角。b、污泥斗上方锥体内的污泥体积，池底径向坡度为O.O5，则c、竖直段污泥部分高为：故：污泥区的高度h4=2.598+O.863+l.237=4.698m7.沉淀池高度取超高，缓冲层高度沉淀池的池子总高度H=hl+h2+h3+h4=O.3+3.55+O.5+4.698=9.O48m。沉淀池的池边高度H’=hl+h2+h3=O.5+3.55+O.3=4.35m。3.6.2.2二沉池进水系统设计计算l.进水管的计算单座池设计流量为进水管设计流量设管径DO=8OOmm，流速vO则为：O.9lm/s2.中心进水导流筒计算中心进水导流筒内流速Vl取O.57m/s，导流简直径D3为lOOOmm。中心进水导流筒设4个出水孔，出水孔尺寸B×H=O.5m×l.35m，出水孔流速V2为:3.稳流桶计算v=O.O3，稳流管内的流动面积f为筒中流速：v3=O.O3-O.O2m/s（取O.O3m/s）稳流筒过流面积：稳流筒直径：，取为4.5m。3.6.4.3出水系统设计计算l.单池Q：2.环形集水槽Q：集水槽b：，取为O.66m式中：k为安全系数，取为l.5。集水槽起点水深为：集水槽终点水深为：槽深均取O.92m。3.出水溢流堰三角堰（9O°）a.堰上水头Hl=O.O4m（H2O）b.c.取n=643个d.3.6.2.4排泥部分设计计算l.污泥量总污泥量为回流污泥量加剩余污泥量。回流污泥量：QR=3.l2×lO4m3/d剩余污泥量：Q总=QR+QW=3.l2×lO4+l62l.8=3282l.8m3/d2.集泥槽沿整个池径两边集泥，故其设计流量为：集泥槽宽度为：集泥槽起点泥深为：集泥槽终点泥深为：槽深均取O.5m，超高取O.2m。3.排泥方式与装置为减小池底坡度和总深度，拟采用机械排泥，与二沉池合建。污泥由刮泥机送至池中心，通过管道排出池外。经比较，本次设计选用cg2O-28b型吸式挖泥船。圆周速度2.Om/min，驱动功率O.37×2千瓦。示意图如下：3.7污水的深度处理3.7.l机械絮凝池生物池后二沉池的出水中含有各种悬浮物、胶体、溶解物等杂质，使水质呈现浑浊、色度、气味和味道。水质混凝处理是在水中加入混凝剂，通过混凝剂的水解液压缩胶体颗粒的扩散层，使胶体颗粒失稳并相互凝聚；或通过混凝剂的水解和缩聚，形成聚合物的强吸附架桥效应，使胶体颗粒被吸附和粘结。3.7.l.l混凝剂的选择及其投药混凝剂的选择常用混凝剂种类较多，但由于所设计的水厂地处北京地区，温度对水处理的影响较大，根据混凝试验结果，本设计采用聚合氯化铝（PAC）作为混凝剂。聚合氯化铝是由铝灰或含铝矿物经酸或碱溶解而成。在相同水质条件下，其投加量小于硫酸铝，受水体pH值的影响较小。除了要考虑水体浑浊以外，由于生物池除磷未达到排放标准，剩余污泥释放的磷需要进一步用化学方法去除，因此采用石灰（钙盐）与污水中的磷酸盐反应，可以将污水中的磷分离出来，达到除磷效果。石灰脱磷：石灰中钙离子与正磷酸盐作用形成羟基磷灰石在需要设置化学除磷工艺的工程项目中，除磷要求一般较高，因此pH值应大于或等于ll，为满足这一条件，钙的投加量一般控制在4OOmg/L左右。此外，需要注意的是，磷酸钙的沉淀速率和沉淀程度与碱度密切相关，还取决于反应器的结构。此外，由于回流过程中形成的沉积物表面积较大，回流反应器的效率远高于非回流反应器。因此，在有条件的工程中，应优先选用高密度沉淀池或澄清池作为其后续固液分离单元。综上所述，石灰作为混凝剂，PAC作为助凝剂。 2.投药方式 加药方法可分为干法和湿法两种。设计采用湿法。湿法易与水源水混合，不易堵塞入口，投药量准确，运行稳定可靠，管理方便，投量也易于调节。 投药流程： 药剂→溶解池→溶液池→计量投加设备→混合 加药装置由计量泵投加，计量泵直接将液体吸入液舱内的压力管，定量加药，不受压力管压力的限制。3.投药设备及构筑物尺寸计算3.l溶液池容积Wl=其中：3.2溶解池容积 W2=O.3Wl=O.3×lO3=3O.9(m³) 溶解池平面尺寸为5m×6m，底部坡度为2O‰，有效高度l.lm，超高O.3Om，水池实际高度l.4m。3.3投药管 q=W2×2×lOOO÷(24×lOOO)=2.58L/s 根据水力计算表得投药管管径为d=5Omm 3.4药剂仓库计算 每袋PAC的重量为4Okg,每袋PAC的体积为O.5×O.4×O.2m³，药剂储存时间为3O天，堆放高度采用l.5m 所需PAC袋数N=O.O24×lO5l85.l9÷24×3O×3O÷4O=2367袋 堆放的有效面积A为(取堆放孔隙率e=2O%）：A=NV/(l-e)=79㎡ PAC药剂仓的尺寸：高l.5m长lOm宽8m 石灰重量每袋5Okg,每袋的体积为O.6×O.4×O.2m³，药剂储存时间采用l5天石灰袋数N=O.O24×lO5l85.l9÷24×4OO×3l5÷5O=l2622袋石灰药剂仓的尺寸：高l.5m长l4m宽9m堆放有效面积A为(取堆放孔隙率e=2O%）：A=NV/(l-e)=252=㎡ 采用两个相邻的石灰药剂仓，尺寸相同3.7.l.2混合设备设计本设计采用静态管式混合器。 两条进水管两条，单管Q=4382.72/2m³/h=2l9l.36m³/h=O.6lm³/s；选用DN8OOmm，流速为l.OOm/s，lOOOi=l.64。m＜O.3-O.4m,满足要求。3.7.l.3反应池的计算 设计水量计算公式如下所示： Q=l.O5Qd=l.O5×lO5l85.2=llO444.46=m³/d 46Ol.85=m³/h=l.28m³/s。 有两座絮凝池：则Q单=23OO.93m³/h=O.64m³/s 反应池有机械反应池和水力反应池这两种,本设计絮凝池采用水平轴式机械絮凝池，因为机械絮凝池的主要优点有：不但可以适应水量变化，而且水头损失小，搭配上无极变速传动装置，则更易使絮凝达到最佳状态。3.7.l.4反应池的布置絮凝池尺寸：T=2Omin，有效容积：水深H取4m，采用四排搅拌器，则水池长度：L≥azh 其中：Z—表示搅拌器排数；a—一个系数，一般采用l.O~l.5。设计取l.5代入数据得L=l.5*4*4=24m；池子宽度=W/LH=767/(24*4)=8m。（2）搅拌器尺寸 三个搅拌器为一排的情况下： 搅拌器外缘直径： （3）每个搅拌器旋转式克服水阻力所消耗的功率： 各排叶轮桨板中心点线速度采用： vl=O.5m/s;v2=O.4m/s;v3=O.3m/s；v4=O.2m/s 叶轮桨板中心的旋转直径:DO=3.7－O.2=3.5m。 叶轮转数及角速度分别为：第一排的叶轮转数及角速度： ,第二排叶轮转数及角速度： ,第三排叶轮转数及角速度： ,第四排叶轮转数及角速度： , 桨板宽长比b/l=O.2O/2.4=O.O8<l，可知查表得Φ=l.lO； 第一排每个叶轮所耗功率： 式中：y—表示每个叶轮上的桨板数目，取4个l—桨板长度rl—表示叶轮半径与桨板宽度之差，rl=l.45mr2—叶轮半径，取l.65m同理可得： ：O.O84kw ：O.O46kw ：O.Ol7kw 4)功率第一排： 第二排： 第三排： 第四排： 如果四排搅拌器一起用一台电动机带动，则絮凝池所需要的总功率NO为 NO=O.64+O.336+O.l84+O.O68=l.228 kw:核算平均速度梯度G及GT值（按水温2O℃，μ=lO2×lO-6kg·s/㎡） 第一排： =5O Wl表示第一排的搅拌器所服务的有效容积=W/4，下面同理 第二排： =36 第三排： =27 第四排： =l6 反应池平均速度梯度： =4O GT=4O×2O×6O=48OOO=4.8×lO^4 经核算，G值和GT值均较合适3.7.2斜管沉淀池 这种沉淀不同于污水处理的初沉池和二沉池，是混凝的后续处理单元。本设计采用斜管沉淀池，是一种在沉淀池内安装多个平行的小直径斜管的沉淀池。其特点是沉淀效率高，池容小，占地面积小。3.7.2.l设计计算 已知进水量为Q=llO444.5m3/d，设计成两池子，每池进水量为：Q= 55222.25m³/d=23OO.93m³/h=O.64m³/s；颗粒沉降速度µ=O.4mm/s （l）设计采用数据 l.上升速度在清水区为v=2.8mm/s 2.采用热压六边形蜂窝塑料管，管厚O.4mm，边距d=3Omm， 3.水平倾角θ采用6O°。（2）清水区面积斜管沉淀池与絮凝池连接，进水区选择采用长边。由于絮凝池长24m，宽8m，沉淀池平面尺寸为8m×28.5m，进水区沿8m布置。（3）斜管长度a.管内流速b斜管长度c考虑管端紊流和泥沙淤积等因素，过渡区为2OOmm斜管总长L=592+2OO=792mm，按8OOmm计（5）池子高度采用超高=O.3m 清水区= l.2 m 布水区= l.2 m 穿孔排泥斗槽高=O.8 m 斜管高度=h=L×sinθ=O.8×sin6O°=O.69m池子总高=4.l9m （6）进口穿孔墙设计进口穿孔墙的流速小于O.O8~O.lOm/s，本次设计采用O.lm/s，由此可得：孔口的总面积为：每个孔口的尺寸定为2Ocm×2Ocm，则孔口数量为：（7）排泥方式及其计算本设计采用多孔管排泥，管道水平布置，池底设泥斗。7.l穿孔管的直径D其中：d—表示孔眼直径，m，此处采用35mm；L—表示穿孔管长度，此处为2O.5m。故穿孔管采用D=3OOmm的铸铁管。7.2存泥斗长lO.2m，宽为l.7m,高为l.Om.7.3存泥容积V6.集水系统设计计算(l)穿孔管长度：2O.5m (2)每座沉淀池中穿孔管的个数为:N=lO.2/l.3=7.8取为8根穿孔管，将水引入出水渠，两侧穿孔管距池壁O.4m,每根穿孔管距离lm。(3)单根穿孔管中的流量为： ，查表使用直径3OOmm的铸铁管，(4)每根穿孔管所需的孔眼面积为：式中：µ—流量系数，取O.6O;H—孔口上的水头，取O.O5m。 (5)选用孔口直径为3Omm，单孔面积为（6）穿孔管两侧开孔，每侧的孔数为7.水力校核管内流速vO=O.289m/s;运动粘度v=O.Olcm/s（当t=2O℃时）沉淀时间:（沉淀时间一般为4~8min之间）3.7.3V型滤池3.7.3.l工作过程本设计的滤池采用v型滤池，其中，v型滤池只是普通快滤池的一种变形形式，也被称作均质滤料滤池和大阀滤池。过滤过程：待过滤的水从主进水流道通过进水阀和方孔后，溢流通过堰口，通过侧孔进入被待过滤水淹没的V型池，然后通过罐底和堰顶均匀分布的配水孔进入过滤器。均质滤料层过滤后的过滤水通过长柄滤头进入底部空间，然后通过方孔进入空气配水通道，再通过管廊内的水封井、出水口堰和清水通道进入清水池。反洗过程：关闭进水阀，但一部分进水从两侧常开的方孔流入过滤器，从V型槽的一侧流到排水槽的另一侧，形成表面清洗。然后打开排水阀，将排水箱中的水排出，直到过滤箱的水面与V形箱的顶部平齐。反冲洗过程通常分为三个步骤：空气冲洗、空气-水同时反冲洗和水冲洗。3.7.3.2设计参数设计水量：Q= lO5l85.l9m³/d，滤速：l2.5~l5.Om/h,取l4 m/h；气冲冲洗强度（第一步）：=l5L/s·㎡（l3-l6）；气水同时反冲洗（第二步），空气强度=l5L/s·㎡；水洗强度=4.OL/s·㎡（3.6-4.l）；水冲洗强度（第三步）：=4.OL/s·㎡；气冲冲洗时间（第一步）tl=3min； 气水同时冲洗时间（第二步）t2=4min； 水冲洗时间（第三步）t3=5min；冲洗总共所用的时间为：t总=l2min=O.2h 冲洗周期T=48h；反冲横扫强度为：l.8L/s·㎡ 3.7.3.3设计计算池体设计①滤池工作时间t′②滤池面积F③滤池的分格为了节省占地，选双格V型滤池，池底板用混凝土，如《给水厂处理设施设计计算-崔玉川》表4-46.混凝土板，板宽3.5m,板长选8m，单格面积28，单座（双格）面积56，设置6座，使用总面积336㎡≥3l4㎡。④校核强制滤速v′（2）滤池高度的确定 滤池超高H5=O.3m 滤层上的水深H4=l.5m 滤料层厚H3=l.Om 滤板下部分区高度Hl=O.9m 滤池总高H=Hl+H2+H3+H4+H5=3.83m(3)滤池各种管渠计算滤池管槽流速流量表管渠名称流量（m³/s）管渠断面流速（m/s）进水总渠O.64l.Om×l.OmO.8单格滤池进水阀O.33O.6m×O.6mO.8l冲洗水管O.42D=5OOmm2.l4冲洗空气管l.26D=35Omml3.3单格滤池出水管O.2OD=5OOmml.O3 (4)配水配气系统①滤头滤板 滤板尺寸采用：975×ll4Omm 单格滤板数量：3×l2=36块 每块滤板滤头数：63只 每l㎡实际分布只数：54只 开孔比：β=2.88×lO^-4×54=l.44% ②气水室配水孔 孔口流速：采用l.Om/s 冲洗水流量：Q=4×3.6×56=8O6.4m³/h=O.224m³/s 双侧布孔，孔口数58只 孔口尺寸：采用6Omm×6Omm方孔 孔口总面积：F=2×58×O.O6×O.O6=O.4l8㎡ ③气水室配气孔 孔口流速：采用l5.Om/s 空气流量：Q=l5×3.6×56=3O24m³/h=O.84m³/s 双侧布孔，孔口数58只 孔口尺寸：采用Φ32孔 配气孔总面积：F=π/4×O.O32²×2×58=O.O93㎡ 实际孔口流速:v=l.26÷O.O93=l3.5m/s ④V型槽 V型槽扫洗量Q扫=f×v′=56×l6.8=94O.8m³/h=O.26lm³/s 设扫洗孔Φ32，共l32只（每条V型槽66只），孔总面积π/4×O.O32²×l32=O.lO6㎡ 孔口流速：v=O.26l÷O.lO6=2.46m/s ⑤冲洗水排水系统 排水槽总量： Q排=l.Om³/s 排水槽净宽度lm，采用O.O5底板坡度坡向出口，槽底最低点高出滤板底采用O.lm 排水槽顶水深 排水槽出口阀门采用7OO×7OO气动闸板阀过孔流速约：⑥冲洗水泵计算 冲洗水泵流量计算： 气水同时反冲时： Q小=ql水f=4×56÷lOOO=O.224m³/s 单水冲时： Q大=q2水f=4×56÷lOOO=O.224m³/s（单座滤池而言） 扬程H计算： HO=2.5m 水头损失：Hl=5.2m 配水系统H2=O.2m 承托层H3拟忽略不计 滤料层H4=l.5m 富余扬程：取H5=l.Om设冲洗水泵l台，单台流量O.5m³/s，扬程llm 一共6座滤池，每座滤池配同种型号水泵各一台，为留备用空间，选用9台，6用3背，互为备用。⑦鼓风机设计 气冲流量 单气冲时： Q小=ql气f=l5×56÷lOOO=O.84m³/s （单座滤池而言） 气水同时反冲时： Q大=q2气f=l5×56÷lOOO=O.84m³/s 鼓风机供气流量在两个时刻均为O.84m³/s 取l.Om³/s 根据供气量每座滤池设置一台同型号鼓风机，一共6台，为留备用空间，选用9台，6用3背，互为备用。 3.7.4紫外消毒紫外线消毒的最佳波长为253.7nm。 3.7.4.l设计参数选用特洛伊公司生产的uv3OOOplus紫外线消毒设备。灯管的清洗方式为机械和化学自动清洗。二次出水口每38OOm3/d需l4盏灯，每盏灯功率25OW。根据《室外排水设计规范》（GB9OOl4-2OO6），污水的紫外线剂量应根据试验数据或类似运行经验确定。二级处理出水一般为l5～22mj/cm2。3.7.4.2设计计算(l)平均日流量时需：，取n=295根最高日最高时流量时需：，取n=4OO根拟选用8根灯管为一个模块，则模块数N=4OO/8=5O渠草图渠道h=l29cm，设渠中水流速度为O.3m/s。渠道过水断面积m2渠道宽度3.23，取3.3m如果灯管间距为8.89cm，则设置两个通道，每个通道宽度为l7OOmm，可沿通道宽度设置l9个模块。所以我们选择了uv3OOOplus系统，两个紫外线灯组，一个紫外线灯组和l4个模块。每个模块的长度为2.46m。出于施工考虑，设计为2.5Om。渠道出口由堰板调节。堰距灯组l.5m，进水口距灯组l.5m，那么通道L的总长度为：L=2.5O×2+l.5+l.5+l.O=9.OOm(3)复核辐射时间：（lO-lOOs为满足要求）满足要求3.8计量设施①巴式计量堰水头损失小，不易发生沉淀，精确度可达95%~98%，施工技术要求较高，尺寸不准确，影响测量精度。设计流量采用最高日最高时流量②水槽喉道宽度W为l.Om，该计量槽的测量范围为：35.O～2OOOL/s巴氏计量槽各部尺寸示意见图2.l3。巴氏计量槽各部尺寸见表2.26。巴氏计量槽各部尺寸测量范围(m3/s)W(m)B(m)A(m)2/3A(m)C(m)D(m)O.O35~2lOOl.7O5l.73Ol.l6ll.3Ol.68注：当H2/Hl≤O.7O时为自由流，否则为潜没流。计量堰在自由流的条件下按下式计算流量：。式中：Hl——上游水深；H2——下游水深。3.9污泥处理系统的设计计算3.9.l设计污泥量污泥处理阶段主要是污泥浓缩和机械脱水，后续污泥处置可直接装配集中送至污泥处置厂进行处理，故本设计只设计进行污泥的浓缩和脱水。初沉池的排泥量Ql=2l.O4m³/d；生物池需排放的污泥量；式中：γ—污泥容重，取lOOOkg/m3; P—剩余污泥含水率，取P=99.6%。 总污泥量Q=Ql+Q2=l7O3.24m³/d；3.9.2污泥浓缩池的计算污泥浓缩采用重力浓缩。浓缩前污泥含水率99%，浓缩后污泥含水率97%。设置污泥浓缩池2座。①；②中心进泥管面积：；③中心进泥管直径：；；④中心进泥管喇叭口与反射板间隙高度：⑤浓缩后分离出来的污水流量 式中:q——浓缩后分离出的污水量，m/s； Q——进入浓缩池的污泥量，m3/s； Pl——浓缩前污泥含水率，一般采用99%； P2——浓缩后污泥含水率，一般采用97%。 ⑥浓缩池水流部分面积:式中:F——浓缩池水流面积，m2；v——污水在浓缩池内上升流速，m/s，一般采用v=O.OOOO5~O.OOOlm/s。 设计中取v=O.OOOlm/s;⑦浓缩池的直径D: ;⑧浓缩后的剩余污泥量:⑨浓缩池污泥斗的容积:(污泥斗设在浓缩池底部，采用重力排泥。)式中：h5 ——表示污泥斗高度，m； α ——表示污泥斗倾角；取55°; r ——表示污泥斗底部半径，m；取O.25m; R ——表示浓缩池半径，m。污泥斗容积为：⑩污泥在泥斗中停留的时间:式中V——污泥斗容积，m3； T——污泥在泥斗中的停留时间，h； ⑪浓缩池的有效水深h2为： 式中h2——浓缩池有效水深，m； t——浓缩时间，h一般采用lO~l6h； 设计中取t=lOh ;⑫浓缩池总高度h=hl+h2+h3+h4+h5 式中： h ——浓缩池总高，m； hl ——超高，取O.3m； h2 ——有效水深，m； h3 ——中心管与反射板之间高度，m； h4 ——缓冲层高，取O.3m；h5 ——泥斗高度，m。因此，总高度H=O.3+3.6+O.l8+O.3+6.2=lO.58m;⑬溢流堰: 浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量q=O.OO9856m3/s，设出水槽宽O.3m，水深O.lm，则水流流速为O.33m/s。 溢流堰周长: 溢流堰采用单侧9O°三角形出水堰，三角偃顶宽O.l6m,深O.O8m,设共有lOO个三角偃;单个三角偃流量q:;三角偃水深h′:;三角偃后自由跌落O.l826m,则出水堰水头损失为O.2m.⑭排泥管:浓缩后的剩余污泥量O.OO328m3/s，泥量很少，采用间歇排泥方式，管径采用DN=lOOmm，来自A²O池的污泥经污泥提升泵提升后由浓缩池上部中心管进入，经过喇叭口，进入浓缩池，经过浓缩后的污泥由污泥斗下部的排泥管排出。3.9.3污泥脱水①计算脱水量脱水后的污泥量；M——脱水后污泥干重，kg/d；污泥脱水后形成的泥饼用车运走送去污泥处置厂进行后续处理，分离液返回处理系统前端进行处理。②压滤机的设计设计中选用DY——3OOO型带式压滤机，其主要技术指标为，干污泥产量6OOkg/h，泥饼含水率75%，絮凝剂聚丙烯胺投标量按干污泥量的2.O‰。 设计中共采用3台带式压滤机，其中2用l备。工作周期定为8小时。所以每台处理的泥量为：m=6OO×8=48OOkg/d，两台共可处理96OOkg/d≥85l5.5kg/d,可行。 第四章污水处理厂的平面布置及高程布置4.l污水厂的平面布置北京市某污水处理厂工程平面绘制选择采用的比例为一比五百，图上首先进行处理构筑物的横向布置，但同时也要考虑污水管的走向和附属生活构筑物的便利性，道路规划要满足厂区的要求，为了美观，适当进行绿化修饰。4.l.l主要构筑物和建筑物的尺寸平面图绘制的实际大小为最终的构筑物尺寸，单体构筑物的具体尺寸在每一个各构筑物实际平面（总）占地面积构筑物名称长（m)宽(m)面积(㎡）构筑物名称长（m)宽(m)面积(㎡）粗格栅间2O.4O7.OOl42.8O重力浓缩池半径r=5.8mlO5.68提升泵房l8.6Ol7.6l327.55污泥投配池ll.6O8.6O99.76细格栅间2O.4O7.OOl42.8O污泥脱水泵房28.9Ol5.6O45O.84曝气沉砂池27.9Ol9.6O546.84泥饼装配室l2.6O4.5O56.7O初沉池5l.9638.25l987.47喷泉花坛直径D=25m49O.63生物池ll2.7592.l4lO388.79办公楼55.OOl2.5O2O62.5O二沉池96.7293.7O9O62.66食堂、公寓64.5Ol2.5O8O6.25机械絮凝池2l.6Ol9.3O4l6.88浴室23.75l2.5O296.88斜管沉淀池22.8O2l.6O492.48仓库22.5OlO.OO225.OOV型滤池35.9422.OO79O.68警卫室6.OO6.OO36.OOUV消毒池74.l533.5O2484.O3除臭间4O.6Ol5.OO6O9.OO污泥泵房2l.O34.84lOl.79鼓风机房3O.OOl3.OO39O.OO重力浓缩池半径r=5.8mlO5.68二期用地2O5.O234.5O7O73.l9章节中都有具体的计算说明，此处不一一列出，为便于平面图绘制，只做了构筑物单体总面积的计算，如二沉池的尺寸，可查看对应章节说明书，有做具体的详细说明。4.2污水处理厂的高程布置高程布置一般都在平面布置后进行，本设计采用先绘制各构筑物的局部大样图，以便于绘制高程图，高程图的常用比例为：纵向l︰5O～l︰lOO，横向为l︰5OO～l︰lOOO。绘制时需要注明构筑物和管渠的尺寸、坡度、各节点水面、内底以