简摆颚式破碎机毕业设计

简摆颚式破碎机250x400第一章概述破碎机械是对固体物料施加机械力，克服物料的内聚力，使之碎裂成小块物料的破碎机械所施加的机械力，可以是挤压力、劈裂力、弯曲力、剪切力、冲击力等，在一般机械中大多是两种或两种以上机械力的综合。对于坚硬的物料，适宜采用产生弯曲和劈裂作用的破碎机械；对于脆性和塑性的物料，适宜采用产生冲击和劈裂作用的机械；对于粘性和韧性的物料，适宜采用产生挤压和碾磨作用的机械。在矿山工程和建设上，破碎机械多用来破碎爆破开采所得的天然石料，使这成为规定尺寸的矿石或碎石。在硅酸盐工业中，固体原料、燃料和半成品需要经过各种破碎加工，使其粒度达到各道工序所要求的以便进一步加工操作。通常的破碎过程，有粗碎、中碎、细碎三种，其入料粒度和出料粒度，如表一所示。所采用的破碎机械相应地有粗碎机、中碎机、细碎机三种。类别入料粒度出料粒度中碎制备水泥、石灰时、细碎后的物料，还需进一步粉磨成粉末。按照粉磨程度，可分为粗磨、细磨、超细磨三种。所采用的粉磨机相应地有粗磨机、细磨机、超细磨机三种。在加工过程中，破碎机的效率要比粉磨机高得多，先破碎再粉磨，能显著地提高加工效率，也降低电能消耗。工业上常用物料破碎前的平均粒度D刁民破碎后的平均粒度d之比来衡量破碎过程中物料尺寸变化情况，比值i称为破碎比(即平均破碎比)为了简易地表示物料破碎程度和各种破碎机的方根性能，也可用破碎机的最大进料口尺寸与最大出料口尺寸之比来作为破碎比，称为公称破碎比。在实际破碎加工时，装入破碎机的最大物料尺寸，一般总是小于容许的最大限度进料口尺寸，所以，平均破碎比只相当于公称破碎比的0.7～0.9。每各破碎机的破碎比有一定限度，破碎机械的破碎比一般是i=3～30。如果物料破碎的加工要求超过一种破碎机的破碎比，则必须采用两台或多台破碎机械串连加工，称为多级破碎；。多级破碎时，原料尺寸与最终成品尺寸之比，称总破碎比，如果各级破碎的破碎比各是i,i₂,……i,。则总破碎比是由于破碎机构造和作用的不同，实际选用时，还应根据具体情况考虑下列因素；1)物料的物理性质，如易碎性、粘性、水分泥沙含量和最大给料尺寸等；2)成品的总生产量和级配要求、据以选择破碎机类型和生产能力；3)技术经济指标，做到既合乎质量、数量的要求、操作方便、工作可靠，又最大限度节省费用。02.1物料破碎及其意义从矿山开采出来的矿石称为百年原矿。原矿是由矿物与脉石组成的，露天矿井开采出来的原矿其最大粒度一般在200～1300mm之间，地下矿开采出来的原矿最大粒度一般在200～600mm之间，这些原矿不能直接在工业中应用，必须经过破碎和磨矿作业，使其粒度达到规定的要求、破碎是指将块状矿石变成粒度大于1～5mm产品的作业，小于1mm粒度的产品是通过磨碎作业完成的。2.1.1破碎的目的(1)制备工业用碎石大块石料经破碎筛分后，可得到各种不同要求粒度的碎石。这些碎石可制备成混凝土。它们在建筑、水电等行业中广泛应用。铁路路基建造中也需要大量的碎石。(2)使矿石中的有用矿物分离矿石有单金属和多金属，而且原矿多为品位较低的矿石。将原矿破碎后，可以使有用金属与矿石中的脉石和有害杂质分离，作为选矿的原料，除去杂质而得到高品位的精矿(3)磨矿提供原料磨矿工艺所需粒度大于1～5mm的原料，是由破碎产品提供的。例如在炼焦厂、烧结厂、制团厂、粉末冶金、水泥等部门中，都是由破碎工艺提供原料，再通过磨碎使产品达到要求的粒度和粉末状态。最终破碎粒度是根据产品的用途确定的。需要进行磨矿作业的矿石，应考虑到破碎与磨矿总成本较低来确定破碎产品的粒度。一般较适宜的粒度为10～25mm。把原矿粒度与破碎产品的粒度的比，称为总破碎比，若露天矿开采出来的原矿粒度为200～1300mm则破碎作业的总破碎比的范围为：一台破碎机只能在一定限度的破碎比下才有合理的结构，才能最有效地工作，因此使一台破碎机达到这样的破碎比是很有困难的。各种破碎机的破碎比范围见表流程类型破碎机范围标准圆锥破碎机(中型)闭路短圆锥破碎机短圆锥破碎机闭路图2-1为一段破碎机机流程图，原矿经固定筛分后，筛上大块物料进入颚式破碎机2,筛下物颚式破碎机2的产品一起经振动筛3筛分；筛上物经圆锥破碎机4破碎，筛下物和圆锥破碎机4的产品一起经振动5筛分；筛下物作为磨机8的原料，落入矿仓7,筛上称进入圆锥破碎机6破碎，破碎机6与振动筛5构成封闭系统进行反复碎机2和圆锥破碎机4的产品，均经筛分后进入图2-1,1—固定筛2--颚式破碎机3、5—振动筛4、6--圆锥破碎机7-矿仓8-磨机2.2破碎物料的性能及破碎比矿块的大小称为粒度，由于矿块形状一般是不规则的出的尺寸参数来表示矿块的大小。(1)平均直径d矿块的平均直径用单个矿块的长、宽、厚平均值表示。式中L-—-矿块的长度(mm)式用长、宽的平均值表示：平均直径一般是用来计算给矿和排矿单个矿块的尺寸以确定破碎比。(2)等值直径d矿块的粒度很小时可用等值直径来表示。等值直径是将细料物料颗粒作为球体来计算的。p---矿物密度kg/m³V---矿料的体积(m³);(3)粒级平均直径d对于由不同粒度混合组成的矿粒群，通过用筛分方法来确定矿粒群的平均直径，例如上层筛孔尺寸为d₁,下层筛孔尺寸为d₂,通过上层而留在下层筛上的物料，其粒度既不能用也d₁不能用表示。当粒级的粒度范围很窄，上下两筛的筛孔尺寸之比不超过√2=1.414时，可用粒度平均直径表示，即否则用d₁~d₂表示粒级。破碎产品都是由粒度不同的各种矿石矿粒所组成，为了鉴定破碎产品的质量和破碎机的破碎效果，必须确定它们的粒度组成和粒度特性曲线，确定混合物的粒度组成，通常采用筛分公检法(简称筛析)。筛析一般采用标准筛，筛面使用正方形筛孔的筛网。我国通常采用泰勒标准筛，其筛孔大小用网目表示，它指一英寸长度(一英寸等于25.4mm)内所具有的筛孔数目。这种筛子是以200目作为基本筛(√2=1.414)和补充筛比(4√2=1.189),筛孔的尺寸可根据筛比计算。例如，基本筛的上一基本筛为150目筛子的筛孔尺寸，可用基本筛的筛孔乘以基本筛为0.074×√2=0.105mm。若计算两筛之间的补充筛孔尺寸，则用基本筛的筛孔尺寸乘以补充筛比得到。即0.074×4√2=0.088mm.我国尚无用于破碎机的产品粒度分析标准，在实际测试时，各厂家厂家使用的筛孔形状(方孔或圆孔)及序列也不尽相同。如果参照泰勒标准筛关于基本筛比的规定来确定筛孔序列，即各筛间的筛比天有不大于√2,就可以将上、下两筛间的产品粒度，用粒度平均直径表示这对于分析粒级特性显然是很方便的。因此推荐表三的粒级序列供参考。型号粒度系列注：筛孔最大尺寸以其残留景不超过5%来确定根据筛分结果，可以对产品(或原矿)的粒度特性进行分析。粒度特性用粒度特性曲线来表示，纵坐标表示套筛中各筛的筛上物料质量的累积百分数(简称筛上量累积产率%),横坐标或有筛孔尺寸与最大之比，或用筛孔尺寸与排矿口之比(%)表示。图2-2a所示为物料粒级特性曲线，任意两纵坐标之差，就表示在横轴上相应两点间物料粒级的产率。由图可知，难碎性矿石的粒级曲线运动呈凸形，这表明矿石的粗级物料占多数。中等可碎性矿石的粒级曲线2近似直线。这表明各种粒级所占的产率大致相等。易碎性矿石的粒级曲线3呈凹形，这表明矿石中的中等粒度的物料占多按筛子上残留量不大于5%所确定的筛孔最大尺寸也不相同。因此用该曲线来分析破图2-2b的横坐标表示筛孔尺寸与排矿石之比。当同型号各个破碎机的图2-2a筛孔尺寸与最大粒之比图2-2b物料尺寸排矿口之比1—难碎性矿石2—中等可碎性矿石度限而破碎(图2-3a)。方向劈裂。劈裂的原因是由于劈裂面上的拉应力达到矿石的抗拉强度限(图两支点或多支点梁。当矿石内的弯曲应力达到弯曲强度限时矿石被折断(图(a)压碎(b)劈裂(c)折断(d4)磨碎矿石与运动的工作表面之间受一定压力和剪切力时，矿石内的剪切力达到其剪切强度时，矿石即被粉碎(图2-3d)5)冲击破碎矿石受高速回转机件的冲击力作用而破碎(图2-3d)。由于破碎矿石性质矿石名称软矿石煤方铅矿无烟煤闪锌矿疏松石灰石约9约10软至中硬矿石致密石灰石褐铁矿磁铁矿约82中硬矿石花岗岩纯褐铁矿正长岩大理石致密砂岩约160硬矿石半假象赤铁矿辉绿岩闪长岩片麻岩极硬矿石石英岩闪长岩斑岩铜矿石钛磁铁矿玄武岩花闪长英岩第三章工作原理和构造一是固定颚板(定颚),垂直(或上端略外倾)固定在机体前壁上，另一是活动颚板 (动颚),位置倾斜，与固定颚板形成上大小的破碎腔(工作腔)。活动颚板对着固定颚板作周期性的往复运动，--分开，时而靠近。分开时，物料进入破碎腔，成品从其工作示意图(非标准机械设备设计)见图3-1,动颚4悬挂在心轴2上，可以左右摆动，偏心轴3旋转时，连杆5作上下往制成大型和中型机，用来破碎坚硬的物料。图3-11—定颚2—心轴3—偏心轴4—动颚图3-11—定颚2—心轴3—偏心轴4—动颚3.2腭式破碎机的结构破碎腔是由固定在机架上的固定破碎板2、动腭上的活动破碎板4以及机架两侧壁上的两块侧面衬板3为成的上下的巨型截柱体而构成的。被破碎物料喂入破碎腔破碎机有电动机驱动，通过带传动带动偏心轴9上的带轮8,再通过曲柄9的转动，使破碎机中的动腭5相对定腭板2周期性地靠拢与分开。腭式破碎机的结构除满板和可动腭板5构成。固定和可动腭都有锰钢制成的破碎板2和4。破碎板用螺栓和上也有锰钢衬板3。由于破碎板的磨损不是均匀的，特别是靠近派排矿口的下部磨损动腭悬挂在心轴6上，心轴则支撑在机架侧壁上的滑动轴承中。动腭饶心轴对固动腭的摆动是借曲柄摇杆机构实现的。曲柄双摇杆机构由偏心轴9、连杆7、前推力板15和推力板13组成。偏心轴放在机架侧壁上的主轴承中，连杆则装在偏心轴的偏心部分上，前后推力板的一端支撑在连杆头两侧凹槽中肋板座14上，前推力板锲铁12中的肋板座上。当偏心轮通过V带轮从电动机获得旋转运动后，就使连杆产后推力板不仅是传递力的杆件，而且也是破碎机的保险零件。当破碎机落入不能破碎的物体而是机器超过正常负荷时，后推力板立即折断，破碎机就停止工作，从而避免整个机器的损坏。当连杆向下运动时，为使动腭、推力板和连杆之间相互保持经常接触，因而采用以两拉杆11和两个弹簧10所组成的拉紧装置。拉杆11铰接于动腭下端的耳环上，其另一端用弹簧10支撑在机架后壁的下端。当动腭向前摆动时，拉杆通过弹簧来动腭平衡和推力板所产生的惯性力。腭式破碎机有工作行程和空转行程，所以电动机的负荷极不平衡。为了减少这种负荷的不均衡性，在偏心轴的两端装有飞轮8和带轮。带轮同时也起飞轮作用。在空转行程中，飞轮把能量储存下来，在工作行程中再把能量释放出来。在机架后壁与锲铁12之间，放一组具有一定尺寸的垫片。当改变垫片的厚度时，可以调整排矿口的宽度。二二【-0图3-21--机架2、4—破碎板3—侧面衬板5—动颚6—心轴1--机架2、4—破碎板9—偏心轴10—弹簧11—拉杆12—楔铁13—后推力板14—衬板座15—前推力板第四章主要零部件的结构分析4.1连杆连杆在工作中承受很大的拉力，故选用ZG270-500铸钢材料。连杆结构如图4-1所示。它由上、下两部分组成，上部的轴承盖4用2个大螺栓3固定在连杆下部，两者中间镶有耐磨软合金的轴瓦，该轴瓦叫连杆轴承，它套在偏心轴上。大型破碎机连杆轴承用循环油润滑，并设有水管，以便散去轴承的热量。当偏心轴转动时，连杆作上下运动，在改变方向时，必须克服惯性。为了减少其惯性，减少振动，减少无用功的消耗，设计时应当尽可能减轻连杆的重量，所以连杆的断面常制成“工”字、“十”形或箱型。连杆不见重量约占整机重的8%--13%。本设计中采用的连杆是两个“工”字形。图4-14.2动腭动腭是支承齿板且直接参与破碎矿石的部件，要求有足够的强度和刚度，其结构应该坚固耐用，动腭分箱型和非箱型。动腭一般采用铸造结构。为了减轻动腭的重量，本设计采用非箱型。如图4-2所示，安装齿板的动腭前部为平板结构，其后部有若干条加肋板以增强动腭的强度与刚度，其横截面呈E型。图4-24.3齿板的结构本设计采用三角形。如图4-3所示b)衬板齿形图4-34.4肘板破碎机的肋板是结构最简单的零件，但其作用却非常的重要。通常有三个作用；一是传递动力，其传递的动力有时甚至比破碎力还大；二是起保险件作用，当破碎腔落入非破碎物料时，肋板先行断裂破坏，从而保护机器其它零件不发生破坏；三是调整排料口大小。在机器工作时，肋板与其支承的衬板间不能得到很好的润滑，加上粉尘落入，所以肋板与其衬垫之间实际上一种干摩擦和磨粒磨损状态。这样，对肋板的高负荷压力，导致肋板与肋板垫很快磨损，使用寿命很低。因此肋板的结构设计要考虑该机件的重按肘头与肘垫的连接型式，可分为滚动型与滑动型两种，如图1-所示。肘板与可采用图1-所示的滚动型结构。肘板头为圆柱面，衬垫为平面。由于肘板的两端肘图4-4肘垫肘头肘头与肘垫形式(b)滑动型4.5调整装置图4-54.6保险装置定性的同时，提高其超载破坏敏感度。图b、图c两种结构是利从加工制造方便性出发，图a所示应用最多，本设计也采用a中肘板。肘板结构4.7机架结构1)整体机架，由于其制造、安装和运输困难，故不宜用于大型破碎机，而多为中、度一般为25-50mm整体铸造机架除用铸钢ZG270-500材料外，对小型破碎机破碎硬度较低的物料4.8传动件偏心轴是破碎机的主轴，受有巨大的弯曲力，采用45号钢调质处理，偏心轴一端装带轮，另一端装飞轮。4.9飞轮飞轮用以存储动颚空形程时的能量，再用于工作行程，使机械的工作负荷趋于均匀。带轮也起着飞轮的作用。4.10润滑装置偏心轴轴承通常采用集中循环润滑。心轴和推力板的支承面一般采用润润脂通过手动油枪给油。动颚的摆角很小，使心轴与轴瓦之间润滑困难，在其底部开若干轴向油沟，中间开一环向油槽使之连通，再用油泵强制注入干黄油进行润滑。第五章简摆腭式破碎机的主参数设计计算件(如装料块度及装料方式等)有关，要作出精确的理论计算是比较困难的。本设计如图5-1所示，b为公称排料口，SL为动腭下端点水平行程，AL为排料层的平轴转速n是根据在一个运动循环的排料时间内，压缩破碎棱柱体的上层面(AA1)按自由落体下落至破碎腔外的高度h计算确定的。一观点未注意到动腭下端点排料起始点与终止点并不一定与机构的两极限位置相对应。另一种认为排料时间t应按t=15/n计算，即排料时间对应于主轴的四分排料层完全排出下落的高度h为将式(2-1a)、(2-1b)、(2-1d)代入(2-1c),得αL-—-排料层平均啮角();排料口处排料示意图由式(5-1)可见，主轴转速与排料层啮角αL和动腭下端点水平行程SL有关。代入参数得n=300r/min5.1.2生产率简摆式颚式破碎机的生产率Q与所破碎物料的性质(强度、节理、进料粒度等),力学性能与操作情况(供料情况和出料口大小)等因素有关。其经验公式：式中q---标准条件下的单位出口宽度的生产率[t/(mm.h)],见表(非标准设计k₁---物料易碎性系数，见表18.1-9;k₂-——物料堆积密度修正系数p-—-物料堆积密谋(t3)k₃——进料粒度修正系数，"见表18.1-9.查表得k₁=0.94k₃=1.05q=1.25与已知吻合。5.1.3钳角设计计算动颚与定颚间的夹角称为钳角。钳角由物料性质、块粒大小、形状等因素决定。如果钳角太大，进料口物料就不能被颚板夹住，而被推出机外，从而降低生产率，如果钳角太小，则虽能增大生产率，但破碎比减小。图4-1表示从力学角度推算钳角的计算图式。当物料能被夹持在破碎腔内，不被推出机外时，这些力应相互平衡，即在x、y方向的分力之和应该分别等于零。图4-1钳角计算图式于是求得式中a---钳角即钳角应小于物料与颚板间摩擦角的0.5。设钢和矿石的摩擦系数为0.3,则最大钳角的理论值为33°24′。但实际采用的5.1.4动颚水平行程进料口宽度a与b.之间的关系(非标准设计手册):5.1.5偏心距及动颚摆幅的计算图4-2表示推力板的位置示意图，设推力板板长度1=300mm,其向下偏斜量Co=70,a₀(因右边一推力板未画出),由图可知图4-2偏心距与动颚摆程的关系上式表示了偏心距e与摆幅△a之间的关系，一般取第二项为正值。摆幅按照破碎物料要求(破碎比)而定，本计算中，总摆幅为26mm,动偏心与动颚摆幅之间的关系对颚式破碎机的设计十分重要因为这个关系涉及到破碎构件的行程大小。5.2破碎力5.2.1破碎力的计算以立方体典型物料形状为依据，并考虑大尺寸进料块粒是逐渐阶段破碎成成品而卸出，破碎力大小取决于颚板凸齿作用点施加的(物料应力)和物料抗拉强度。(1)第一阶段破碎，图4-3表示作用在立方上的力图4-3作用在立方体上的力立方体由于齿棱作用，受力面产生拉应力，支撑面产生压应力，这些力在断裂面上引起的应力Oa,见(非标准机械设备设计):式中F1-—-第一阶段使物料碎裂的破碎力(N)。σa-—-物料的抗劈强度(约等于抗拉强度N/cm²);W---立方体物料连长(cm);Z---齿棱间距(cm).(2)第二阶段破碎.物料经过第一阶段破碎以后，成为两个半立方体，在动颚摆开(3)第三阶段破碎.物料进行第二阶段破碎以后，成为4块体进行再破碎.第三阶段的破碎所破物料的抗劈强度是σa=500N/cm²而颚板齿棱距Z=150mm,W=600mm,则第一阶段破碎力此力产生侧向分力,即790KN边长600mm立方体，至少和动颚的一个齿棱相接触，因而此时破碎力为1110KN。在特殊情况下，也可能同时与3个齿棱接触，此时破碎力为3330KN。取平均值2220KN。经过多次冲击以后，新的立方体才能最后形成。原始进料的破碎力和第二阶段中最后两个冲击的破碎力可能同时出现，因而总破碎力这两个破碎力的作用点取决于物料粒度与相应出料口宽度。总破碎力也可能有其他的组合方式，而使破碎力减小，从而总破碎力的波动是：5.2.2最大破碎力满载破碎时破碎力的最大峰值称为最大破碎力。其计算公式见颚式破碎机教材61页。式中Fmax---最大破碎力(N);k---有效破碎系数，当α=20°时，取k=0.38～0.42。破碎腔尺寸B、b、L的单位是cm。由已知得B=90cmb=15cmL=120cmα=205.3功率的计算见颚式破碎机教材67页有公式：式中P---计算功率放大器(KW);Fmax---最大破碎力(KN);Sm---动颚诸点水平行程平均值(mm);ke———等效破碎系数，中大型机，有k。=0.21~0.28。所以得为了保证破碎机的工作可靠，并考虑尖峰负荷，还必须乘以安全系数f=1.1.故所选电动机功率应大于10.7Kw,所以选功率为15Kw。(1)推力板式中F.---推力板受力(KN);P---所选电动机功率(KN);n---偏心轴转速(r/min);h---动颚行程平均值(m)。如图4-4所示得图4-4破碎机计算图式则连杆力的平均值F₂(KN)是(见非标准机械设备手册):(3)动颚选定偏心轴偏心距e后，动颚和定颚的颚板长度可按下列经验式选取最小长度：1.=1000mm正常长度；1=1300mm两种长度可以不等，但为制造方便考虑，再根据破碎腔高和连杆的长度与啮角计图4-5表示动颚受力情况，动颚上的实际载荷，可以考虑为按抛物线分布，图4-5简摆颚式破碎机受力情况一般情况下，其全力F作用点是在动颚全长的3/4处。故2.选取窄V带带型由表8-3和表8-7取主动轮基准直径da=280mm。根据表8-7,取da₂=1409.6mm。m/s<35m/s0.7×(280+1409.6)<a₀<2×La=7100mm。5.验算主动轮上的包角C₁主动轮上的包角合适。由(机械设计手册、单行本、成大先主编)n=1480r/min、d=280mmi=5,查表得则有KL=1Ka=0.927.计算预紧力F。查表8-4得q=0.37Kg/m,故8.计算作用在轴上的压轴力F,9.带轮的结构设计。选用原则见(机械设计.濮良贵、纪名刚.主编)8-4节，材料采用HT200。da₂=1409.6mm>300mm,采用轮辐式。具体结构尺寸见零件图。6.2曲轴的设计计算1.曲轴主要尺寸的确定在设计曲轴时，先根据经验公式决定曲轴的有关尺寸，然后根据理论公式进行精其图形见图5-1。支承颈曲柄臂曲柄颈图6-1经验公式见<<锻压设备理论与控制>>4.4节，李永堂等主编1)支承轴直径所以有2)曲柄径直径dᴀ≈(1.1~1.4)d₀=(1.1~13)支承径长度4)曲柄两臂外侧面间的长度l₄≈(2.5~3.0)d₀=(2.5~5.0)×5)曲柄颈长度6)圆角半径7)曲柄臂的宽度a≈(1.3~1.8)d₀=(1.3~1.8)×100=12.曲轴的强度校核(1)齿轮对曲轴的作用力比连杆对它的作用力小的多，可忽略不计。作用于连杆(2)连杆对曲轴的作用力近似看成等于标称压力Fg,并以其的轴瓦两侧，见图6-2。作用于连杆图6-2在曲轴颈上，除受弯矩作用外，尚受到扭矩的作用，应按弯扭合成作用计算，但由于弯矩比扭矩大的多，故忽略扭矩的应力。这样，危险截面C-C的最大应力σ为(<<锻压设备理论与控制>>4.4节，李永堂等主编):其中Fg---标称压力；la---曲柄颈长度；l---曲柄两臂外侧面间的距离；r---圆角半径。在B-B截面上也受到弯扭联合作用，但此扭矩比弯矩大的多，故忽略弯矩的影由公式得最大剪应力为：mg----公称当量力臂。αg-—-曲柄转角；λ-—-连杆系数；μ-—-摩擦系数；取α₈=20°μ=0.055(见教材).所以综合分析：强度符合要求.3.曲轴刚度的计算计算公式见(<<锻压设备理论与控制>>4.4节，李永堂等主编):式中E--弹性模量，钢曲轴E=2.1×10"'(N/m);h---曲柄臂厚度；a---曲柄臂宽度；c-—-曲柄臂形心至曲柄颈心形心的距离J₂J₃---曲柄臂曲柄臂的惯性矩。a、b、c、h的尺寸图见图6-3。其余尺寸同上。所以算得：6.3滑动轴承的设计计算6.3.1轴承的选择材料选用为了ZcuPb30,结构参见《机械设计手册、单行本、轴承、成大先主编》1.验算轴承的平均压力p(单位为Mpa)(机械设计.第七版.濮良贵、纪名刚.主编)。d=90mmB=120mm2.验算轴承的pv(单位为MPaom/s)值。轴承的发热量与其单位面积上的摩擦功耗fpv成正比(f是摩擦系数),限制pv值式中：v---轴颈圆周速度，即滑动速度，m/s;[pv]-—-轴承材料的许用pv值，MPaom/s,其值见表12-2。由公式得(《机械设计手册》,成大先主编，3.8节):所以采用润滑油润滑。第七章腭式破碎机的饿安装与运转7.1破碎机的安装般是用140-150号水泥来浇注地基。设计地基时，应该考虑产品运输带、更换肘板和50度。低级2的周围要有足够的空间，以便维护、修理破碎机和放置工具。7.2机架的安装好加热到300-400°C,使其联结更加牢靠。偏心轴滑动与机架的接触面积由不小于80%,最大间隙不得大于0.07mm。7.3连杆的安装在条件允许情况下，最好是将全套连杆和主轴等零件，在机架外面组装好后，用吊车一次装入机架中。偏心轴与连杆中心线的垂直度误差不大于0.03/100。主轴承的外面与连杆的接触面积不小于80%,其最大间隙不大于0.07mm。7.4肘板的安装或钢丝绳栓在动腭下部，再用手葫芦拉动钢丝绳，使动腭靠近定腭，此时肘板会自动落下旧肘板拆除后，再用钢丝绳将新肘板拉入肘板座中，放松紧密接触，然后装上拉杆和弹簧此时肘板支持在肘板座中，便可拆除手葫芦。7.5动腭的安装简摆腭式破碎机动腭的装配，全采用事先组装好的动腭部件进行装配，即将动腭、动腭轴、活动齿板、肘板垫等提前组装好，然后用吊车吊装在机架里。先把滑动轴承研配好，然后放入机架轴承座中，测量其斜度和同轴度的偏差值。如果在允许范围内，在轴承和轴颈表面上涂上润滑油，将动腭放到轴承中。机架上的滑动轴承和动腭悬挂轴滑动轴承的倾斜度，每米不大于0.2mm;同轴度不大于0.06mm。动腭轴中心线与动腭中心线垂直度误差不大于0.03/100。动腭中线与带轮或飞轮的端面垂直度误差应不大于0.02/100。7.6齿板的安装齿板是破碎机中磨损最快的，需要经常更换的零件。齿板用螺栓或楔子固定在机架前壁和动腭上，其接触面必须平直，不允许有翘首现象，否则要及时处理。由于机架前壁内侧不加工，所以在定腭齿板背面与机架前臂之间，最好垫一层软金属垫片，确保两者紧密贴合。对于大型破碎机，也可以在动腭与齿板间灌铅锌等金属，使两者紧密贴合。7.7破碎机的运转破碎机经修理装配后，便进入试