【《山东T学院第5学生宿舍楼设计》13000字（论文）】

山东T学院第5学生宿舍楼设计摘要：本工程为山东T学院第5学生宿舍楼设计，整个设计包括了建筑设计和结构设计两大部分。建筑设计主要内容为建筑平面、立面、剖面和楼梯间、卫生间大样图等。结构设计主要内容为荷载计算、框架内力及变形计算、内力组合、截面设计、典型板的配筋计算，基础及楼梯设计。本工程为6层框架结构，底层层高3.6米，标准层层高3米，（不）上人屋面。该建筑的抗震设防烈度为7度（设计地震分组为第二组），场地类型为Ⅲ。整个设计严格按照任务书及相关建筑规范、法规的要求。本次设计选取7号轴线框架为计算框架，水平荷载计算采用D值法，竖向荷载计算采用力矩二次分配法，内力组合考虑地震组合和非地震组合，截面设计应充分考虑规范要求的各种参数。关键词：框架结构；荷载计算；内力计算；内力组合；截面设计目录13768第一章建筑设计说明 156811.1设计资料 1312731.2工程概况 1224271.3建筑设计任务与要求 162431.4结构设计任务与要求 211041第二章框架截面尺寸及线刚度计算 346882.1楼板厚度 3252122.2梁截面尺寸 3299552.3柱截面尺寸 4142712.4计算框架及计算单元 4138942.5线刚度计算 61393第三章重力荷载计算 868823.1屋面荷载 8266603.2楼面荷载 8215763.3墙体荷载 8240803.4梁、柱自重 9144153.5活荷载取值 10236133.6雪荷载标准值 10194953.7重力荷载代表值计算 10200273.7.1墙体重力荷载计算 10255283.7.2梁柱重力荷载计算 11236863.7.3各层重力荷载代表值计算 1224825第四章侧移刚度的计算 1530460第五章水平荷载计算 18151135.1风荷载计算 18194765.1.1荷载计算 18294555.1.2风荷载位移验算 19232205.1.3内力计算 1933815.2地震荷载计算 26317055.2.1结构基本自振周期计算过程 2656725.2.2水平地震及层间剪力计算 27272535.2.3水平地震作用下层间位移验算 28169135.2.4水平地震作用下框架内力计算 2917188第六章基础设计 34225006.1基础设计信息 346846.2基础尺寸确定 34298016.3地基承载力验算 353596.4基础受冲切承载力验算 36190686.5基础底面配筋计算 3969156.6联合基础计算 42292626.6.1受冲切承载力验算 43279656.6.2受剪切承载力验算 43101596.6.3联合基础配筋 4411653参考文献 46第一章建筑设计说明1.1设计资料本设计课题为：山东T学院第5学生宿舍楼设计结构设计，建筑设计说明如下：（1）结构选型：钢筋混凝土框架结构；（2）填充墙材料：粉煤灰加气混凝土砌块；（3）建筑高度：共有6层，其中层高首层为3600mm，其它层均为3000mm，室内外高差为450mm，基础顶到地面高度初定为1000mm；（4）进深选定：AB跨7200mm，BC跨2400mm，CD跨7200mm。1.2工程概况1、气象资料夏季极端最高28℃，冬季极端最低-1℃。2、基本风压：w0=0.3kN/m2，基本雪压：s0=0.3kN/m2，地面粗糙度为B类。常年主导风向，东南风。3、该工程项目的抗震设防烈度为7度（0.10g），Ⅲ类场地，设计地震分组为第二组，三级抗震等级。4、土层信息第一层：杂填土厚1m，容重17kN/m3；第二层：黏土层、黄褐色、含铁矿结核，质较硬，粘状结构，厚6.5m左右，容重18.5kN/m3，fak=280kPa；第三层：微风化杂质花岗岩，已风化fak=4000kPa。5、场地情况：施工场地开阔，交通方便。6、施工条件：中等水平的施工单位。7、设计时采用C30型号混凝土，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HRB335钢筋。1.3建筑设计任务与要求1)任务：根据建筑方案完成施工图设计，包括各层建筑物的平、立、剖，绘制成电子版的施工图。2)要求：利用所学知识精确地描述出建筑物的功能，从而更进一步的设计与计算。1.4结构设计任务与要求1)任务：在初步完成建筑物的设计后，对建筑物进行承载力的验算，进行建筑物各正截面与斜截面的验算。2)要求：根据所学过的专业知识进行构件的计算，验证建筑物是否可以满足所需求的功能、抗震要求、使用年限等。第二章框架截面尺寸及线刚度计算2.1楼板厚度楼板采用现浇楼板，钢筋混凝土单向板跨厚比不大于30，双向板不大于40，且板的最小厚度应取80mm，故楼面板厚度取100mm，屋面板厚度为120mm。2.2梁截面尺寸主梁截面高度h为跨度的1/18~1/10，宽度b=(1/2~1/4)h；次梁截面高度h取梁跨度的1/18~1/12，宽度b=(1/2~1/4)h，对于该工程实例，选取eq\o\ac(○,3)号轴线对应一榀框架进行计算，则梁截面尺寸选取如下：（1）AB梁：h=(1/18~1/10)×lAB=(1/18~1/10)×7200mm，取h=600mm；b=(1/4~1/2)×h=(1/4~1/2)×600mm，取b=250mm。（2）BC梁：h=(1/18~1/10)×lBC=(1/18~1/10)×2400mm，取h=400mm；b=(1/4~1/2)×h=(1/4~1/2)×400mm，取b=250mm。（3）CD梁：h=(1/18~1/10)×lCD=(1/18~1/10)×7200mm，取h=600mm；b=(1/4~1/2)×h=(1/4~1/2)×600mm，取b=250mm。（4）纵梁：h=(1/18~1/10)×l=(1/18~1/10)×7800mm，取h=600mm；b=(1/4~1/2)×h=(1/4~1/2)×600mm，取b=250mm。（5）次梁：h=(1/18~1/12)×l=(1/18~1/12)×7200mm，取h=500mm；b=(1/4~1/2)×h=(1/4~1/2)×500mm，取b=250mm。由上述计算可知：AB梁：b×h=250mm×600mmBC梁：b×h=250mm×400mmCD梁：b×h=250mm×600mm纵梁：b×h=250mm×600mm次梁：b×h=250mm×500mm2.3柱截面尺寸柱截面尺寸可根据轴压比公式计算，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）6.3.6规定，三级抗震等级的框架结构，柱的轴压比限值为0.85，各层重力荷载可近似取14kN/m2。其中柱的轴压力设计值：A柱：N=1.3×((7800/1000+7800/1000)/2×7200/1000/2)×14×6=3066.34kNA≥3066.34×1000/(0.85×14.3)=252269.52mm2B柱：N=1.25×((7800/1000+7800/1000)/2×(7200/1000+2400/1000)/2)×14×6=3931.20kNA≥3931.20×1000/(0.85×14.3)=323422.46mm2C柱：N=1.25×((7800/1000+7800/1000)/2×(7200/1000+2400/1000)/2)×14×6=3931.20kNA≥3931.20×1000/(0.85×14.3)=323422.46mm2D柱：N=1.3×((7800/1000+7800/1000)/2×7200/1000/2)×14×6=3066.34kNA≥3066.34×1000/(0.85×14.3)=252269.52mm2截面形式采用正方形截面，故对各柱的面积进行开方取最大值，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）6.3.5规定柱截面尺寸，四级抗震时或楼层层数不超过2层时不宜小于300mm，一、二、三级抗震时且楼层层数超过2层时不宜小于400mm。同时为方便计算，ABCD柱尺寸保持一致，同时为满足规范中上下层侧向刚度不宜小于0.7，故底层柱截面尺寸为：b×h=750mm×750mm，其余各层柱截面均为b×h=750mm×750mm。为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比应大于4。层高最低为3000mm，H/h=3000/750=4，满足要求。2.4计算框架及计算单元取⑦号轴为一榀框架。图2.1计算框架简图根据建筑设计资料，首层柱高应为楼层高度3600mm、室内外高差450mm以及基础顶到地面高度1000mm三者之和，所以可得底层柱高为5050mm。根据塑性铰线法，将各角点沿着45度方向的塑性铰线连接在一起，将板分成不同区格，从而形成计算单元简图，一榀框架的重力荷载计算部分如图2.2虚线区域所示，即是框架与框架之间的一半。图2.2计算单元简图2.5线刚度计算对于现浇结构，在计算框架梁的截面惯性矩时，考虑现浇楼板与梁连接对梁的惯性矩的有利影响，在设计时考虑一定的放大系数：中框架梁的截面惯性矩I=2.0I0，对于边框架梁的截面惯性矩I=1.5I0。I0为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。（详见《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）第5.2.2条文说明）。梁柱线刚度按下式进行计算：1）梁线刚度：其中对于中间框架：I=2.0I0，边框架：I=1.5I0。2）柱线刚度：由于本文选择eq\o\ac(○,3)号轴线对应框架作为计算框架，该框架为中间框架，计算过程如下：（1）AB梁：ib=2EI0/l=2×3×10^4×250×600^3/12/7200=3.75×10^10N·mm（2）BC梁：ib=2EI0/l=2×3×10^4×250×400^3/12/2400=3.33×10^10N·mm（3）CD梁：ib=2EI0/l=2×3×10^4×250×600^3/12/7200=3.75×10^10N·mm由于ABCD柱的尺寸相同，可统一计算：（1）上部各层A/B/C/D柱：ib=EI0/l=3×10^4×750×750^3/12/3000=26.37×10^10N·mm（2）底层A/B/C/D柱：ib=EI0/l=3×10^4×750×750^3/12/5050=15.66×10^10N·mm第三章重力荷载计算3.1屋面荷载表3.1屋面做法及恒载计算名称做法厚度(mm)容重(kN/m3)荷载(kN/m2)防水层4厚SBS改性沥青防水4110.044找平层1:3水泥沙浆找平20200.40找坡层40厚水泥炉渣找坡40140.56隔热层40厚挤塑聚苯板400.50.02结构层现浇钢筋混凝土板120253.00抹灰层水泥砂浆板底抹灰10200.20合计4.2243.2楼面荷载表3.2楼面做法及恒载计算名称做法厚度(mm)容重(kN/m3)荷载(kN/m2)面层水磨石地面10mm面层0.65水磨石地面20mm水泥砂浆打底找平层10厚水泥砂浆找平10200.20结构层现浇钢筋混凝土板100252.50抹灰层水泥砂浆板底抹灰10200.20合计3.553.3墙体荷载墙体荷载：为便于计算，外墙墙体宽度为200mm，墙体材料选用粉煤灰加气混凝土砌块（5.5kN/m3），并进行20mm厚混合砂浆粉刷；内墙墙体宽度为200mm，墙体材料选用粉煤灰加气混凝土砌块（5.5kN/m3），并进行20mm厚混合砂浆粉刷；女儿墙墙体宽度为200mm，墙体材料选用粉煤灰加气混凝土砌块（5.5kN/m3），并进行20mm厚混合砂浆粉刷。在计算过程中，不考虑门窗自重，将墙体当作为未开门洞的整墙进行计算，通过下列计算方式可得墙体的线荷载大小，以外墙为例：（1）标准层墙体线荷载计算：墙体线荷载=砌块容重×(标准层层高-梁高)×墙体宽度×墙体单位长度+砂浆容重×粉刷厚度×(标准层层高-梁高)×墙体单位长度×粉刷次数；即：5.5×(3-0.6)×0.24×1+20×0.02×(3-0.6)×1×2=4.560kN/m。（2）底层墙体线荷载计算：墙体线荷载=砌块容重×(底层层高-梁高)×墙体宽度×墙体单位长度+砂浆容重×粉刷厚度×(底层层高-梁高)×墙体单位长度×粉刷次数；即：5.5×(3.6-0.6)×0.24×1+20×0.02×(3.6-0.6)×1×2=5.700kN/m。（3）女儿墙：墙体线荷载=砌块容重×女儿墙高度×女儿墙宽度×女儿墙单位长度+砂浆容重×粉刷厚度×女儿墙高度×女儿墙单位长度×粉刷次数；即：5.5×0.9×0.2×1+20×0.02×0.9×1×2=1.71kN/m。3.4梁、柱自重标准层梁柱侧面同样进行20mm厚混合砂浆粉刷。（1）AB梁线荷载计算：梁自重=梁宽度×(梁高度-板厚度)×梁单位长度×容重粉刷层自重=粉刷厚度×[(梁高度-板厚度)×粉刷次数+梁宽度]×梁单位长度×容重框架梁线荷载=梁自重+粉刷层自重AB梁线荷载=0.25×(0.60-0.10)×25+0.02×[(0.60-0.10)×2+0.25]×20=3.625kN/m（2）BC梁线荷载计算：梁自重=梁宽度×(梁高度-板厚度)×梁单位长度×容重粉刷层自重=粉刷厚度×[(梁高度-板厚度)×粉刷次数+梁宽度]×梁单位长度×容重BC梁线荷载=0.25×(0.40-0.10)×25+0.02×[(0.40-0.10)×2+0.25]×20=2.215kN/m（3）CD梁线荷载计算：梁自重=梁宽度×(梁高度-板厚度)×梁单位长度×容重粉刷层自重=粉刷厚度×[(梁高度-板厚度)×粉刷次数+梁宽度]×梁单位长度×容重框架梁线荷载=梁自重+粉刷层自重CD梁线荷载=0.25×(0.60-0.10)×25+0.02×[(0.60-0.10)×2+0.25]×20=3.625kN/m（4）纵梁线荷载计算：梁自重=梁宽度×(梁高度-板厚度)×梁单位长度×容重粉刷层自重=粉刷厚度×[(梁高度-板厚度)×粉刷次数+梁宽度]×梁单位长度×容重框架梁线荷载=梁自重+粉刷层自重纵梁线荷载=0.25×(0.60-0.10)×25+0.02×[(0.60-0.10)×2+0.25]×20=3.625kN/m（5）柱线荷载计算：柱自重=柱宽度×柱长度×柱单位长度×容重粉刷层自重=粉刷厚度×柱宽度×柱单位长度×粉刷次数×容重底层柱线荷载=柱自重+粉刷层自重柱线荷载=0.75×0.75×25+0.02×0.75×4×20=15.263kN/m其余各层柱线荷载=柱自重+粉刷层自重柱线荷载=0.75×0.75×25+0.02×0.75×4×20=15.263kN/m3.5活荷载取值屋面活荷载0.5kN/m2，楼面活载为2kN/m2、2.5kN/m2。3.6雪荷载标准值屋面雪荷载标准值可按照下式进行计算：sk—雪荷载标准值（kN/m2）；μr—屋面积雪分布系数；s0—基本雪压（kN/m2）；sk=μr×s0=1.0×0.3=0.3kN/m2雪荷载与屋面活荷载不同时考虑，取二者较大值3.7重力荷载代表值计算3.7.1墙体重力荷载计算在计算过程中，由于只对一榀框架进行计算，所以在计算重力荷载时只考虑计算单元内包含的梁柱墙，由前文计算可知，其标准层墙体线荷载为4.560kN/m，底层墙体线荷载为5.700kN/m，女儿墙荷载1.71kN/m。因此墙体的重力荷载计算值为：表3.3墙体重力荷载计算楼层外墙墙体长度(m)外墙单位墙重力荷载

(kN/m)外墙墙体重力荷载

(kN)内墙墙体长度(m)内墙单位墙重力荷载

(kN/m)内墙墙体重力荷载

(kN)每层楼墙体汇总115.605.70088.9275.805.700432.06520.98215.604.56071.1475.804.560345.65416.79315.604.56071.1475.804.560345.65416.79415.604.56071.1475.804.560345.65416.79515.604.56071.1475.804.560345.65416.79615.604.56071.1475.804.560345.65416.79女儿墙15.601.7126.68///26.68汇总2631.613.7.2梁柱重力荷载计算AB跨框架梁线荷载为3.625kN/m，BC跨框架梁线荷载为2.215kN/m，CD跨框架梁线荷载为3.625kN/m，纵梁线荷载为3.625kN/m，底层柱重力荷载为15.263kN/m，其余各层柱重力荷载为15.263kN/m。因此梁柱重力荷载计算值为：第一层：AB梁自重=3.625×7.2×1=26.10kNBC梁自重=2.215×2.4×1=5.32kNCD梁自重=3.625×7.2×1=26.10kN纵梁自重=3.625×7.8×4=113.10kN次梁自重=2.920×28.8×1=84.10kN柱自重=15.263×5.05×4=308.30kN梁：ΣGi=26.10+5.32+26.10+113.10+84.10=254.71kN柱：ΣGi=308.30kN表3.4梁柱重力荷载计算楼层构件b(m)h(m)g(kN/m)li(m)nGi(kN)ΣGi(kN)1AB梁0.250.603.6257.2126.10254.71BC梁0.250.402.2152.415.32CD梁0.250.603.6257.2126.10纵梁0.250.603.6257.84113.10次梁0.250.502.92028.8184.10柱0.750.7515.2635.054308.30308.302AB梁0.250.603.6257.2126.10254.71BC梁0.250.402.2152.415.32CD梁0.250.603.6257.2126.10纵梁0.250.603.6257.84113.10次梁0.250.502.92028.8184.10柱0.750.7515.26334183.15183.153AB梁0.250.603.6257.2126.10254.71BC梁0.250.402.2152.415.32CD梁0.250.603.6257.2126.10纵梁0.250.603.6257.84113.10次梁0.250.502.92028.8184.10柱0.750.7515.26334183.15183.154AB梁0.250.603.6257.2126.10254.71BC梁0.250.402.2152.415.32CD梁0.250.603.6257.2126.10纵梁0.250.603.6257.84113.10次梁0.250.502.92028.8184.10柱0.750.7515.26334183.15183.155AB梁0.250.603.6257.2126.10254.71BC梁0.250.402.2152.415.32CD梁0.250.603.6257.2126.10纵梁0.250.603.6257.84113.10次梁0.250.502.92028.8184.10柱0.750.7515.26334183.15183.156AB梁0.250.603.4847.2125.08243.88BC梁0.250.402.0742.414.98CD梁0.250.603.4847.2125.08纵梁0.250.603.4847.84108.70次梁0.250.502.77928.8180.04柱0.750.7515.26334183.15183.153.7.3各层重力荷载代表值计算由前文计算出了墙体梁柱重力荷载，可以对各层的重力荷载代表值进行统计根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010(2016年版)）5.1.3，建筑的重力荷载代表值应该取结构及其构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。屋面重力荷载代表值Geq=结构及构配件自重+0.5雪荷载楼面重力荷载代表值Geq=结构及构配件自重+0.5楼面活荷载第一层：（1）对于第一层下半部部分1.楼面恒载=02.楼面活载=03.墙重力荷载/2=520.98/2=260.49kN4.梁重力荷载=05.柱重力荷载/2=308.30/2=154.15kN合计=0+0+260.49+0+154.15=414.64kN（2）对于第一层上半部分1.楼面恒载=楼面面积×楼面荷载标准值=16.8×7.8×3.55=465.19kN2.楼面活载=(房间面积×房间活载+走廊面积×走廊活载)×0.5=((16.8×7.8-7.8×2.4)×2+7.8×2.4×2.5)×0.5=135.72kN3.墙重力荷载/2=520.98/2=260.49kN4.梁重力荷载=254.71kN5.柱重力荷载/2=308.30/2=154.15kN合计=465.19+135.72+260.49+254.71+154.15=1270.27kN按照上述方法，可以分别计算出标准层的各结构的荷载大小，需要注意的是，在计算顶层时，其上半部分为屋面，应带入屋面恒载进行计算，同时活载的大小则代入雪荷载进行计算，其活载大小仍需考虑0.5的折减系数。表3.5各层重力荷载标准值计算（单位：kN）楼层楼屋面

恒载楼屋面

活载×0.5墙重力

荷载/2梁重力

荷载柱重力

荷载/2合计1下半部分00260.490154.15414.64上半部分465.19135.72260.49254.71154.151270.272下半部分00208.40091.58299.97上半部分465.19135.72208.40254.7191.581155.593下半部分00208.40091.58299.97上半部分465.19135.72208.40254.7191.581155.594下半部分00208.40091.58299.97上半部分465.19135.72208.40254.7191.581155.595下半部分00208.40091.58299.97上半部分465.19135.72208.40254.7191.581155.596下半部分00208.40091.58299.97上半部分553.5119.66208.40243.8891.581117.02顶层女儿墙0026.680026.68各楼层的质点如图所示，每一层质点的重力荷载由上层下半部分荷载以及下层的上半部分荷载组成。图3.1各层质点示意图因此各层的质点的重力荷载代表值计算如下：第一层质点：第一层上半部分荷载+第二层下半部分荷载=1270.27+299.97=1570.24kN其余各层计算结果如下：表3.6各质点重力荷载代表值Gi(kN)质点123456Gi1570.241455.561455.561455.561455.561143.70第四章侧移刚度的计算在计算水平荷载作用时，通常采用D值法进行计算，D值法又被称为改进后的反弯点法，是对框架柱的抗侧移刚度和反弯点位置进行修正后再进行内力计算的方法。通常利用小于1的节点转动影响系数αc进行修正，根据柱所处位置的不同，αc表达式的计算如下表所示。表4.1节点转动影响系数αc和K计算公式楼层简图Kαc一般层底层D值法中，柱的抗侧移刚度为：根据上述计算方法，可对每一层不同柱的抗侧移刚度进行计算。第一层：1.A柱：K=(3.75×10^10+0)/15.66×10^10=0.239αc=(0.5+0.239)/(0.239+2)=0.330D=0.330×12×15.66×10^10/(5050)^2=24317N/mm2.B柱：K=(3.75×10^10+3.33×10^10)/15.66×10^10=0.452αc=(0.5+0.452)/(0.452+2)=0.388D=0.388×12×15.66×10^10/(5050)^2=28591N/mm3.C柱：K=(3.33×10^10+3.75×10^10)/15.66×10^10=0.452αc=(0.5+0.452)/(0.452+2)=0.388D=0.388×12×15.66×10^10/(5050)^2=28591N/mm4.D柱：K=(0+3.75×10^10)/15.66×10^10=0.239αc=(0.5+0.239)/(0.239+2)=0.330D=0.330×12×15.66×10^10/(5050)^2=24317N/mm表4.2框架柱侧移刚度计算表格层数类别KαD(N/mm)1A柱0.2390.33024317B柱0.4520.38828591C柱0.4520.38828591D柱0.2390.330243172A柱0.1420.06623206B柱0.2680.11841489C柱0.2680.11841489D柱0.1420.066232063A柱0.1420.06623206B柱0.2680.11841489C柱0.2680.11841489D柱0.1420.066232064A柱0.1420.06623206B柱0.2680.11841489C柱0.2680.11841489D柱0.1420.066232065A柱0.1420.06623206B柱0.2680.11841489C柱0.2680.11841489D柱0.1420.066232066A柱0.1420.06623206B柱0.2680.11841489C柱0.2680.11841489D柱0.1420.06623206而每一层横向框架层间侧移刚度即是所有柱的抗侧移刚度之和，第一层横向框架层间侧移刚度计算如下：取eq\o\ac(○,3)号轴分析，计算一榀框架的侧移刚度总和：ΣD1=DA+DB+DC+DD=24317+28591+28591+24317=105816N/mm表4.3横向框架层间侧移刚度ΣDi楼层123456ΣDi(N/mm)105816129390129390129390129390129390Di/Di+10.821.001.001.001.00/第五章水平荷载计算5.1风荷载计算5.1.1荷载计算根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）8.1，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式确定，其中w0=0.3kN/m2，地面粗糙度为B类。为简化计算，通常将外墙面的风荷载以集中力的形式等效加在楼面处。需要注意的是，底层高度Hi是底层层高与室内外高差之和，μz的计算则是通过GB50009-2012建筑结构荷载规范中表8.2.1进行线性插值计算，hi以及hj则是以每一层楼板处位置作为参照的上下柱高，如图5.1所示。图5.1上下层柱高示意图计算如下表所示：表5.1风荷载的结构荷载计算表格楼层Hi(m)μzμsw0βzwk

(kN/m2)hi(m)hj(m)B(m)Wk(kN)14.051.001.30.31.000.394.0537.810.7227.051.001.30.31.000.39337.89.13310.051.001.30.31.000.39337.89.13413.051.081.30.31.000.42337.89.83516.051.151.30.31.000.45337.810.53619.051.211.30.31.000.4731.807.88.805.1.2风荷载位移验算风荷载作用下的框架的层间位移可按如下计算：各层楼板标高处侧移值是该层以下各层层间侧移之和，顶点的侧移是所有各层层间侧移之和。表5.2风荷载的位移验算楼层Wk(kN)Vi(kN)ΣDi(N/mm)Δui(mm)ui(mm)h(mm)θ=Δui/h110.7258.141058160.550.5540500.0001358029.1347.421293900.370.9230000.0001233339.1338.291293900.301.2230000.0001000049.8329.161293900.231.4530000.00007667510.5319.331293900.151.6030000.0000500068.808.801293900.071.6730000.00002333侧移验算由“弹性层间位移角限值”可知，对于框架结构，楼层层间最大位移为与层高之比的限值为1/550。均小于1/550，满足规范要求。5.1.3内力计算框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力，按各层柱的侧移刚度在该层的总侧移刚度所占的比例分配到各柱。根据求得的各柱层间剪力和修正后的反弯点位置，即可确定柱端弯矩。由接点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度分配，可求各梁弯矩，进而求出梁端剪力。故内力计算分为以下四步：第一，求出各柱反弯点高度；第二，求出各柱端弯矩以及剪力；第三，求出梁端弯矩及剪力；第四，求出柱轴力。（1）求出各柱反弯点高度影响柱反弯点高度的因素主要有三个方面：第一是楼层位置；第二是上下层梁的线刚度比值；第三是上下层柱高，反弯点高度的计算公式如下;表5.3A柱反弯点高度计算层数h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)15.050.2390.910-0.0500.864.34230.1420.6600-0.10.561.68330.1420.400000.41.2430.1420.240000.240.72530.1420.080000.080.24630.142-0.17000-0.17-0.51表5.4B柱反弯点高度计算层数h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)15.050.4520.770-0.0400.733.69230.2680.5700-0.060.511.53330.2680.400000.41.2430.2680.330000.330.99530.2680.230000.230.69630.2680.070000.070.21表5.5C柱反弯点高度计算层数h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)15.050.4520.770-0.0400.733.69230.2680.5700-0.060.511.53330.2680.400000.41.2430.2680.330000.330.99530.2680.230000.230.69630.2680.070000.070.21表5.6D柱反弯点高度计算层数h(m)Ky0y1y2y3yyh(m)15.050.2390.910-0.0500.864.34230.1420.6600-0.10.561.68330.1420.400000.41.2430.1420.240000.240.72530.1420.080000.080.24630.142-0.17000-0.17-0.51风荷载作用下柱端剪力按如下计算:风荷载作用下的上下柱端弯矩按如下计算：表5.7A柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)158.14105816243170.2313.374.340.719.4958.03247.42129390232060.1798.491.681.3211.2114.26338.29129390232060.1796.851.21.812.338.22429.16129390232060.1795.220.722.2811.93.76519.33129390232060.1793.460.242.769.550.8368.80129390232060.1791.58-0.513.515.55-0.81表5.8B柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)158.14105816285910.2715.73.691.3621.3557.93247.42129390414890.32115.221.531.4722.3723.29338.29129390414890.32112.291.21.822.1214.75429.16129390414890.3219.360.992.0118.819.27519.33129390414890.3216.20.692.3114.324.2868.80129390414890.3212.820.212.797.870.59表5.9C柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)158.14105816285910.2715.73.691.3621.3557.93247.42129390414890.32115.221.531.4722.3723.29338.29129390414890.32112.291.21.822.1214.75429.16129390414890.3219.360.992.0118.819.27519.33129390414890.3216.20.692.3114.324.2868.80129390414890.3212.820.212.797.870.59表5.10D柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)158.14105816243170.2313.374.340.719.4958.03247.42129390232060.1798.491.681.3211.2114.26338.29129390232060.1796.851.21.812.338.22429.16129390232060.1795.220.722.2811.93.76519.33129390232060.1793.460.242.769.550.8368.80129390232060.1791.58-0.513.515.55-0.81由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩、轴力、剪力按下式计算：表5.11A柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)103.759.4958.03023.75203.7511.2114.26019.43303.7512.338.22016.09403.7511.93.76012.73503.759.550.8308.74603.755.55-0.8105.55表5.12B柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)13.753.3321.3557.9323.642123.753.3322.3723.2919.6617.4633.753.3322.1214.7516.6314.7643.753.3318.819.2712.2310.8653.753.3314.324.287.97.0163.753.337.870.594.173.7表5.13C柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)13.333.7521.3557.932123.6423.333.7522.3723.2917.4619.6633.333.7522.1214.7514.7616.6343.333.7518.819.2710.8612.2353.333.7514.324.287.017.963.333.757.870.593.74.17表5.14D柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)13.7509.4958.0323.75023.75011.2114.2619.43033.75012.338.2216.09043.75011.93.7612.73053.7509.550.838.74063.7505.55-0.815.550在计算出梁端弯矩之后，再对梁端剪力与柱的轴力进行计算。表5.15梁端剪力及柱轴力计算楼层lAB(m)lBC(m)lCD(m)VAB(kN)VBC(kN)VCD(kN)NA(kN)NB(kN)NC(kN)ND(kN)17.22.47.26.5817.56.58-23.68-38.6438.6423.6827.22.47.25.4314.555.43-17.1-27.7227.7217.137.22.47.24.5412.34.54-11.67-18.618.611.6747.22.47.23.479.053.47-7.13-10.8410.847.1357.22.47.22.315.842.31-3.66-5.265.263.6667.22.47.21.353.081.35-1.35-1.731.731.35内力图如下：a)弯矩图b)剪力图c)轴力图图5.2内力图5.2地震荷载计算5.2.1结构基本自振周期计算过程结构基本周期的计算采用的是顶点位移法，对于质量沿高度范围分布均匀的剪切型悬臂构件，可按下式计算。uT可以按照下列公式计算：结构顶点假想位移计算见下表：表5.16结构顶点的假想位移计算楼层Gi(kN)Vi(kN)ΣDi(N/mm)Δui(mm)uT(mm)11570.248536.1910581680.6780.6721455.566965.9612939053.84134.5131455.565510.3912939042.59177.1041455.564054.8312939031.34208.4451455.562599.2712939020.09228.5361143.701143.701293908.84237.37从表中可以得出uT=0.24m，所以结构自振周期为：T1=1.7φT√uT=1.7×0.6×√0.24=0.497s5.2.2水平地震及层间剪力计算采用底部剪力法进行计算水平地震作用该工程项目的抗震设防烈度为7度（0.10g），可查得αmax=0.08；Ⅲ类场地，设计地震分组为第二组，可查的Tg=0.55s。结构等效重力荷载代表值：χ—结构总重力荷载等效系数，取0.85；∑Gi—结构总重力；Geq—结构等效重力荷载；故Geq=0.85×8536.19=7255.76kN由于0.1s<T1=0.497s<Tg=0.55s，故α=0.08采用底部剪力法时，结构的水平地震作用标准值可按下式进行计算：故FEk=0.08×7255.76=580.46kN已知Tg=0.55s，T1=0.497s≤1.4Tg=0.77s，按照建筑抗震设计规范表5.2.1，顶部附加地震作用系数δn=0，故δn=0。根据建筑抗震设计规范5.2.1，顶部附加水平地震作用可按下式计算：故∆Fn=0×580.46=0kN根据建筑抗震设计规范5.2.1，可以按下式算出作用在结构各楼层上的水平地震作用。各楼层剪力为Vi=∑Fi，具体计算过程见下表：表5.17各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算楼层Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN·m)GiHi/∑GiHiFi(kN)Vi(kN)15.051570.247929.710.07644.11581.0328.051455.5611717.260.11365.59536.92311.051455.5616083.940.15589.97471.33414.051455.5620450.620.197114.35381.36517.051455.5624817.300.239138.73267.01620.051143.7022931.190.221128.28128.285.2.3水平地震作用下层间位移验算水平地震作用下层间位移顶点位移各层层间弹性位移角hi—每一层柱高；计算过程及结构见下表：表5.18横向水平地震作用下的位移验算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Δui(mm)ui(mm)hi(mm)θe1581.031058165.495.4950500.0010871292536.921293904.159.6430000.0013833333471.331293903.6413.2830000.0012133334381.361293902.9516.2330000.0009833335267.011293902.0618.2930000.0006866676128.281293900.9919.2830000.00033根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）5.5.1，钢筋混凝土框架弹性层间位移角限值为1/550。5.2.4水平地震作用下框架内力计算其计算原理与风荷载相同，地震荷载作用下柱端剪力按如下计算:地震荷载作用下的上下柱端弯矩按如下计算：表5.19A柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)1581.03105816243170.23133.644.340.7194.885802536.92129390232060.17996.111.681.32126.87161.463471.33129390232060.17984.371.21.8151.87101.244381.36129390232060.17968.260.722.28155.6349.155267.01129390232060.17947.790.242.76131.911.476128.28129390232060.17922.96-0.513.5180.59-11.71表5.20B柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)1581.03105816285910.27156.883.691.36213.36578.892536.92129390414890.321172.351.531.47253.35263.73471.33129390414890.321151.31.21.8272.34181.564381.36129390414890.321122.420.992.01246.06121.25267.01129390414890.32185.710.692.31197.9959.146128.28129390414890.32141.180.212.79114.898.65表5.21C柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)1581.03105816285910.27156.883.691.36213.36578.892536.92129390414890.321172.351.531.47253.35263.73471.33129390414890.321151.31.21.8272.34181.564381.36129390414890.321122.420.992.01246.06121.25267.01129390414890.32185.710.692.31197.9959.146128.28129390414890.32141.180.212.79114.898.65表5.22D柱端弯矩及剪力计算楼层Vi(kN)ΣDi(N/mm)Dij(N/mm)Dij/ΣDivij(kN)yh(m)(1-y)h(m)MC上(kN·m)MC下(kN·m)1581.03105816243170.23133.644.340.7194.885802536.92129390232060.17996.111.681.32126.87161.463471.33129390232060.17984.371.21.8151.87101.244381.36129390232060.17968.260.722.28155.6349.155267.01129390232060.17947.790.242.76131.911.476128.28129390232060.17922.96-0.513.5180.59-11.71由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡求出梁端剪力。地震荷载作用下的梁端弯矩、轴力、剪力按下式计算：表5.23A柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)103.7594.885800256.34203.75126.87161.460228.11303.75151.87101.240201.02403.75155.6349.150167.1503.75131.911.470120.19603.7580.59-11.71080.59表5.24B柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)13.753.33213.36578.89252.68224.3823.753.33253.35263.7230.35204.5633.753.33272.34181.56208.44185.143.753.33246.06121.2161.65143.5553.753.33197.9959.14109.4597.1963.753.33114.898.6560.8554.04表5.25C柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)13.333.75213.36578.89224.38252.6823.333.75253.35263.7204.56230.3533.333.75272.34181.56185.1208.4443.333.75246.06121.2143.55161.6553.333.75197.9959.1497.19109.4563.333.75114.898.6554.0460.85表5.26D柱节点处梁端弯矩计算楼层ib左(N·mm)×10^10ib右(N·mm)×10^10MC上(kN·m)MC下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)13.75094.88580256.34023.750126.87161.46228.11033.750151.87101.24201.02043.750155.6349.15167.1053.750131.911.47120.19063.75080.59-11.7180.590表5.27梁端剪力及柱轴力计算楼层lAB(m)lBC(m)lCD(m)VAB(kN)VBC(kN)VCD(kN)NA(kN)NB(kN)NC(kN)ND(kN)17.22.47.270.7186.9870.7-288.44-468.91468.91288.4427.22.47.263.68170.4763.68-217.74-352.63352.63217.7437.22.47.256.87154.2556.87-154.06-245.84245.84154.0647.22.47.245.66119.6345.66-97.19-148.46148.4697.1957.22.47.231.8980.9931.89-51.53-74.4974.4951.5367.22.47.219.6445.0319.64-19.64-25.3925.3919.64内力图绘制：a)弯矩图b)剪力图c)轴力图图5.3内力图第六章基础设计6.1基础设计信息本次设计进行独立基础，混凝土采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2），钢筋选用HRB400级钢（fy=360N/mm2）。土层信息如下：第一层：杂填土厚1m，容重17kN/m3；第二层：黏土层、黄褐色、含铁矿结核，质较硬，粘状结构，厚6.5m左右，容重18.5kN/m3，fak=280kPa；第三层：微风化杂质花岗岩，已风化fak=4000kPa。基础埋置深度取2.0m，地基承载力fak=480kpa。荷载通过柱传递至基础，首先对底层柱的荷载进行统计：表6.1基础承受的上部荷载内力组合M(kN·m)N(kN)V(kN)A柱

基础一般组合Mmax组合104.542343.7230.45Nmax组合71.222465.7523.32地震效应组合Mmax组合768.922393.83182.60Nmax组合768.922393.83182.60D柱

基础一般组合Mmax组合104.542343.7230.45Nmax组合71.222465.7523.32地震效应组合Mmax组合768.922393.83182.60Nmax组合768.922393.83182.606.2基础尺寸确定首先计算基底以上土体加权重度，可按下式计算：=17.53kN/m3根据下式对地基承载力进行修正：=506.30kpa按照无偏心荷载作用下计算基底面积：=5.29m2考虑偏心荷载作用，将基底面积增大1.2～1.4倍，取1.2。A=1.2A=6.35m2基础选用矩形截面，b/l=1.5～2，选择b×l=3.0×3.0=9.00m2，基础高度h取1.0m。6.3地基承载力验算地基承载力验算如下所示；表6.2地基承载力验算A柱地基承载力验算荷载一般组合地震效应组合Mmax组合Nmax组合Mmax组合Nmax组合M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)104.542343.7230.4571.222465.7523.32768.922393.83182.60768.922393.83182.60基础宽度b(m)3.03.03.03.0基础长度l(m)3.03.03.03.0基础高度h(m)1.01.01.01.0基础埋深(m)2.02.02.02.0γG(kN/m3)20.020.020.020.0土体自重(kN)360.0360.0360.0360.0竖向荷载总重(kN)2703.72825.82753.82753.8基底力矩135.0094.55951.52951.52偏心距e0.0500.0330.3460.346l/60.5000.5000.5000.500是否满足满足满足满足满足抵抗弯矩W4.504.504.504.50地基承载力fa506.30506.30506.30506.301.2fa607.56607.56607.56607.56基底边缘最大压力pmax330.413334.983517.431517.431是否满足满足满足满足满足基底边缘最小压力pmin270.414292.96294.53294.532是否满足满足满足满足满足D柱地基承载力验算荷载一般组合地震效应组合Mmax组合Nmax组合Mmax组合Nmax组合M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)104.542343.7230.4571.222465.7523.32768.922393.83182.60768.922393.83182.60基础宽度b(m)3.03.03.03.0基础长度l(m)3.03.03.03.0基础高度h(m)1.01.01.01.0基础埋深(m)2.02.02.02.0γG(kN/m3)20.020.020.020.0土体自重(kN)360.0360.0360.0360.0竖向荷载总重(kN)2703.72825.82753.82753.8基底力矩135.0094.55951.52951.52偏心距e0.0500.0330.3460.346l/60.5000.5000.5000.500是否满足满足满足满足满足抵抗弯矩W13.5013.5013.5013.50地基承载力fa506.30506.30506.30506.301.2fa607.56607.56607.56607.56基底边缘最大压力pmax330.413334.983517.431517.431是否满足满足满足满足满足基底边缘最小压力pmin270.414292.96294.53294.532是否满足满足满足满足满足6.4基础受冲切承载力验算基础高度取1.0m，采用阶梯式基础，下阶高度取0.5m；基础b×l=3.0×3.0m，第二阶b1×l1=1.50×1.5m，保护层厚度0.04m。满足受冲切验算，应满足下式：当偏心距e0≤l/6时，取：表6.3基础受冲切承载力验算A柱受冲切承载力验算荷载一般组合地震效应组合Mmax组合Nmax组合Mmax组合Nmax组合M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)104.542343.7230.4571.222465.7523.32768.922393.83182.60768.922393.83182.60基础宽度b(m)3.03.03.03.0基础长度l(m)3.03.03.03.0基础高度h(m)1.01.01.01.0基础下阶宽度b1(m)1.501.501.501.50基础下阶长度l1(m)1.51.51.51.5基础下阶高度h1(m)0.50.50.50.5保护层厚度(m)0.040.040.040.04基底净反力设计值(kpa)260.41273.97265.98265.98基底力矩135.0094.55951.52951.52净偏心距(m)0.0580.0340.3470.347l/60.5000.5000.5000.500是否满足满足满足满足满足基底净最大反力设计值(kpa)290.41292.36450.39450.39柱与基础交界处冲切验算βhp0.9760.9760.9760.976h0(m)0.960.960.960.96ac(m)0.750.750.750.75bc(m)0.750.750.750.75Al(m2)0.4680.4680.4680.468Fl(kN)135.85136.76210.68210.680.7βhpftbmh01603.801603.801603.801603.80是否满足满足满足满足满足柱与基础变阶处冲切验算βhp0.9760.9760.9760.976h01(m)0.460.460.460.46b1(m)1.51.51.51.5l1(m)1.51.51.51.5Al(m2)0.7860.7860.7860.786Fl(kN)228.24229.77353.96353.960.7βhpftbmh0880.84880.84880.84880.84是否满足满足满足满足满足D柱受冲切承载力验算荷载一般组合地震效应组合Mmax组合Nmax组合Mmax组合Nmax组合M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)104.542343.7230.4571.222465.7523.32768.922393.83182.60768.922393.83182.60基础宽度b(m)3.03.03.03.0基础长度l(m)3.03.03.03.0基础高度h(m)1.01.01.01.0基础下阶宽度b1(m)1.501.501.501.50基础下阶长度l1(m)1.51.51.51.5基础下阶高度h1(m)0.50.50.50.5保护层厚度(m)0.040.040.040.04基底净反力设计值(kpa)260.41273.97265.98265.98基底力矩135.0094.55951.52951.52净偏心距(m)0.0580.0340.3470.347l/60.5000.5000.5000.500是否满足满足满足满足满足基底净最大反力设计值(kpa)290.41292.36450.39450.39柱与基础交界处冲切验算βhp0.9760.9760.9760.976h0(m)0.960.960.960.96ac(m)0.750.750.750.75bc(m)0.750.750.750.75Al(m2)0.4680.4680.4680.468Fl(kN)135.85136.76210.68210.680.7βhpftbmh01603.801603.801603.801603.80是否满足满足满足满足满足柱与基础变阶处冲切验算βhp0.9760.9760.9760.976h01(m)0.460.460.460.46b1(m)1.51.51.51.5l1(m)1.51.51.51.5Al(m2)0.7860.7860.7860.786Fl(kN)228.24229.77353.96353.960.7βhpftbmh0880.84880.84880.84880.84是否满足满足满足满足满足6.5基础底面配筋计算基础底面配筋取如下截面：图9.1基础配筋截面示意图1-1截面其弯矩设计值为：3-3截面其弯矩设计值为：2-2截面其弯矩设计值为：4-4截面其弯矩设计值为：其具体计算过程如下：表6.4基础底面配筋计算A柱基础底面配筋计算荷载一般组合地震效应组合Nmax组合Mmax组合Nmax组合Mmax组合M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)104.542343.7230.4571.222465.7523.32768.922393.83182.60768.922393.83182.60基础宽度b(m)3.03.03.03.0基础长度l(m)3.03.03.03.0基础高度h(m)1.01.01.01.0基础下阶高度h1(m)0.50.50.50.5保护层厚度(m)0.040.040.040.04h0(m)0.960.960.960.96ac(m)0.750.750.750.75bc(m)0.750.750.750.75h01(m)0.4600.4600.4600.460b1(m)1.5001.5001.5001.500l1(m)1.5001.5001.5001.500基底净反力设计值(kpa)260.41273.97265.98265.98基底净最大反力设计值(kpa)290.41292.36450.39450.39M1-1(kN·m)401.633409.003568.345568.345M3-3(kN·m)197.869201.689277.783277.783A1-1(mm2)1291.261314.951827.241827.24A3-3(mm2)1327.6211353.2561863.8121863.812实配钢筋10C16@15010C16@150面积(mm2)20112011M2-2(kN·m)370.78390.09378.71378.71M4-4(kN·m)183.103192.637187.018187.018A2-2(mm2)1192.081254.151217.571217.57A4-4(mm2)1228.5501292.5171254.8191254.819实配钢筋10C16@15010C16@150面积(mm2)20112011D柱基础底面配筋计算荷载一般组合地震效应组合Nmax组合Mmax组合Nmax组合Mmax组合M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)M(kN·m)N(kN)V(kN)104.542343.7230.4571.222465.7523.32768.922393.83182.60768.922393.83182.60基础宽度b(m)3.03.03.03.0基础长度l(m)3.03.03.03.0基础高度h(m)1.01.01.01.0基础下阶高度h1(m)0.50.50.50.5保护层厚度(m)0.040.040.040.04h0(m)0.960.960.960.96ac(m)0.750.750.750.75bc(m)0.750.750.750.75h01(m)0.4600.4600.4600.460b1(m)1.5001.5001.5001.500l1(m)1.5001.5001.5001.500基底净反力设计值(kpa)260.41273.97265.98