塔吊基础施工方案附计算书布置图

丰台区卢沟桥乡小瓦窑村XWY-01地块R2二类居住用地项目塔吊基础施工方案丰台区卢沟桥乡小瓦窑村XWY-01地块R2二类居住用地项目工程塔吊基础施工方案编制：审核：审批：编制单位：中建三局集团有限公司编制日期：2019年1月20日目录TOC\o"1-3"\h\u29076一、编制依据 页共67页2.3、装配式概况装配式建筑概况预制剪力内墙预制剪力外墙预制叠合楼板预制内隔墙1#~4#楼（高层）4F~顶层现浇1层结构顶板~屋面下一层1层~顶层5#~12#楼（叠拼）1F~顶层1F~顶层1层结构顶板~屋面下一层1层~顶层预制构件吊重统计表楼栋构件类型数量最大重量吊装时间总时间（h）备注1#楼叠合楼板341.6t10~15分/块72倍率，墙体4层以上，叠合板首层以上预制剪力墙内墙103.6t15~20分/块32#楼叠合楼板1171.1t10~15分/块242倍率，墙体4层以上，叠合板首层以上预制剪力墙内墙196.3t15~20分/块5.53#叠合楼板1061.1t10~15分/块222倍率，墙体4层以上，叠合板首层以上预制剪力墙内墙196.4t15~20分/块5.54#叠合楼板511.7t10~15分/块102倍率，墙体4层以上，叠合板首层以上预制剪力墙内墙103.5t15~20分/块35#、7#、12#叠合楼板481.1t10~15分/块102倍率，首层预制剪力墙内墙55.2t15~20分/块1.5预制外墙326.5t15~20分/块9.42倍率，首层6#、8#、9#、10#、11#叠合楼板721.4t10~15分/块15预制剪力墙内墙155.2t15~20分/块4.32倍率，首层预制外墙376.5t15~20分/块10.82.4、地质概况2.4.1地基土构成及岩性特征本工程场地整体较为平坦，局部由于高层土方开挖形成高差，场地地貌单元属永定河洪冲积扇上部。场地地层自上而下可分为以下5大层：第1大层：属人工填土（层底标高47.22～59.75m）a.黏质粉土填土=1\*GB3①：黄褐色，稍湿—湿，稍密—中密，含少量砖渣、白灰渣、碎石等，含少量生活垃圾。层厚1.50～13.50m。b.杂填土=1\*GB3①1：杂色，湿，松散—稍密，以碎砖、碎石、混凝土块、灰渣和黏性土等为主，含生活垃圾，成分分布不均。层厚0.50～13.50m。第2大层：属新近沉积土层（层底标高54.48～58.09m）a.黏质粉土②：褐黄色，湿，中密—密实，含少量云母、氧化铁。局部夹细砂②1薄层及透镜体。层厚0.40～3.70m。b.细砂②1：褐黄色，很湿，中密，主要成分为长石、石英。层厚0.30～3.10m。第3大层：属一般第四纪沉积土层（钻探部分钻孔未揭露本层层底，本次揭露本层最大厚度15.50m，揭露最低标高15.94m）a.卵石③：杂色，湿，中密—密实，亚圆形，最大粒径大于15cm，一般粒径4～6cm，充填中砂约30%。局部夹圆砾③1、细砂③2、黏质粉土③3薄层及透镜体。b.圆砾③1：杂色，湿，中密—密实，亚圆形，最大粒径2cm，一般粒径1～2cm，充填细中砂约30%。层厚0.50～2.30m。c.细砂③2：褐黄色，很湿，密实，主要成分为长石、石英。层厚0.40～2.20m。d.黏质粉土③3：褐黄色，湿，密实，含少量云母、氧化铁。层厚0.30～1.00m。第4大层：属一般第四纪沉积土层（钻探部分钻孔未揭露本层层底，本次揭露本层最大厚度15.50m，揭露最低标高31.21m。）a.卵石④：杂色，湿，密实，亚圆形，最大粒径大于24cm，一般粒径5～8cm，充填中砂约20%，局部夹漂石（深度15.0～20.0m漂石含量高）。第5大层：属一般第四纪沉积土层（钻探未揭露本层层底，本次揭露本层最大厚度15.50m，揭露最低标高15.94m）a.卵石⑤：杂色，湿，密实，亚圆形，最大粒径大于25cm，一般粒径5～8cm，充填中砂约25%。2.4.2地下水拟建场地地下水稳定水位埋深23.70～24.40m，稳定水位标高37.05～37.38m。地下水类型为潜水，主要补给来源为大气降水，根据该地区地下水位资料，拟建场地近3～5年最高地下水位标高在40.00m左右（不含局部上层滞水），历年最高地下水位接近自然地面。地下水位埋深大于25m，不考虑地下水的影响。2.4.3地基土的腐蚀性根据勘察所取土样进行土的易溶盐分析结果，拟建场地基础埋深范围地基土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。孔号取样深度（m）（mg/kg）pH值（mg/kg）腐蚀等级对混凝土结构对钢筋混凝土结构中钢筋1013.50141.977.5695.72微微2093.60102.887.7788.63微微3093.00158.437.89106.35微微2179.50113.167.7758.49微微2179.7086.427.5053.18微微2.4.4天然地基承载力据现场测试和室内土工试验，经综合分析确定各土层地基承载力标准值fka、压缩模量ES、桩的极限侧阻力和极限端阻力标准值,详见下表。土层名称fka(kPa)ES(MPa)Po～Po+100kPaES(MPa)Po～Po+200kPaqsik(kPa)qpk(kPa)黏质粉土填土=1\*GB3①803.04.0黏质粉土②903.54.560细砂②118015.0（经验值）55卵石③30035.0（经验值）1402000圆砾③124030.0（经验值）1351800细砂③222028.0（经验值）60850黏质粉土③31808.09.065700卵石④32040.0（经验值）1503000卵石⑤35045.0（经验值）15032002.5、地基基础及换填土工程设计概况本工程拟建9#、10#住宅楼地上4层，地下3层，高13.65m，±0.00=62.20m，基础埋深10.25m，基底标高51.95m，直接地基持力层为黏质粉土填土①层、杂填土①1层和卵石③层，需将上部人工填土全部挖除，用级配砂石分层夯实回填至设计标高，压实系数不小于0.97，地基承载力≥180Kpa。验收合格后方可进行塔吊基础施工。三、塔吊选型本工程地下为整体地下室整体车库，其中地上建筑面积为76160㎡，地下建筑面积为73037㎡，地上为1#~12#楼共12栋单体，每栋楼单层面1~4#楼为高层，最大建筑面积约650㎡，5#~12#楼为别墅，最大建筑面积约600㎡。根据吊次计算及综合考虑平面部署现场共布置7台塔吊，其中1#楼、2#楼配置一台塔吊（1号塔），塔吊型号STT373A-18T，臂长65m；3#楼配置一台塔吊（2号塔），塔吊型号STT373A-18T，臂长65m；4#楼配置一台塔吊（3号塔），塔吊型号STT293A-12T，臂长40m；5#楼、6#楼配置一台塔吊（4号塔），塔吊型号T7527-18T，臂长60m；9#楼、10#楼配置一台塔吊（5号塔），塔吊型号T7527-18T，臂长50m；8#楼、11#楼配置一台塔吊（6号塔），塔吊型号T7527-18T，臂长50m；7#楼、12#楼配置一台塔吊（7号塔），塔吊型号T7527-18T，臂长45m。四、塔吊基础定位及做法本工程塔吊布置位置充分考虑了以下几个因素：现场材料垂直、水平运输的需要；塔吊与楼层结构附着连接的位置适当；塔吊穿越地下室顶板避开预应力主次梁及地库框柱，同时需充分考虑到本工程周边建筑物、树木等条件。塔吊平面布置详见附图。4.1、1号~2号塔吊基础定位及尺寸1号塔吊（人防区域）2号塔吊（人防区域）1号、2号塔吊基础尺寸为8000mm×8000mm，塔吊基础高度为1.7m，基础顶标高详见下表。编号塔吊中心与建筑外边线距离（m）筏板顶标高（m）底板、承台厚度（m）垫层、防水保护层厚度（m）±0对应绝对标高（m）塔吊基础尺寸（m）塔吊基础高度（m）塔吊基础垫层、防水层保护层厚度（m）塔吊基础与建筑基础间隙（m）塔吊基础底标高

含垫层（m）相对标高（含垫层）绝对标高

（含垫层）1号塔吊5.16-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.6141.592号塔吊9.43-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.5141.694.2、3号~7号塔吊基础定位及尺寸3#塔吊（人防区域）4#塔吊5#塔吊6#塔吊7#塔吊3号~6号塔吊基础尺寸为8000mm×8000mm，塔吊基础高度为1.7m，7号塔吊基础尺寸为7000mm×7000mm，塔吊基础高度为2m。3号塔吊、4号塔吊基础顶标高与车库筏板标高相同，5号~7塔吊基础设置在基础筏板（承台）以下，基础顶标高详见下表。编号塔吊中心与建筑外边线距离（m）底板顶标高（m）底板、承台厚度（m）垫层、防水保护层厚度（m）±0对应绝对标高塔吊基础尺寸（m）塔吊基础高度（m）塔吊基础垫层厚度（m）塔吊基础与建筑基础间隙塔吊基础底标高含垫层（m）相对标高（含垫层）绝对标高

（含垫层）3号塔吊8.57-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.5141.694号塔吊7.42-17.51/0.1562.28*81.70.1/-20.5141.695号塔吊/-10.310.90.1562.28*81.70.10.05-13.2148.996号塔吊/-10.310.90.1562.28*81.70.10.05-13.2148.997号塔吊/-10.310.90.1562.27*720.10.05-13.5148.69五、塔吊基础施工5.1、施工准备5.1.1、技术准备1、在施工前期要认真的核对建筑、结构施工图，保证塔吊的位置方便拆卸，方便安装，方便以后的施工使用。2、认真研究又塔吊租赁单位提供的本塔吊说明书，记录说明书中的塔吊工作参数，作为塔吊基础的计算数据，保证计算结构的真实性。3、对施工的工人进行技术交底，特别涉及到容易造成施工偏差较大的地方要进行详细的交底。4、认真的阅读地质勘察报告，等相关数据，针对图纸情况编制相应的土方开挖时的注意事项，并进行交底。5、编制有针对性的应急预案，保证在塔吊基础施工工程中的安全保护和突发事件时的处理办法。5.1.2、材料准备1、钢筋：主要指塔吊基础中的钢筋，对于进场的钢筋要进行严格的检验，并按照规定进行抽样送至本工程协议的检测单位检测，确保钢筋的质量才能使用在施工中。2、混凝土：塔吊基础需要使用到混凝土，保证每车混凝土都要配合比报告，按照规定取试块进行标准养护及同条件养护。由于工期紧迫，立塔进度紧张，塔吊基础可添加早强剂和防腐剂，冬期施工期间添加防冻剂，同时应确保混凝土供应站对应掺和剂都已到位。3、其他的材料：由塔吊租赁场地提供的预埋的固定脚及标准节。5.1.3、测量准备1、塔吊基础混凝土承台、预埋件的位置，由测量员负责定位和放线。2、放线完成后应联合质检部门、技术部门、机电部门复核验收，预埋件安装验收时塔吊租赁单位应到场参加。各项验收合格后可进行下道工序施工。5.1.4劳动力准备劳动力计划投入表：序号阶段工种人数1防水层施工阶段防水42混凝土基础施工阶段砖工6钢筋工6电焊工3混凝土工5安装1杂工25.2、施工顺序测量放线→土方开挖→定位放线→砖胎膜砌筑→马凳预埋→10cmC15垫层施工（防水及保护层施工）→基础底部钢筋绑扎→预埋件安装→基础上部钢筋绑扎→接地安装→混凝土浇筑→养护。5.2.1、砖胎膜砌筑塔吊基础侧模采用240厚砖胎膜，内侧抹灰10厚。施工过程中注意墙体标高的控制，应高出基础面200mm，兼做基础挡水坎使用。5.2.2、马凳预埋马凳制作时采用与底部主筋同等规格，在2.0*2.0m地脚下方挖深0.8*0.8*0.2m坑，放置4个马凳。马凳放置完成组织各部门进行验收。马凳样式5.2.3、防水层施工（与筏板顶同标高）卷材防水施工：塔吊基础同地库承台，需根据图纸设计要求进行塔吊基础底板防水（超出外墙部分需进行外墙防水）施工。底板防水采用3mm+3mm聚合物改性沥青防水卷材（聚酯胎），外墙防水采用3mm聚合物改性沥青防水卷材（聚酯胎）+1.5mm单组份聚氨酯，塔吊基础抗浮锚杆处防水采用2mm溶剂型改性沥青+4mm厚自粘聚合物改性沥青防水卷材+水泥基渗透结晶型防水涂料2mm厚。防渗漏细部节点构造做法需严格执行《地下防水工程质量验收规范》GB50208-2011和《地下工程防水技术规范》GB50108-2008。施工要求如下：（1）锚杆端头清理应符合规范，应保证截面的完整性、平整无杂物，孔内钢筋调直捋顺，钢筋表面无残留浆体。（2）桩头周围300mm范围内应抺聚合物水泥防水砂浆过渡层。防水涂膜厚度应保证；顶面和侧面祼露处应涂刷水泥基渗透结晶型防水涂料，并延伸至结构底板垫层150mm处。（3）端头的钢筋根部应采用遇水膨胀止水条收口。（4）4mm厚自粘聚合物改性沥青防水卷材需在1.5mm水泥基渗透结晶型防水涂料施工完成后施工，需提前做好桩头卷材包封后方能大面铺粘。卷材两端必须全部粘结，搭接宽度应≥100mm,相邻两幅卷材搭接接头应错开错开30cm以上，以免出现接头处卷材相重叠而搭接不实，上下两幅卷材搭接缝需错开≥1/3幅宽，聚酯胎卷材自粘时点粘剂挤出且需外伸足够长度。待防水保护层上砖胎膜砌筑完成后翻过来搭在最上一皮砖上，待后续附近车库底板施工防水施工时再下翻过去按规范要求进行搭接。（5）最上层防水为溶剂型改性沥青涂料层2mm厚，涂刷至桩侧壁≥250mm。（6）收头均采用专用密封膏。5.2.4、钢筋绑扎在完成了垫层的浇捣后开始进行钢筋的绑扎，当存在抗浮锚杆时，锚杆的钢筋需锚入承台500，具体如下图示：锚杆伸入基础做法人防区钢筋绑扎时应参照人防图集，包括搭接长度以及拉钩间距应做调整。人防区钢筋搭接长度表人防区内外墙与底板连接构造373塔吊钢筋规格：上采用C22@120×120钢筋网片，下铁均采用C25@120×120钢筋网片，上下铁的拉接筋为C16@300×300。373塔吊基础钢筋排布TC7527-18系列选用钢筋规格：7#塔上下铁均采用C25@135×135钢筋网片，上下铁的拉接筋为C16@300×300。7号塔吊基础钢筋排布4-6#塔上下铁均采用C25@130×130钢筋网片，上下铁的拉接筋为C16@300×300。4号~6塔吊基础钢筋排布（支角周边一排竖筋加强）5.2.5、接地电阻安装接地：将底座或轨道均与建筑物基础接地网可靠连接，并形成等电位体，在塔吊基础附近采用60*6镀锌扁铁制作接地体，距离地面深度至少为2.5m，接地体一处铜导线截面积≥25mm²，若土壤导电不良，可在土壤中埋入氯化钠（食盐）然后灌水。重复接地即设备接地线上一处或多处通过接地装置与大地再次连接的接地。塔吊电梯设备的重复接地和机械的防雷接地可共用同一接地体，但接地电阻应符合重复接地电阻值的要求，接地电阻应≤4Ω。5.2.6、混凝土施工（1）塔吊基础垫层采用10cm厚C15商品混凝土，塔吊基础采用C35商品混凝土（与底板顶同标高时采用与底板砼相同类型以及等级混凝土，不得低于C35）。混凝土浇筑前必须通知塔吊厂家对预埋件进行位置进行复核，无误后方可进行混凝土浇筑。（2）混凝土浇筑时制作1组混凝土标养试块和3组同条件试块，待基础强度达到设计强度的80%方可进行塔吊安装，基础强度达到设计强度100%后塔吊方可投入使用。（3）水平施工缝留置在底板中部，采用3*300钢板止水带止水。钢板止水构造（4）覆盖浇水养护在混凝土浇筑完毕后的12h以内进行。（5）混凝土的浇水养护时间内，对采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥等拌制的混凝土，不得少于7d，防水混凝土养护时间不得少于14天。（6）冬季施工时应添加防冻剂，宜选择温度较高时浇筑，浇筑完成后覆膜及加盖两层保温棉被养护。六、质量控制措施6.1质量保证措施1、通过测量，和多次复核，报监理审批多道审查，保证混凝土承台的位置和标高准确无误。2、保证混凝土垫层的规整，表面抹平。3、对于原材料进行严格的审查，特别是钢筋，须出示合格证和质量证明书，并且要抽样送检，保证钢筋质量过关。4、保证标准节底节预埋进混凝土承台保持牢固。5、在浇捣前要经过施工方和监理方的共同验收，并且完成各种检验批和隐蔽工程资料，通过之后才能进行混凝土浇捣。6、混凝土浇捣时要整捣充实，但是在整捣时要保证不能使预埋件产生位移，混凝土振捣要快插慢拔，以混凝土表面不冒气泡为准。应避免漏振、欠振和超振，插点间距控制在300mm为宜。7、四个固定脚的平面高度差为±1mm。8、预埋地脚檐口水平度偏差不得超出1‰,地脚垂直度误差≤4‰。8、每台塔吊基础浇注完毕后，在混凝土初凝前，进行顶面抄平以及标高抄测，顶面平整度控制在3mm,标高控制在±5mm；基础四角对角线误差应小于30mm。6.2质量验收规范1、钢筋绑扎时要保证钢筋的间距，纵、横向钢筋间距应满塔吊基础设计。2、确保钢筋保护层，上下左右的钢筋保护层均为50mm。3、水平向钢筋的弯钩为200mm，竖向钢筋的弯钩为100/200mm。4、钢筋绑扎的验收规范均按照相关国家规范的验收标准进行。七、安全保护措施和应急预案7.1安全保护措施7.1.1安全目标在塔吊基础施工的期间不发生倾覆，触电等安全事故。7.1.2注意事项1、对施工人员必须进行三级安全教育，进入现场的施工人员必须戴好安全帽，扣好帽带，上高空必须系好安全带。机电设备必须专人操作，操作时必须遵守操作规程，特殊工种必须持证上岗，无条件服从安全监督员的监督。2、现场电缆采用埋地布设，各种电器控制必须设立二级漏电保护装置，电动机械及工具应严格按“一机一闸一保险”接线。3、汽车吊、挖土机等机械进场时提供司机操作证，进行专项安全教育及安全技术交底，支腿固定、起重时安排专人进行验收，合格后方可进行施工。4、汽车吊、挖土机臂下严禁站人，抓斗下严禁人员走动，履带吊、挖土机作业时必须由专人指挥，做到定机、定人、定指挥。5、经常检查机械的传动、升降、电器系统以及吊臂、钢丝绳及机械关键部位的安全性和牢固性，要特别注意安全操作。不懂机械设备的人员严禁使用和运转机械设备。6、施工现场的洞、坑、沟等危险处，设防护设施或明显标志（如标牌、警戒线等）。乙炔瓶和氧气瓶安全附件必须齐全有效，并设立危险品堆放处，保持安全距离上方15米，下方30米内不得有电源。7、本工程最深基坑工程，基坑深度约18.5m，基坑顶部2m范围内不得堆载，2m~20m范围内堆载不得超过20Kpa。8、下基坑坡道坡度应大于1:8，有效宽度不宜小于6m，两侧按照1:1进行台阶性放坡。7.1.3管理制度1、安全一票否决制：在施工现场安全管理人员能行使一票否决制。2、奖罚制度：对于现场施工中安全做的好的实施奖励，对于在施工过程中安全保护措施做的不好，教育后任然不见改进的，将会针对性的做出相应的经济处罚。3、安全教育制度：在施工过程中经常组织工人进行学习，充分贯彻安全方针制度。4、定期巡查制度：安全部门要安排时间，定期的对施工现场，特别是重大危险源进行巡查，对于塔吊基础施工时，高处作业和处理相对危险的作业，所以应该经常进行巡查。5、安全例会制度：定期召集工人和管理人员进行召开安全例会，对于安全检查中发现的问题进行批评指正，并督促整改。7.2监测措施工程施工过程中，须对塔吊实施有效的监测措施，防止出现相关的危险情况。并对受损的地方进行维护和修补。1、定期检查：对塔吊基础制定定期检查的制度，以周为单位，每周进行一次检查，检查的项目包括混凝土承台裂缝，塔吊标准节的连接及锈蚀问题，塔吊基础整体沉降，标准节倾斜度的变化等等因素进行检查，针对变化做出相应的补救措施。2、举报制度：工人身处现场的时间最多，所以建立该制度，鼓励工人发现任何异常情况的话需及时向项目部的管理人员进行汇报，如果查得属实，则给予一定的经济奖励。项目部并应当及时作出处理。3、认真对待本基坑监测数据，如检测数据有异常，马上停止塔吊的运作。4、塔吊安装完成后，要按照《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）中的附录A进行自检，自检合格后方可使用。5、塔吊停用6个月以上的，在复工前，应按《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）中的附录B重新进行验收，合格后方可使用。6、塔吊使用周期超过一年时，应按《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）中的附录C进行一次全面的检查，合格后方可继续使用。7、塔吊使用过程中，每月必须对塔吊垂直度检测一次，并记录。垂直的偏差允许范围为①独立状态塔身（或附着状态下最高附着点以上塔身）轴心线对支承面的垂直度≤4/1000；（本工程塔吊只需安装到独立高度。）7.3应急预案7.3.1应急方针和原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区内工作的工人；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。7.3.2应急流程根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：7.3.3应急小组的成立1、组织建立现场预备紧急抢险队伍。一旦遇到突发性是事情，项目部管理人员必须立即赶到现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。指导紧急抢险队伍，开展抢险工作。抢险小组的组成：组长：徐前雄、杨明超副组长：郭彦龙成员：安全部：李志波、金起猛工程部：许锋锋、王云辉机电部：涂学文、陈乾钧技术部：董克松、王鑫材料部：雷宇、张云超职责：研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。2、管理职责组长职责：（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；（2）复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；（4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排；（5）在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；（6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长(即现场管理者)职责：（1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；（3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；（4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。通讯联络组职责：（1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；（2）保持通讯设施和设备处于良好状态。（3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。技术支持组职责（1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。（2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。（3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。保卫组职责（1）设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。（2）保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。（3）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。抢险抢修组职责（1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。（2）寻找受害者并转移至安全地带。（3）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。4）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。医疗救治组（1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。（2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。（3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。后勤保障组职责（1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。（2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。7.3.4应急物资准备应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。大型设备：小型挖掘机、挖掘机、汽车吊、汽车小型设备：对讲机、发电机、潜水泵、电焊机。并在现场准备一些急救用的医疗器械，并将就近的医疗站路线路画出，张贴出来，附上医院电话号码。7.3.5小型事故处理1、承台产生微裂缝处理办法：仔细核查裂缝产生原因，如果因为温差问题，则仅进行修补即可，由于受力产生微裂缝，根据受力方向焊接辅助的受力构件。7.3.6大型事故处理1、如果塔吊出现了无法挽救的损害，则必须迅速疏散人员，塔吊要进行降节，立即通知汽车吊，将塔吊进行拆卸。力争在塔吊发生倾覆之前完成塔吊拆卸，保证人生和财产的安全。2、如果发生了塔吊倾覆事件。首先现场进行现场紧急救援，立即拨打120，将伤者送至医院；同时通知公司各个相关部门，开始处理事故；通知政府相关部门；疏散群众，保证后续事故不会再伤到人；立即成立事故处理小组和事故分析小组，对施工进行处理分析，设立解决方案。八、附件8.1、计算书本工程共计使用7台塔吊，分别为STT373A-18T（65m臂）、STT373-18T（65m臂）、STT293A-12T（40m臂）、2台T7527-18T（50m臂）、1台TC7527-18T（45m臂）、1台T7527-18T（60m臂），卵石层地基承载力未修正前为300Kpa，换填区域地基承载力修正后为180Kpa，计算时均按照180Kpa考虑，总之本次计算模型为STT373A-18T（65m臂）、T7527-18T（50m臂，基础7*7*2m）以及T7527-18T（50m臂，基础8*8*1.7m）。8.1.1、STT373A-18T（65m臂）8.1.1.1、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.1.1.2、参数信息1）基本参数基本参数塔机型号STT373A-18T塔身桁架结构型钢塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)62.8塔机独立状态的计算高度H(m)69.4塔身桁架结构宽度B(m)2荷载确定方式按规范分步计算承台长l(m)8承台宽b(m)8承台高度h(m)1.7承台混凝土强度等级C35承台混凝土保护层厚度δ(mm)50承台混凝土自重γc(kN/m3)24承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009地基参数修正后的地基承载力特征值fak(kPa)180地基承载力特征值fak(kPa)/承台宽度的地基承载力修正系数ηb/基础埋深的地基承载力修正系数ηd/基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)/基础埋置深度d(m)/2）承台参数：承台底部长向配筋直径d125承台底部长向配筋间距a1120承台底部长向配筋等级HRB400承台底部短向配筋直径d225承台底部短向配筋间距a2100承台底部短向配筋等级HRB400承台顶部长向配筋直径d322承台顶部长向配筋间距b1120承台顶部长向配筋等级RRB400承台顶部短向配筋直径d422承台顶部短向配筋间距b2120承台顶部短向配筋等级HRB400（图1） 塔吊荷载示意图（图2） 塔吊基础布置图（图3） 承台配筋图8.1.1.3、基础验算荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=8×8×1.7×24=2611.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2611.2=3133.44kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=217×30+13×30-107×15-40×20+0.9×(3700+0.5×38×69.4/1.2)=8813.95kN·mFvk''=Fvk/1.2=38/1.2=31.667kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(217×30+13×30-107×15-40×20)+0.9×(3700+0.5×38×69.4/1.2)=9712.95kN·mFv''=Fv'/1.2=298.35/1.2=248.625Kn基础长宽比：l/b=8/8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=8×82/6=85.333m3Wy=bl2/6=82×8/6=85.333m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=6344×8/(82+82)0.5=4485.885kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=6344×8/(82+82)0.5=4485.885kN·m2、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1666+180+2611.2)/(8×8)-4485.885/85.333-4485.885/85.333=-35.494<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk1+Gk)=(6344+38×1.7)/(1666+180+2611.2)=1.438m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(b2+l2)0.5/2-e=(82+82)0.5/2-1.438=4.219m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.438×8/(82+82)0.5=1.017m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.438×8/(82+82)0.5=1.017m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=8/2-1.017=2.983m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=8/2-1.017=2.983mb'l'=2.983×2.983=8.9m2≥0.125bl=0.125×8×8=8m2满足要求3、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘最大压力值Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1666+180+2611.2)/(3×2.983×2.983)=166.933kPa4、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1666+180+2611.2)/(8×8)=69.644kN/m25、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak=180kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=69.644kPa≤fa=180kPa满足要求(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=166.933kPa≤1.2fa=1.2×180=216kPa满足要求6、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1.7-50/1000=1.65mX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1666+180)/(8×8)-(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=-101.352kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1666+180)/(8×8)+(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=179.23kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=179.23-((8-2)/2)×(179.23-(-101.352))/8=74.012kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1666+180)/(8×8)-(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=-101.352kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1666+180)/(8×8)+(8813.95+31.667×1.7)/85.333)=179.23kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=Pymax-((L-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=179.23-((8-2)/2)×(179.23-(-101.352))/8=74.012kN/m2基底平均压力设计值：Px=(Pxmax+P1x)/2=(179.23+74.012)/2=126.621kN/m2基底平均压力设计值：Py=(Pymax+P1y)/2=(179.23+74.012)/2=126.621kN/m2基础所受剪力：Vx=Px(b-B)l/2=126.621×(8-2)×8/2=3038.904kN基础所受剪力：Vy=Py(l-B)b/2=126.621×(8-2)×8/2=3038.904kNX轴方向抗剪：h0/l=1.65/8=0.206≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×8×1000×1.65×1000/1000=55110kN≥Vx=3038.904KnY轴方向抗剪：h0/b=1.65/8=0.206≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×8×1000×1.65×1000/1000=55110kN≥Vy=3038.904kN8.1.2.4、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=((8-2)2)×126.621×8/8=4558.356kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=((8-2)2)×126.621×8/8=4558.356kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=4558.356×106/(1×16.7×8×1000×(1.65×1000)2)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-((1-2×0.013)0.5)=0.013γS1=1-ζ1/2=1-(0.013/2)=0.994AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=4558.356×106/(0.994×1.65×1000×360)=7722.699mm2基础底需要配筋：A1=max(AS1，ρbh0)=max(7722.699，0.0015×8×1000×1.65×1000=19800)=max(7722.699,19800)=19800mm2a1为钢筋间距As1'=(πd12/4)(b/a1+1)=(3.1415×252/4)×(8×1000/120+1)=33214.818基础底长向实际配筋：As1'=33214.818mm2≥A1=19800mm2满足要求(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=4558.356×106/(1×16.7×8×1000×(1.65×1000)2)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=4558.356×106/(0.994×1.65×1000×360)=7722.699mm2基础底需要配筋：A2=max(AS2，ρlh0)=max(7722.699，0.0015×8×1000×1.65×1000=19800)=max(7722.699,19800)=19800mm2a2为钢筋间距As2'=(πd22/4)(l/a2+1)=(3.1415×252/4)×(8×1000/100+1)=39759.609基础底短向实际配筋：AS2'=39759.609mm2≥A2=19800mm2满足要求(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=(3.1415×222/4)×(8×1000/120+1)=25721.555mm2≥0.5AS1'=33214.818×0.5=16607.409mm2满足要求(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=(3.1415×222/4)×(8×1000/120+1)=25721.555mm2≥0.5AS2'=39759.609×0.5=19879.805mm2满足要求8.1.2、T7527-18T（50m臂，基础7*7*2m）8.1.2.1、参数信息1）基本参数基本参数塔机型号T7527-18T塔身桁架结构型钢塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)58塔机独立状态的计算高度H(m)64.6塔身桁架结构宽度B(m)2荷载确定方式按规范分步计算承台长l(m)7承台宽b(m)7承台高度h(m)2承台混凝土强度等级C35承台混凝土保护层厚度δ(mm)50承台混凝土自重γc(kN/m3)24承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009地基参数修正后的地基承载力特征值fak(kPa)180地基承载力特征值fak(kPa)/承台宽度的地基承载力修正系数ηb/基础埋深的地基承载力修正系数ηd/基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)/基础埋置深度d(m)/2）承台参数：承台底部长向配筋直径d125承台底部长向配筋间距a1150承台底部长向配筋等级HRB400承台底部短向配筋直径d225承台底部短向配筋间距a2150承台底部短向配筋等级HRB400承台顶部长向配筋直径d325承台顶部长向配筋间距b1150承台顶部长向配筋等级RRB400承台顶部短向配筋直径d425承台顶部短向配筋间距b2150承台顶部短向配筋等级HRB400（图1） 塔吊荷载示意图（图2） 塔吊基础布置图（图3） 承台配筋图8.1.2.2、基础验算荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=7×7×2×24=2352kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2352=2822.4kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=220×27+15×30-106×15-40×20+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=7579kN·mFvk''=Fvk/1.2=40/1.2=33.333kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(220×27+15×30-106×15-40×20)+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=8379kN·mFv''=Fv'/1.2=194.4/1.2=162Kn基础长宽比：l/b=7/7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=7×72/6=57.167m3Wy=bl2/6=72×7/6=57.167m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=4378×7/(72+72)0.5=3095.713kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=4378×7/(72+72)0.5=3095.713kN·m2、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1436+180+2352)/(7×7)-3095.713/57.167-3095.713/57.167=-27.325<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk1+Gk)=(4378+40×2)/(1436+180+2352)=1.123m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(b2+l2)0.5/2-e=(72+72)0.5/2-1.123=3.826m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.123×7/(72+72)0.5=0.794m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.123×7/(72+72)0.5=0.794m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=7/2-0.794=2.706m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=7/2-0.794=2.706mb'l'=2.706×2.706=7.32m2≥0.125bl=0.125×7×7=6.125m2满足要求3、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘最大压力值Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1436+180+2352)/(3×2.706×2.706)=180.689kPa4、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1436+180+2352)/(7×7)=80.98kN/m25、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak=180kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=80.98kPa≤fa=180kPa满足要求(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=180.689kPa≤1.2fa=1.2×180=216kPa满足要求6、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=2-50/1000=1.95mX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1436+180)/(7×7)-(7579+33.333×2)/57.167)=-136.031kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×((1436+180)/(7×7)+(7579+33.333×2)/57.167)=225.076kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=225.076-((7-2)/2)×(225.076-(-136.031))/7=96.109kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1436+180)/(7×7)-(7579+33.333×2)/57.167)=-136.031kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×((1436+180)/(7×7)+(7579+33.333×2)/57.167)=225.076kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=Pymax-((L-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=225.076-((7-2)/2)×(225.076-(-136.031))/7=96.109kN/m2基底平均压力设计值：Px=(Pxmax+P1x)/2=(225.076+96.109)/2=160.593kN/m2基底平均压力设计值：Py=(Pymax+P1y)/2=(225.076+96.109)/2=160.593kN/m2基础所受剪力：Vx=Px(b-B)l/2=160.593×(7-2)×7/2=2810.371kN基础所受剪力：Vy=Py(l-B)b/2=160.593×(7-2)×7/2=2810.371kNX轴方向抗剪：h0/l=1.95/7=0.279≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×7×1000×1.95×1000/1000=56988.75kN≥Vx=2810.371KnΒϊΧγΗσY轴方向抗剪：h0/b=1.95/7=0.279≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×7×1000×1.95×1000/1000=56988.75kN≥Vy=2810.371kNΒϊΧγΗσ8.1.2.3、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=((7-2)2)×160.593×7/8=3512.964kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=((7-2)2)×160.593×7/8=3512.964kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=3512.964×106/(1×16.7×7×1000×(1.95×1000)2)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-((1-2×0.008)0.5)=0.008γS1=1-ζ1/2=1-(0.008/2)=0.996AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=3512.964×106/(0.996×1.95×1000×360)=5024.154mm2基础底需要配筋：A1=max(AS1，ρbh0)=max(5024.154，0.0015×7×1000×1.95×1000=20475)=max(5024.154,20475)=20475mm2a1为钢筋间距As1'=(πd12/4)(b/a1+1)=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63基础底长向实际配筋：As1'=23397.63mm2≥A1=20475mm2满足要求(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=3512.964×106/(1×16.7×7×1000×(1.95×1000)2)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=3512.964×106/(0.996×1.95×1000×360)=5024.154mm2基础底需要配筋：A2=max(AS2，ρlh0)=max(5024.154，0.0015×7×1000×1.95×1000=20475)=max(5024.154,20475)=20475mm2a2为钢筋间距As2'=(πd22/4)(l/a2+1)=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63基础底短向实际配筋：AS2'=23397.63mm2≥A2=20475mm2满足要求(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63mm2≥0.5AS1'=23397.63×0.5=11698.815mm2满足要求(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=(3.1415×252/4)×(7×1000/150+1)=23397.63mm2≥0.5AS2'=23397.63×0.5=11698.815mm2满足要求8.1.3、T7527-18T（50m臂，基础8*8*1.7m）8.1.3.1、参数信息1）基本参数基本参数塔机型号T7527-18T塔身桁架结构型钢塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)58塔机独立状态的计算高度H(m)64.6塔身桁架结构宽度B(m)2荷载确定方式按规范分步计算承台长l(m)8承台宽b(m)8承台高度h(m)1.7承台混凝土强度等级C35承台混凝土保护层厚度δ(mm)50承台混凝土自重γc(kN/m3)24承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009地基参数修正后的地基承载力特征值fak(kPa)180地基承载力特征值fak(kPa)/承台宽度的地基承载力修正系数ηb/基础埋深的地基承载力修正系数ηd/基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)/基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)/基础埋置深度d(m)/2）承台参数：承台底部长向配筋直径d125承台底部长向配筋间距a1130承台底部长向配筋等级HRB400承台底部短向配筋直径d225承台底部短向配筋间距a2130承台底部短向配筋等级HRB400承台顶部长向配筋直径d325承台顶部长向配筋间距b1130承台顶部长向配筋等级RRB400承台顶部短向配筋直径d425承台顶部短向配筋间距b2130承台顶部短向配筋等级HRB400（图1） 塔吊荷载示意图（图2） 塔吊基础布置图（图3） 承台配筋图8.1.3.2、基础验算荷载计算基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=8×8×1.7×24=2611.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2611.2=3133.44kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=220×27+15×30-106×15-40×20+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=7579kN·mFvk''=Fvk/1.2=40/1.2=33.333kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(220×27+15×30-106×15-40×20)+0.9×(2900+0.5×40×64.6/1.2)=8379kN·mFv''=Fv'/1.2=194.4/1.2=162Kn基础长宽比：l/b=8/8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=8×82/6=85.333m3Wy=bl2/6=82×8/6=85.333m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=4378×8/(82+82)0.5=3095.713kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=4378×8/(82+82)0.5=3095.713kN·m2、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1436+180+2611.2)/(8×8)-3095.713/85.333-3095.713/85.333=-6.506<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk1+Gk)=(4378+40×1.7)/(1436+180+2611.2)=1.052m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(b2+l2)0.5/2-e=(82+82)0.5/2-1.052=4.605m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.052×8/(82+82)0.5=0.744m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.052×8/(82+82)0.5=0.744m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=8/2-0.744=3.256m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=8/2-0.744=3.256mb'l'=3.256×3.256=10.603m2≥0.125bl=0.125×8×8=8m2满足要求3、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘最大压力值Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1436+180+2611.2)/(3×3.256×3.256)=132.888kPa4、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1436+180+2611.2)/(8×8)=66.05kN/m25、基础底面压力验