【《S银行深基坑工程设计》8300字（论文）】

三、土压力计算根据《建筑基坑支护技术规程JGJ120-

2012》可知，该剖面超载值为30KN/m嵌固深度6m，桩长取到25.3m土层名称重度γ厚度Z内聚力C内摩擦角φKKKK粉质黏土18.50.822170.5480.740残积黏土18.72.524200.4900.700残积黏土（水下）18.7520180.5280.726散体状强风化花岗岩20.5535300.3330.577中风化花岗岩221230450.1710.4147.5482.7473.1主动土压力计算Ka1=Ka2=Ka3=Ka4=Ka5第一层土（粉质黏土）：ee=(30+18.5×0.8)×0.548−2×22×0.740=12.24kPa第二层土（残积黏土）：e=(30+18.5×0.8)×0.49−2×24×0.7=−11.64kPae=(30+18.5×0.8+18.7×2.5)×0.49−2×24×0.7=11.25kPa第三层土（强风化岩）：e=(30+18.5×0.8+18.7×2.5)×0.=e=(30+18.5×0.8+18.7×2.5+=第四层土（中风化岩）：e=(30+18.5×0.8+18.7×2.5+=e=(30+18.5×0.8+18.7×2.5+=第五层土（中风化岩）：e=(30+18.5×0.8+18.7×2.5+20.5×5)×0.1=e=(30+18.5×0.8+18.7×2.5+18.7×=3.2被动土压力从第四层Kp5eeeeσ0σa12.24σa0σa11.25σa19.29σa68.67σa21.23σa55.36σa24.33σa69.48σp5144.84σp5914.143.3土压力合力及作用点梯形形心公式：h(2a+b)3(a+b)，a：上底，b：下底，h：土压力合力作用点Ea1=(0+12.4)×0.8Ha1=0.8/3(2×0+12.4)/(0+12.24Ea2=(0+11.25)×2.5Ha2=2.5/3(2×0+11.25)/(0+11.25Ea3=(19.29+68.67)×5/2=219.9Ha3=5/3(2×19.29+68.67)/(19.29+68.67)=2.04Ea4=(21.23+55.36)×5/2=191.48Ha4=5/3(2×21.23+55.36)/(21.23+55.36)=2.13Ea5=(24.33+69.48)×12/2=562.86Ha5=12/3(2×24..33+69.48)/(24.33+69.48)=5.04Ep=(144.84+914.14)×12/2=6353.88Hp=12/3×(2×144.84+914.14)/(144.84+914.14)=4.55m主动土压力合力：Ea=Ea1+Ea2+Ea3+Ea4+Ea5=33.6+55.83+219.9+191.48+562.86=1063.67kN/m被动土压力合力：Ep=6353.88设Ea为x，对桩底取∑Ma(25.3−0.05X=Ep为4.55m（距坑底）四、桩稳定性验算4.1抗隆起稳定性分析采用太沙基-派克法根据基坑重要性等级为一级时KKs基坑抗隆起验算计算简图：桩端位于第三层土（强风化岩）中，该土层的c=30kPa，ψ=45°，则N=tan2Nγγ代入数据得K==满足要求。4.2抗倾覆稳定性分析Epk6353.88满足要求4.3圆弧滑动条分法整体稳定性验算K式中：Ks——一级Kφi=0.8×Ci=0.8×△G=liμ=0.θi=45bi=Ks4.4抗管涌稳定安全性验算＞1.5五、内撑布置1：支撑中心点-4.9m，土压力计算至位置-8.8m。2：支撑中心点-8.8m，土压力计算至位置-12.7m。3：支撑中心点-12.7m，土压力计算至位置-16m。自稳高度：代入数据计算有：5.1支撑内力（1）第一道=(30+=γCi=φi=Ka1=Kp5=-8.8m：=60kPa设土压力强度零点在（-8.8+x）处，即x=2.93m每延米T解得：kN/m第二道混凝土支撑，支撑点在-8.8Kp5=-12.7m粉质黏土处==被动土压力强度:设强度为零的点C位于（-12.7+x）m处第一、二道混凝土支撑受力示意图第二道每延米的力式中：代入数据：解得：T=132.38kN/m第三道:支撑点-12.7m,土压力计算至-16m处土压力强度:e=(30+18.5×0.8+18.7×2.5+18.7×=ee＞设土压力强度为零的点C看作在（-16+x）m处代入：22×x×7.548+2×30×2.74722×7.548×+x=0.155m第三道每延米的力T（对C点取矩，即）E=h=mE=kNh=则:代入数据得:184.51(16-4.9-0.155)+132.38(16-8.8-0.155)+T(16-12.7-0.155)=312.7247.44+240.96×1.82得:T=59.417kN/m5.2计算桩长（1）代入计算：设嵌入深度为x则可得临界入土深度：t=（2.56+0.155）m=2.715m根据规范：悬臂式结构，不可以小于0.8h；单支点支挡结构，不可以小于0.3h，多支点支挡式结构，不可以小于0.2h嵌固深度取19×02=3.8取4m则嵌固深度满足要求实际桩长=m，取桩长为23m5.3计算各道支撑间桩的最大弯矩第一道~第二道最大弯矩。假设剪力为零的点在（-4.9-x）m处：代入数据计算有：184.51=1x=3mMma1=184.51×=（2）第二道~第三道的：设在（-8.8-x）m处剪力为零代入数据计算有：=12x=0.7m此点处=1265第三道支撑~坑底的：设在（-12.7-x）剪力=0此点处的弯矩最大，即：代入数据计算有：=代入数据计算有：解得：x=0.8m此点处的弯矩最大：代入有：=可得：5.4腰梁，立柱设计5.4.1腰梁桩间距取1.7m根据结构力学，设计最大弯距为：MM式中：T为内撑水平向拉力T=T×S；T为纵向每延米宽度内撑水平向拉力值；S为桩间距或内撑水平间距。因，设计时取。截面抗弯模量：W=式中：为截面塑性发展系数取1.05；第一道腰梁：=184.51×1.7=313.667kNM=41.34kN·mW==第二道腰梁：T=132.38kN=132.38×1.7=225.046kNM=50.50kN·mW==第三道腰梁：T=59.417kN=59.417×1.7=101kNM=22.67kN·mW==5.4.2立柱选择场地内较为不利的钻孔BK8进行计算，桩底标高为-2.90m，立柱桩桩长范围内涉及土层有：散体状强风化花岗岩0.37m、中风化花岗岩3.00m，桩端采用后注浆工艺，其立柱承载力计算如下：Quk=Qsk+Qpk=1.2×3.14×(0.37×95+3.00×170)+10000×1.22×3.14/4=13358KNQuk/2=6679KN≥1729KN。满足承载力要求。5.5配筋计算5.5.1内撑的配筋9m一角撑，10m一立柱。取轴力R1=184.51kN梁截面尺寸为b×h=1000×1000，砼强度等级取C30，HRB400级钢筋，钢筋直径采用25mm，砼的保护层厚度取25mm，，，，，，25+12.5=37.5取αs按最不利情况荷载，混凝土支撑最大水平间距9m，单位米支反力R=184.51M=1αξ=1−γ所以As选用10Ф24，As=4521ρ=As且ρ>0.2%，满足要求。M=1施工荷载q=7kN/mM=1M总αξ=1−γ所以As选用6Ф20，Aρ=As且ρ>0.2%，满足要求。箍筋计算桩剪力V=1.25γVmax=1.25×1.1×77.11=106.06hwb混凝土强度等级为C30，取β0.25=符合要求。0.7=Vu=Vcsn==螺旋箍筋Φ10@200nρ箍筋配筋率满足要求5.5.2桩配筋纵筋配筋计算（1）桩弯矩设计值：M=1.25γ0Mmax=1.25×1.1×1265=2015.28πd464=bh3令hhαξ=1−γ所以As则可以使用22Ф20，ArKα=1+0.75×0.110−=0.306＜0.625αM=300×6911×525×=2810.5kN⋅m>M=2015.28kN⋅mρsv5.5.3冠梁冠梁选用截面为b=1400mm；h=1000mm；C30混凝土,HRB400钢筋，HPB300箍筋钢筋，，纵筋计算αhξ=1−γ所以As验算最小配筋率：ρ=As最小配筋率要求满足。选722，As冠梁：根据大量工程的经验，取～0.8）式中：为圈梁的配筋面积；为桩按最大弯距配筋时的钢筋面积。本设计取=0.6则：=0.5×4531.6=2265.8mm查表配筋取：7φ22另外设置10＠200的构造钢筋,，桩间土的处理:护壁桩桩间土喷射C30的混泥土,喷射厚度取50mm。六、基坑降水6.1降水的作用集水的排水是重力灌溉的一部分。排水沟开挖在基础矿井底部周围，集水井设置在每一指定距离处，使从基础矿井开挖中抽出的水流入排水沟所收集的水中，然后从泵中抽出水。6.2降水维护与处理6.2.1降水设备与开挖基坑开挖时沿支护内侧1.5m处挖-条排水沟(h*b=0.4*0.4)。

6.2.2水位和流量监测在施工周期内，1天1次监测；降水中期2天1次；降水后期8天一次。在整个降水期间保证抽水设备完好，对抽水设备进行定期检查，发现问题应该及时处理，才可以确保建筑施工进行。6.3降排水设计计算根据基坑工程的实际情况，基坑最大埋深为19.3m，地下水位比自然地基低0.5米。拟建场地微压水主要赋存于强风化块状岩体中。坑内排水水位低于坑底0.5m。根据近场降水经验，提出管井点降水方案，进一步降低水位。强风化岩体渗透系数低，可视为不透水层。将基坑东西两侧分为两个分区进行降水设计。6.3.1管井深度为：降水井过滤器有效工作长度取5m所以6.3.2井点引用半径采用“大井法”，，设为式中：a——基坑的长度,m;b——基坑的宽度,m;η——系数b/a0.60-1.00η1.186.3.3影响半径t——本案例取5d；m——本次0.1;——取8.7m。故R=6.3.4涌水量涌水量图3.2承压含水层井点降水示意图Q=2.73×3×6.3单井出水量：管井数量：七、土方开挖7.1开挖要求1开挖时应预留300mm厚的原状土层。人工开挖一次至基底设计标高。施工时以持力层原状土为原则。2在基坑开挖过程中，保证边坡土体稳定。3钻孔桩、圈梁养护28天。基坑开挖后，应尽快浇筑混凝土垫层，尽快建造基础承台和底板。4禁止在基坑和支护梁周围堆放荷载，在基坑以外10m以内的地面如需超载，应控制在20kPa内。5基坑开挖时，应将地下水降至垫底以下的500毫米以下。八、施工工艺要求及进度8.1钻孔灌注桩施工8.1.1准备阶段施工人员先了解地质条件、桩位置、直径、长度和场地高度并且进行桩位放样。根据各个甲板的不同地质条件，确定护筒的长度，壳体的较低深度通过过载。8.1.2钻孔阶段（1）根据规范调整和安装钻井系统。（2）冲击钻钻孔时，只有当浇筑混凝土凝结到邻近孔且达到一定强度时，方可开始钻孔。（3）钻井采用正循环钻井技术，粘土层应相应减少泥浆，钻井形成泥浆，砂层应提高污泥浓度，钻井速度与污泥负荷一致。（5）钻孔时，严禁将钻孔、钻杆等异物抛入孔内，经常控制孔的磨损。钻孔过程中，应随时取渣样8.2施工工艺流程桩位放样桩位放样 埋设护筒护筒制埋设护筒护筒制作作供水供水钻机就位钻机就位钻孔泥浆池钻孔泥浆池泥浆沉淀池向孔内注泥浆试件制作砼搅拌运送砼导管注水试验骨架吊运骨架制作安设导管并二次清孔安放钢筋骨架检测验收灌注水下砼清孔、验收泥浆沉淀池向孔内注泥浆试件制作砼搅拌运送砼导管注水试验骨架吊运骨架制作安设导管并二次清孔安放钢筋骨架检测验收灌注水下砼清孔、验收8.3临时立柱桩的施工要求1.混凝土桩的混凝土涂层在设计桩1.0m以上，应采取措施防止钢筋笼浮在水面上。2.柱周柱应倒填，并用碎石清理，接缝应符合《柱基础技术规范》（0194-2008）的有关规定。3.中分面、中分面位置偏差不大于10mm；4.钢格架柱的外观安装一般采用“地面劈裂整体吊装”的设计方法，垂直度偏差较小。5、钢柱的定位需要专用定位销或定位装置，施工中定位和竖向调整采用专用定位调整装置柱一般接受钢制件，可采用钢筋与上部格构柱的组合柱，随着对层的加深，目前钢柱的承载力在强劲增长，钢格构柱的截面也在增长。8.4安全生产和文明施工8.4.1文明施工措施现场布置设置各种临时设施，不得超过规划红线外道路保洁措施①使用封闭式土车，严禁超载。②所有进入官地公路的车辆的车速限制为每小时25公里。③在运土前，挖掘机应及时清理积水部位。④在施工现场出口，安装清理平台，安排数名人员在正式道路入口前的土堤内作业，虚拟的屋顶泥土。⑤每天下班前清理施工现场。施工机具和周转设备（4）检查频率1、检查频率：项目部每月不少于一次，文明施工检查站每季度不少于一次，设计部每周不少于一次。2、专项检查：根据实际施工灵活性。3、联合检查：每个阶段至少进行一次。8.5工程竣工验收及资料提交工程竣工后，填写质量验收单，并向质量监督部提交以下试验资料：（1）车轴测量的技术基础、数据表和布局。（2）原材料保证书和试验报告，钢圆焊接试验报告。（3）桩静载试验报告、动载试验报告、不同批次的孔试验数据等试件。（4）作为叠加位置和叠加位置测量表的综合平面图。（5）秘密工作的收养协议。（6）孔隙形成和混凝土浇筑表。九、基坑监测9.1监测目的1）稳定性、安全性和道路安全控制；2）通过监测与预测的对比，提出了安全合理的参数保护方案，并对以下设计参数进行了优化；3）已被确认和评估为安全应用的行程终点稳定性的重要基础；4）研究设计和理论预测的结果，以期理论和设计都是高质量和安全的9.2监测内容（1）控制梁水平路径监测：沿控制梁每15m设置一个水平路径观测点。（2）水平位移监测：必须在载体堆外设置10个位移孔；冲击器的深度不得小于支撑堆的长度。在施工过程中，应使用内联仪表测量支撑结构和外部结构的水平位移。l.在基础矿井和地下室主体结构的排气口以及载体的整个深度区域内，测量到基础矿井。（3）每20m在矿山周围设沉降点。（4）混凝土本体强度测量：布置9组电压测点。整体上，东、南、西12个沉降观测点为变形沉降观测，位于建筑物（结构）和道路附近。下面是四个水平位移和沉降监测点，在基础矿井西部的桩锚顶部有24米的距离；基坑支护底板上的四层水平位移和沉降监测点设置在24m处。9.3监测要求（1）该项目的目的是加强信息的形成，对整个施工过程实行动态控制。（2）监测仪器的选择应考虑到可能的最大范围，并应根据仅在地下