南地块模板工程施工方案（H伦soho）

二工程概况 12.1工程建设概况 2三施工计划 3.1施工进度计划 23.2施工机械计划 33.3材料进场计划 3 44.1施工流程控制程序 44.2模板支撑体系设计 4 4 5 4.2.4梁模板设计 94.2.5楼板模板设计 4.2.6坑中坑模板及洞口模板设计 4.2.7楼梯模板支撑体系设计 五模板工程施工及质量控制 5.1模板的现场验收及存放 5.1.1模板进场管理和验收 5.1.2模板的存放 5.2.1一般要求 5.2.2地下结构模板安装 5.3.1拆除顺序 5.3.2侧模的拆除 5.3.3底模的拆除 5.3.4墙体模板拆除 5.5模板安装质量检查标准及验收 5.6.1爆模或外凸 5.6.2垂直度偏差 20 205.6.4梁柱接头不方正及漏浆或施工缝不平齐 205.6.5阴阳角不方正、不顺直 205.6.6板接缝处出现高低差及漏 205.6.7梁侧模或板模夹在砼内 六安全防治措施 七模板工程计算书 227.1.1参数信息 227.1.2模板面板计算 227.1.3模板支撑木方的计算 237.1.4板底支撑钢管计算 247.1.5扣件抗滑移的计算 257.1.6模板支架立杆荷载设计值(轴力) 257.1.7立杆的稳定性计算 267.2梁模板支撑体系验算 277.2.1参数信息 7.2.2梁侧模板荷载计算 287.2.3梁侧模板面板的计算 287.2.4梁侧模板支撑的计算 297.2.5梁底模板计算 7.2.6梁底支撑的计算 7.2.7梁跨度方向钢管的计算 7.2.8扣件抗滑移的计算 7.2.9立杆的稳定性计算 7.3柱模板计算 7.3.1参数信息 7.3.2荷载计算 7.3.3柱模板面板的计算 7.3.4竖楞计算 407.3.5B方向柱箍的计算 427.3.6B方向对拉螺栓的计算 437.3.7H方向柱箍的计算 7.3.7H方向对拉螺栓的计算 457.4.1主要参数说明 7.4.2墙模板荷载标准值计算 457.4.3墙模板面板的计算 467.4.4墙模板主次楞的计算 48一编制说明及依据序号名称编码备注1234567893IS09001质量管理体系、ISO14001环境管理体系、OHSMS18001二工程概况2.1工程建设概况序号内容1工程名称2工程地址3456总承包单位7结构形式89设计年限建筑面积主要功能2.2南地块地下结构构件尺寸统计施工方案》。表2.2地下室结构层高一览表序号层高(m)工地下五层2地下四层3地下三层4地下二层5地下一层序号主要截面尺寸(mm)备注工梁700×600、700×900等不含高支模区域2板350、250、200、150等3墙300、400、600、650、700、800等4柱1200×1400、1400×1400等充分考虑本工程的施工安全、质量及工期，按以下要求选择模板体系：1混凝土的浇筑顺序：先竖向结构的混凝土，再施工水平结构混凝土。2模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。3在规定的条件下和规定的使用期限内，能充分满足预期的安全性和耐久性。4选用材料时力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。5模板及其支架的搭设还必须符合JGJ162-2008和DG/TJ08-16-2011检查标准要求，并符合上海市安全文明施工标准化工地的有关标准。模板工程施工进度计划见表3.1。表3.1模板工程施工进度计划序号部位开始时间完成时间备注1地下五层2014年11月24日2014年12月11日2地下四层2014年12月21日2015年01月07日序号部位开始时间完成时间备注3地下三层2015年01月17日2015年02月03日4地下二层2015年03月13日2015年03月29日5地下一层2015年04月09日2015年04月30日3.2施工机械计划模板工程施工拟投入施工机械计划详见表3.2。表3.2施工机械计划序号型号规格备注1塔吊12交流电焊机53台式电锯44木工压刨6566木工平刨47力矩扳手53.3材料进场计划1要求施工队提前编制模板、钢管、扣件、对拉螺杆、木方等材料需用计划及采购计划；材料进2项目部的材料工程师和专业工程师负责组织物资进场和验证。物资进入现场后，核对物资的规4对发生变形、翘角、起皮及表面不平5材料进厂后堆放整齐、上部覆盖严密，下部垫6南地块地下结构拟投入三套模板，主要周转料具计划见表3.3。表3.3主要周转料具投入计划表序号规格型号需用时间备注115mm厚随工程进度按照进度要求，分批进场，并按规范要求对钢管、扣件质保资2随工程进度3随工程进度4扣件随工程进度5随工程进度65000个随工程进度7随工程进度8防水型对拉螺栓随工程进度前前期准备工作工工图4.1模板工程施工流程控制程序地下室外墙为单侧支模，外墙模板采用15mm厚木胶板，采用50×100mm木方做次楞，间距200mm;φ48×3.0mm双钢管做主楞，间距400mm;采用膨胀螺栓植入地连墙侧壁，M14防水型对拉螺栓一端焊接固定于膨胀螺栓上，另一端与双钢管主龙骨拉结，螺杆自带钢板止水片，止水片尺寸为40×40×2mm,水平间距400mm,垂直间距400mm,具体见图4.2-1。地下室外墙内侧设置φ48×3.0mm钢管斜撑，水平方向及竖向均间隔800mm设置。钢管斜撑与满堂脚手架通过扣件连接固定。同时，沿垂直于墙体方向每排斜撑均设置一道斜向拉杆，拉杆采用φ48×3.0mm钢管，与钢管斜撑之间采用扣件进行有效连接，根部与外墙根部顶死。φ48×3.0mm钢管，与钢管斜撑采中48x3.0mm钢管斜掉,希墙水平方向间屋B0Omm设置，垂直方向间隔800mm设置，与满堂库手架采用扣件进行连接国定。地下室外墙4×400mm止水年板图4.2-1地下室外墙模板支撑体系管做主楞，并选用φ14对拉螺栓拉接固定，竖向间距400mm,水平间距400mm。内墙模板支撑与满堂脚手架采用钢管斜撑进行有效连接固定。内墙模板支撑如图4.2-2、图4.2-3所示。问距400mm图4.2-2内墙模板支设示意图直径28钢筋作为起吊杆50×100mm木方作背楞，间距200mm15厚木胶板15厚木胶板2002002002002图4.2-3内墙模板配置示意图内墙体采用M14对拉螺栓外加塑料套管和塑料套管堵头。见图4.2-4。图4.2-4穿墙螺栓示意图地下室外墙及有防水要求的墙体采用防水型锥形对拉螺栓，如图4.2-5所示。图4.2-5三节头锥形对拉螺栓方背楞，间距为250～300mm,木方与木胶板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用钢管柱箍加固。详见表4.2-1、表4.2-2。表4.2-1柱模板支撑体系设计模截面尺寸：300×400、300×600。木方50mm×100mm。M14对拉螺栓，钢管Φ48与木胶板钉牢，用短钢管临时固定，柱箍采用双向“十”字形排列的对拉螺栓截面800~1200mm的截面尺寸：800×800、850×850、900×120木方50mm×100mm,间距200mm。M14对拉螺栓，①48钢管箍，间距400mm。与木胶板钉牢，用短钢管临时固定，每边设置两道对拉螺栓从而确保模板的刚设计形式截面大于的柱模截面尺寸：1400×1400mm、1200×1400mm。与木胶板钉牢，用短钢管临时固定，每边设置三道对拉螺栓从而确保模板的刚异型柱或剪力墙拐角处模板采用面板为915×1830×15mm规格木胶板，Φ采用单向对拉螺杆。12Ø48钢管15厚木胶板3Ø48钢管平面示意图立面示意图415厚木胶板5示意图1模板体系选择设置48钢管，支撑体系采用普通钢管扣件式脚手架。2梁模板支撑设计1)梁底模支撑体系设计根据本工程梁截面特点，将梁底模支撑形式分为以下三种，具体见表4.2-3及图4.2-6～8。表4.2-3梁底模支撑形式划分表梁截面形式(高D、宽B)单位(mm)设计形式支撑示意图1支撑示意图2梁底设一道立杆，立杆纵距400mm,木杆间距不得大于1600mm,底部200mm处纵横方向设置一道扫地杆。支撑示意图3立杆纵距800mm。横杆间距不得大于1600处纵横方向设一道扫地杆。图4.2-6梁底模支撑示意图(一)图4.2-7梁底模支撑示意图(二)3图4.2-8梁底模支撑示意图(三)2)梁侧模支撑体系设计根据本工程梁截面特点，将梁侧模支撑形式分为以下三种，具体见表4.2-4及图4.2-9～11将梁对梁截面形式(高D、宽B)单位(mm)支撑示意图1400mm,立杆纵距400mm,木方间距支撑示意图2沿梁高方向设置两道M14对拉螺杆，距离400mm,支撑示意图3梁底设置一道M14对拉螺杆，立杆纵距400mm,木方间距200mm。另两侧用φ48钢管斜撑加固。横询间距@400图4.2-9梁侧模支撑示意图(一)PVC套管16横向间距@400图4.2-10梁侧模支撑示意图(二)图4.2-11梁侧模支撑示意图(三)4.2.5楼板模板设计4.2.6坑中坑模板及洞口模板设计4.2.6.1坑中坑模板4.2.6.2洞口模板4.2.7楼梯模板支撑体系设计三角垫木14对拉螺栓-4钢板4.2.8电梯井平台支架设计4.3构造要求五模板工程施工及质量控制5.1模板的现场验收及存放5.1.1模板进场管理和验收5.1.2模板的存放5.2模板的安装5.2.1一般要求5.2.2地下结构模板安装5.2.2.1墙板模板的安装顺序及技术要点2墙、柱模板安装1)安装放线：模板安装前先放出控制轴线网和模板控制线。根据平面控制轴线网，在防水保护层2)模板安装前检查模板杂物的清理情况、板面的整修情况、脱模剂的涂刷情况。3)先将墙体一侧第一排模板安装就位并连接好角模(注意带对拉螺栓孔的模板应与其它模板相互错开),用铁丝绑扎在墙体钢筋上临时固定，然后在墙体另一侧穿进对拉螺栓并安装好第一排模板调整模板位置、垂直度、平整度后继续依附高出的模4)安装模板时应边校正边安装，并随时注意使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保5)墙、柱模板支好后，加底模支撑和中上部架拉撑，以保证结构截面尺寸的准确性。墙模安装完6)支模必须执行正偏差，即墙体尺寸为负尺寸，偏差量取-4mm,而穿墙螺栓杆的套筒长度须与墙1)顶板模板的施工顺序为：墙体+50线弹设→墙体上口顶板模板标高控制线弹设→放线报验→扫地杆、立杆满堂脚手架搭设→拉线检查主龙骨标高→铺次龙骨(靠墙龙骨和墙体接触面粘贴海绵条)→铺木胶模板(跨中起拱)→墙体高出模板控制线混凝土的切割→拉线检查标高→清理模板→脱模剂涂刷2)满堂钢管脚手架的搭设：在顶板支撑立杆的底部垫50mm厚的木垫板，并增加地龙骨和扫地杆，木方托梁，间距为300mm,然后铺钉板(梁)多层板。两端支撑的粱或楼板按规范要求起拱(跨度大于4m起拱2%,跨度大于8m起拱高度为净跨长度的1.5/1000),悬臂粱、悬臂板起拱高度为L/300。模板支设完毕验收通过后开始弹放钢筋档位线、隔墙板线2梁模板支设梁模板施工工艺基本同顶板的施工工艺，梁模板拼装遵循板模压侧模，侧模压2拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。底模拆除时的混凝土强度要求见表5.3所示。表5.3底模拆除时各构件强度要求构件类型构件跨度(m)板梁一底模拆除前，需按要求对相应部位混凝土现场同条件养护试块进行送检试验，5.3.4墙体模板拆除当墙体砼强度达到1.2N/mm²时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆1墙体大模板的拆除困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用2角模的拆除。角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移木胶板在使用过程中防止雨淋、水泡而变形。木胶板主要是四角和封边容易翘曲变形和损坏，裁掉损坏的角部和封边改小成其它规格模板周转使用。裁锯边用防水密封胶封边，防止受潮变形，以提高模板周转利用率。1模板支撑系统必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支撑部分应具有足够的支撑面积。2模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才能立模安装。3模板安装前，先检查模板及支撑杆件的质量，不符质量标准的不得投入使用。4安装模板及支撑前必须弹出安装位置及标高控制墨线，确保构件几何尺寸符合设计要求。5柱模安装前，先将原砼面凿平，模板安装完成，在底部四周抹1:3水泥砂浆封住缝隙，确保不6模板安装前必须扫脱模剂，拆下的模板及时清理粘结物，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。7模板应构造简单，装拆方便，应便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求。8模板拼缝应平整严密，局部采用玻璃胶填缝，不得漏浆，模板表面应清理干净，拼缝处内贴止水胶带，防止漏浆。9模板安装和预埋件、预留孔洞允许偏差和检验方法必须符合表5.5-1~2的规定。表5.5-1预埋件和预留孔洞的允许偏差允许偏差(mm)33插筋中心线位置5外露长度预埋螺栓中心线位置2外露长度预留洞中心线位置允许偏差(mm)5水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度6经纬仪或吊线、钢尺检查8经纬仪或吊线、钢尺检查252m靠尺和塞尺检查5.6模板质量缺陷防治措施5.6.1爆模或外凸层50mm深即可。5.6.2垂直度偏差5.6.3墙上预留洞倾斜或呈鱼肚形5.6.4梁柱接头不方正及漏浆或施工缝不平齐1墙、柱砼每次浇筑位置至梁底(板底)以上2-3板梁与墙(柱)接头处贴粘胶带。5.6.5阴阳角不方正、不顺直5.6.6板接缝处出现高低差及漏浆5.6.7梁侧模或板模夹在砼内1模板压向必须正确：即板底模压往梁(柱)侧模上口。2正确按照施工流程操作：即安装梁柱接头模——梁侧模从梁柱接头处向中间安装——板模从梁边六安全防治措施1模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低压电源。2登高作业时，各种配件应放在工具箱内或工具袋内，严3拆装施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛6预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接7拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。9吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规11拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。13操作人员上下基坑要设扶梯，基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料。17清扫模板和涂刷大模板脱模剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60cm的走道。20平模立放满足75~80°自稳角要求，采用两块大模板板面对板面对放，中间留出50cm宽作业23平模叠放时，垫木必须上下对齐，绑扎牢固。大模板拆除后在涂刷隔离剂时要临时固定。25大模板上操作平台应有护身栏杆，脚手板固定牢固，备好临7.1楼板模板及支架受力计算B5层T-03~T-08/T-A~T-C轴落深处，板厚350mm搭设，详见《南地块高支模专项施工方案》,本节不再进行计算。本次验算板厚度H=350mm,搭设高度取最大值3.62m,立杆间距采用800×800进行验算。7.1.1参数信息横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):1.60;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):3.62;2荷载参数3材料参数面板弹性模量E(N/mm²):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm²):13;木方弹性模量E(N/mm²):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm²):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm²):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000;木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;7.1.2模板面板计算模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分1荷载计算1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q₁=26.1×0.35×0.8+0.5×0.8=2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):最大弯矩M=0.1×12.05×300²=108446.4N·mm;面板的最大应力计算值为3.615N/mm²小于面板的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!3挠度计算v=0.677q1⁴/(100EI)≤[v]=1其中q=qi=7.708kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×7.708×3004/(100×9500×22.5×10⁴)=0.198mm;面板的最大挠度计算值0.198mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满7.1.3模板支撑木方的计算木方按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=bxh³/12=5×10×10×10/12=木方楞计算简图(mm)1荷载的计算1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q₁=26.1×0.3×0.35+0.5×0.32)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):2强度验算计算公式如下：均布荷载q=1.2×qi+1.4×q₂=1.2×2.89+1.4×0.75=4.519kN/m;最大弯矩M=0.1ql²=0.1×4.519×0.8²=0.289kN·m;木方最大应力计算值σ=M/W=0.289×10⁶/83333.33=3.47N/mm²;木方的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²;木方的最大应力计算值为3.47N/mm²小于木方的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!3抗剪验算截面抗剪强度必须满足：木方抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm²;木方的受剪应力计算值0.651N/mm²小于木方的抗剪强度设计值1.4N/mm²,满足要求!4挠度验算计算公式如下：v=0.677ql⁴/(100EI)≤[v]=1均布荷载q=q₁=2.89kN/m;最大挠度计算值v=0.677×2.89×800⁴/(100×9000×4166666.667)=0.214mm;最大允许挠度[v]=800/250=3.2mm;木方的最大挠度计算值0.214mm小于木方的最大允许挠度3.2mm,满足要求!7.1.4板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.615kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmx=0.783kNm;最大支座力Qmax=10.468kN;最大应力σ=782943.847/4490=174.375N/mm²;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm²;支撑钢管的最大应力计算值174.375N/mm²小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm²,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.395mm小于800/150与10mm,满足要求!双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.468kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1)脚手架的自重(kN):2)模板的自重(kN):Nc₂=0.5×0.8×0.8=0.32kN;3)钢筋混凝土楼板自重(kN):Nc₃=26.1×0.35×0.8×0.8=5.846kN;2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载3立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1.4N₀=11.974kN;7.1.7立杆的稳定性计算其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=11.974kN;i----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59cm;A----立杆净截面面积(cm²):A=4.24cm²;根据《扣件式规范》,立杆计算长度L有两个计算公式Lo=kuh和Lo=h+2a,为安全计，取二者间的k----计算长度附加系数，取1.155;立杆计算长度Lo=3.142;由长细比1./i的结果查表得到轴心受压立杆的1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60;梁截面高度D(m):1.00;混凝土板厚度(mm):350.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.60;板底承重立杆横向间距或排距L(m):0.80;梁支撑架搭设高度H(m):3.25;梁两侧立杆间距(m):0.80;立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80;2荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m³):25.00;模板自重(kN/m²):0.50;钢筋自重(kN/m³):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m²):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m²):18.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m²):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m²):4.0;3材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm²):10000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):15.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):1.6;面板材质：木胶板；面板厚度(mm):15.00;面板弹性模量E(N/mm²):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;4梁底模板参数梁底木方截面宽度b(mm):50.0;梁底木方截面高度h(mm):100.0;5梁侧模板参数次楞间距(mm):200;主楞竖向根数：2;穿梁螺栓直径(mm):M14;穿梁螺栓水平间距(mm):400;直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.00;新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：t--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得6.667h;T--混凝土的入模温度，取15.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;β--外加剂影响修正系数，取1.200;β₂--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得80.006kN/m²、18.750kN/m²,取较小值18.750kN/m²作为本工程计算荷载。7.2.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。1强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ=M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=65×1.5×1.5/6=24.38cm³;M--面板的最大弯矩(N·mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²);[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm²);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：面板的最大弯矩M=0.1×13.162×200²+0.117×3.276×200²=6.80×10⁴N·mm;面板的最大支座反力为：N=1.1q₁l+1.2q₂1=1.1×13.162×0.2+1.2×3.276×0.2=3.682k经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=6.80×10⁴/2.44×10⁴=2.8N/mm²;面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm²;面板的受弯应力计算值σ=2.8N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!v=0.677ql⁴/(100EI)≤q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=13.162N/mm;1--计算跨度：1=200mm;E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm²;I--面板的截面惯性矩：I=65×1.5×1.5×1.5/12=18.28cm⁴;面板的最大挠度计算值：v=0.677×13.162×200⁴/(100×9500×1.83×10⁵)=0.082mm;面板的最大容许挠度值：[v]=1/250=200/250=0.8mm;面板的最大挠度计算值v=0.082mm小于面板的最大容许挠度值[v]=0.8mm,满足要求!7.2.4梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.682/(1.000-0.350)=本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1×5×10×10×10/12=4计算简图变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.574kNm,最大支座反力R=6.390kN,最大变形v=1.036mm。1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：次楞最大受弯应力计算值σ=6.9N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!2)次楞的挠度验算次楞的最大挠度计算值v=1.036mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=1.125mm,满足要求!2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.39kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：经过计算得到最大弯矩M=0.575kNm,最大支座反力R=14.218kN,最大变形v=0.137mm1)主楞抗弯强度验算经计算得到，主楞的受弯应力计算值：o=5.75×10⁵/8.99×10³=64N/mm²;主楞的抗弯强度设计2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.137mm主楞的最大挠度计算值v=0.137mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=17.2.5梁底模板计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=400×15×15/6=1.50×1I=400×15×15×15/12=1.1模板计算简图(mm)1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):qi=1.2×[(25.00+1.50)×1.00+0.50]×0.40×0.90=1施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q₂=1.4×(2.00+2.00)×0.40×0.90=最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mm=0.125ql²=0.125×13.68×300²=1.54×1RA=Rc=0.375q₁1+0.437q₂l=0.375×11.664×0.3+0.437×2.016×0.3Rg=1.25ql=1.25×13.68×0.3=σ=Mm/W=1.54×10⁵/1.50×10⁴梁底模面板计算应力σ=10.3N/mm²小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!2挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。其中，q--作用在模板上的压力线荷载：1--计算跨度(梁底支撑间距):1=300.00mm;面板的最大允许挠度值：[v]=300.00/250面板的最大挠度计算值：v=0.461mm小于面板的最大允许挠度值：[v]=1.2mm,满足要求!本工程梁底支撑采用木方。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：2木方的支撑力验算木方计算简图木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：木方强度验算计算公式如下：最大弯矩M=0.1ql²=0.1×12.825×0.4²=0.205kNm;最大应力σ=M/W=0.205×10⁶/83333.3=2.5N/mm²;抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;木方的最大应力计算值2.5N/mm²小于木方抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!木方抗剪验算截面抗剪强度必须满足：木方的受剪应力计算值0.923N/mm²小于木方抗剪强度设计值1.6N/mm²,满足要求!木方挠度验算计算公式如下：v=0.677ql⁴/(100EI)≤[v]=1木方的最大允许挠度[v]=0.400×1000/250=1.600mm;木方的最大挠度计算值v=0.053mm小于木方的最大允许挠度[v]=1.6mm,满足要求!3支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：梁底模板中间支撑传递的集中力：梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P₃=(0.800-0.600)/4×0.400×(1.2×0.350×25.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.400×(1.000-0.35计算简图(kNm)剪力图(kN)25经过连续梁的计算得到：支座力：支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm²;支撑小横杆的最大应力计算值32.2N/mm²小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm²,满足要求!梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。按规范要求，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.656kN;R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算公式1梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N₁=1.063kN;脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.125×3.25=0.487kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N₃=1.2×[(0.80/2+(0.80-0.60)/4)×0.40×0.50+(0.80/2+(0.80-0.60)/4)×0.40×0.350×(1.50+25施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N₄=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.800-0.600)/4]×0.400=1.008kN;N=N₁+N₂+N₃+N₄=1.063+0.487+2.111+1.008=4.669kφ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1./i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.24;W--立杆净截面抵抗矩(cm³):W=4.49;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式为安全计，取二者间的大值，即：k--计算长度附加系数，取值为：1.155;μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7;a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果：立杆的计算长度由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184;钢管立杆受压应力计算值；σ=4668.814/(0.184×424)=59.8N/mm²;钢管立杆稳定性计算σ=59.8N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.125×(3.25-1)=0.487kN;N=N₁+N₂=3.656+0.337=3.993kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1./i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.24;W--立杆净截面抵抗矩(cm³):W=4.49;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);1₀--计算长度(m);根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式1。=kμh和1。=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即：k--计算长度附加系数，取值为：1.155;μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7;a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184;本次计算选择截面为1400×1400作为典型柱模板进行计算，模板材料使用木胶板，厚度为15mm,内楞用50×100mm木方，间距为0.2m,外楞采用双钢管，间距为350mm1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：3;柱截面宽度B方向竖楞数目：8;柱截面高度H方向对拉螺栓数目：3;柱截面高度H方向竖楞数目：8;直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.00;柱箍的间距(mm):350;面板弹性模量(N/mm²):9500.00;面板抗弯强度设计值fe(N/mm²):13.00;5木方和钢楞木方抗弯强度设计值f。(N/mm²):13.00;木方弹性模量E(N/mm²):9000.00;木方抗剪强度设计值f(N/mm²):1.40;钢楞弹性模量E(N/mm²):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm²):205.00;7.3.2荷载计算其中γ—混凝土的重力密度，取25.000kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得6.667h;T--混凝土的入模温度，取15.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取5.000m/h;H--模板计算高度，取3.970m;β1--外加剂影响修正系数，取1.200;β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得113.145kN/m²、99.250kN/m²,取较小值99.250kN/m²作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值qi=99.25kN/m²;倾倒混凝土时产生的荷载标准值q₂=2kN/m²。模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1=193mm,且竖楞数为8,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。qq面板计算简图1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：1--计算跨度(竖楞间距):1=193.0.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×99.25×0.35×0.90=37.517kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.35×0.90=0.882kN/m;式中，0.90为临时结构折减系数。q=q₁+q2=37.517+0.882=面板的最大弯矩：M=0.1×38.399×193×193=1.43×1面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm₂);W--面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=350×15.0×15.0/6=1.31×1f—-面板的抗弯强度设计值(N/mm²);f=13.000N/mm²;面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.43×105/1.31×104=10.898N/mm²;面板的最大应力计算值σ=10.898N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm²,满足要求!2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，V--面板计算最大剪力(N);1--计算跨度(竖楞间距):1=193.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×99.25×0.35×0.90=37.517kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.35×0.90=0.882kN/m;式中，0.90为临时结构折减系数。q=q₁+q₂=37.517+0.882=38.399kN/m;面板的最大剪力：V=0.6×38.399×193.0=4446.5截面抗剪强度必须满足下式：其中，t--面板承受的剪应力(N/mm²);V--面板计算最大剪力(N):V=4446.546N;b--构件的截面宽度(mm):b=350mm;h.--面板厚度(mm):hn=15.0mm;f---面板抗剪强度设计值(N/mm²):fv=13.000N/mm²;面板截面受剪应力计算值：t=3×4446.546/(2×350×1面板截面抗剪强度设计值：[fv]=1.400N/mm²;面板截面的受剪应力t=1.270N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值[f.]=1.4N/mm²,满足要求!3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m):q=99.25×0.35=34.74kN/m;v--面板最大挠度(mm);1--计算跨度(竖楞间距):1=193.0mm;E--面板弹性模量(N/mm²):E=9500.00N/mm²;I--面板截面的惯性矩(mm⁴);I=350×15.0×15.0×15.0/12=9.84×1面板的最大挠度计算值：v=0.677×34.74×193.0⁴/(100×9500.0×9.84×10⁴)=0.349mm;面板的最大挠度计算值v=0.349mm小于面板最大容许挠度设计值[v]=0.772mm,满足要求!模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.970m,柱箍间距为350mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=50×100×100×100/12×1=41qq竖楞计算简图1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm);1--计算跨度(柱箍间距):1=350.0mm;q--作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×99.250×0.193×0.900=20.688kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.000×0.193×0.900=0.486kN/m;其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm²);M-竖楞计算最大弯矩(Nmm);W--竖楞的截面抵抗矩(mm³),W=8.33×10⁴;f——竖楞的抗弯强度设计值(N/mm²);f=13.000N/mm²;竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=2.59×10⁵/8.33×10⁴=3.113N/mm²;竖楞的最大应力计算值σ=3.113N/mm²小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm²,满足要求!1--计算跨度(柱箍间距):1=350.0mm;竖楞的最大剪力：V=0.6×21.174×350.0=4446.546N;b--竖楞的截面宽度(mm):b=50.0mm;f-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm²):fv=1.400N/mm²;竖楞截面最大受剪应力计算值t=1.334N/mm²小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm²,满足要求!3挠度验算Vmx=0.677ql⁴/(100EI)≤[v]=1--计算跨度(柱箍间距):1=350.0mm;E--竖楞弹性模量(N/mm²),E=9000.00I--竖楞截面的惯性矩(mm),I=4.17×10⁶;竖楞的最大挠度计算值：v=0.677×21.17×350.0⁴/(100×9000.0×4.17×10⁶)=0.057mm;竖楞的最大挠度计算值v=0.057mm小于竖楞最大容许挠度[v]=1.4mm,满足要求!7.3.5B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.493×2=8.99cm按集中荷载计算(附计算简图):B方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);P=(1.2×99.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.193×0.35=7.41kN;B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kNm)σ=M/(y.W)<f弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=89柱箍的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm;值[f]=205N/mm²,满足要求!2柱箍挠度验算7.3.6B方向对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力：N=17.428kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=17.428kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,对拉螺栓强7.3.7H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.493×2=8.99cm³;按计算(附计算简图):H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);P=(1.2×99.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.193×0.35=7.41kN;0σ=M/(y.W)<f柱箍的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm²;计值[f]=205N/mm²,满足要求!2柱箍挠度验算柱箍的最大挠度v=0.209mm小于柱箍最大容许挠度[v]=1.4mm,满足要求!7.3.7H方向对拉螺栓的计算对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70×10⁵×1.05×10⁻⁴=17.85kN;对拉螺栓所受的最大拉力：N=17.428kN小于[N]=17.85kN,对拉螺栓强度验算满足要求!本次计算选择地下室800mm剪力墙作为典型墙模板进行计算，模板材料采用使用木胶板，厚度为15mm,内楞用50×100木方，间距为0.2m,外楞采用双钢管，间距为0.4m,另加对拉镙杆加固。7.4.1主要参数说明次楞间距(mm):200;穿墙螺栓水平间距(mm):400;主楞间距(mm):400;穿墙螺栓竖向间距(mm):400;宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00;面板弹性模量(N/mm²):9500.00;面板抗弯强度设计值f.(N/mm²):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm²):1.40;5木方和钢楞方木抗剪强度设计值f+(N/mm²):1.40;其中γ--混凝土的重力密度，取25.000kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得6.667h;T--混凝土的入模温度，取15.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H--模板计算高度，取3.620m;β1--外加剂影响修正系数，取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得80.006kN/m²、90.500kN/m²,取较小值80.006kN/m²作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F₁=80.006kN/m²;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F₂=2kN/m²。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1抗弯强度验算弯矩计算公式如下：1--计算跨度(次楞间距):1=200.0mm;新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×80.006×0.400×0.900=34.563kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m;其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×34.563×200.0²+0.117×1.008×200.0²=1.43×1按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm²);W--面板的截面抵抗矩：W=bh²/6=400×15.0×15.0f-—面板截面的抗弯强度设计值(N/mm²);f=13.000N/mm²;面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.43×10⁵/1.50×10⁴=9.5N/mm²;面板截面的最大应力计算值σ=9.5N/mm²小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!1--计算跨度(次楞间距):1=200.0mm;新浇混凝土侧压力设计值qi:1.2×80.006×0.40倾倒混凝土侧压力设计值q₂: