插槽式脚手架方案新签字

年4月19日插槽式脚手架方案新签字文档仅供参考，不当之处，请联系改正。插槽式脚手架模板支撑施工方案施工单位：重庆市安泰建筑工程有限公司10月16日目录一．工程概况 3二．编制依据 4三．施工进度计划 6四．施工工艺技术 6五．施工安全保证措施 11六．荷载验算 16工程概况1.工程各参建单位工程名称重庆植恩药业有限公司重庆高新区金凤园区制剂产业化基地项目(一期)工程建设单位重庆植恩药业有限公司监理单位重庆市科成工程建设监理有限公司设计单位中国医药集团联合工程有限公司施工单位重庆市安泰建筑工程有限公司2.工程项目简介建设规模：见下表。单位工程建筑面积(㎡)楼层层高（m）备注办公质检楼4789.2454.5/4.2/4.8/4.8/4.8混凝土框架结构综合制剂车间10871.937.0/7.5/7.0混凝土框架结构人流门卫房50.2714.6混凝土框架结构库房110.2514.5混凝土框架结构辅助工程楼803.71/-16.0/-6.0含泵房、消防水池该总建筑面积约16625.36㎡，结构均为钢筋混凝土框架结构。该工程梁板最大跨度8.0m，最大层梁0.9m，最大层高7.5m，最大板厚0.12m。3.插槽式钢管模板支撑架体系简介本工程内支撑体系采用插槽式钢管模板支撑架（以下简称快拆架），快拆架当前用于房屋建筑和市政基础设施工程施工中模板支撑架（搭设高度在8m以下，施工总荷载在15kN/m2以下、集中线荷载在20kN/m以下时），架体具有较好的安全性和可靠性。快拆架立杆采用套管承插连接，水平杆采用杆端楔形插头插入立杆插槽座，连接后水平杆端楔形插头锤击自锁后不拔脱，并具有一定的自锁抗滑拔脱出能力。必要时辅以扣件式钢管，并经过扣件式钢管剪刀撑连接形成几何不变体系，用于支撑现浇混凝土构件的承力支架。支撑钢管均采用φ48×3.0，立杆、水平杆、立杆连接套管钢管符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793、《低压流体输送焊接钢管》GB/T3091及《建筑脚手架用焊接钢管》YB/T4202中规定的Q235普通钢管，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。立杆插槽座、横杆插头采用一般工程用铸造碳钢件制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中ZG230-450的规定。立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料机械性能应符合现行国家标准《无缝钢管》GB/T8162中规定的20号无缝钢管的规定。可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带》GB/T3274中的Q235的规定。二．编制依据1.文件依据（1）经业主盖章后提供我方施工的设计施工图。（2）企业各项管理手册和程序文件，以及类似工程施工经验和科技成果。（3）中华人民共和国、行业和地方政府颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规范、规程及验评标准详见下表:引用的主要国家规范及标准序号标准名称标准标号1建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-3《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[]87号4《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-5《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-6《建筑结构荷载规范》GB50009-7《生产过程危险和有害因素分类与代码》GB/T13861-8《建筑工程预防坍塌事故惹干规定》建质[]82号9《生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则》AQ/T9002-10《高处作业分级》GB/T3608-11《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-(4）ISO9001质量管理标准、ISO14001环境管理标准、OSHMS18001职业安全健康管理标准。2.编制原则（1）认真贯彻国家工程建设的法律、法规、规程、方针和政策。（2）严格执行工程建设程序，坚持合理的施工程序、施工顺序和施工工艺。（3）采用现代建筑管理原理、流水施工方法和网络施工技术，组织有节奏、均衡和连续地施工。（4）优先选用先进的施工技术，科学确定施工方案；认真编写各项实施计划，严格控制质量、进度、成本和安全施工。（5）提高施工机械化、自动化程度，改进劳动条件，提高生产率。（6）坚持“安全第一、预防为主、综合治理”原则，编制安全文明施工组织设计和生态环境保护措施，以及严防建筑振动、噪声、粉尘及垃圾污染的技术组织措施。（7）尽可能利用永久性和组装式施工设施，努力减少施工设施的建造量，科学规划施工平面，减少的施工用地。（8）优化现场物资存放量，合理确定储存方式，尽量减少库存和物资损耗。（9）坚持“四节一保”、“绿色施工”的原则。三．施工进度计划紧密配合工程实际进度。四．施工工艺技术1.技术参数（1）立杆尺寸为2.6米、1.6米，横杆为1.2米、1米、0.7米，材质为Q235，壁厚为3.0mm。（2）立杆插槽座、底座、顶部可调托撑、普通钢管扣件的承载力设计值按表1.1.采用。表1.1插槽座、插头、可调托撑、底座、扣件的承载力设计值（kN）项目承载力设计值立杆与插槽座焊接强度（抗滑）24.0水平杆端插头焊接强度（抗剪）20.0可调托撑承载力设计值（受压）40.0可调底座承载力设计值（受压）40.0普通钢管直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.02.工艺流程按照方案的要求计算配备所需构配件→放立杆控制线→立立杆并将横杆的插头插进立杆插座→横杆与相邻立杆经过插头插与插座形成稳定的结构→搭设梁底找平杆（承重杆）→立杆顶部插入可调顶托→搭设梁板底模板3.施工方法（1）施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。（2）插槽式钢管模板支撑架立杆设置位置应在对基础、预留预埋件进行检查验收合格后，按安全专项施工方案确定的位置放线测量。（3）支撑架立杆底座、垫板应准确放置在定位线上，在放置底座、垫板后应按先立杆、后水平杆再剪刀撑的顺序安装。立杆、横杆形成的支承格构要方正，支撑架纵向和横向立杆应排列规则，应确保横向成排、纵向成列。（4）水平杆端楔形插头内表面应与立杆插槽座凸缘外表面吻合，（5）立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。（6）按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。（7）首步模板支撑架搭设完后，应校正水平杆步距、水平偏差，立杆的纵、横间距、垂直度偏差。在搭设完成后对模板支撑架进行检查，模板支撑架立杆垂直偏差不应大于模板支撑架高度的1/500，且不大于15mm。（8）U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m按2‰起拱，避免虚支。U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于250mm，自由端调节最大高度为250mm，严禁任意上调。（9）模板支撑架应与主体结构的墙、柱牢固拉接。（10）木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。（11）在多层楼板上连续设置模板支撑架时，上下层立杆宜在同一轴线上。（12）上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。（13）模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次模板拆除。（14）模板及其支架的拆除顺序严格执行支模图进行，严禁私自乱拆。4.立面、节点示意图正立面图俯视图(a)连接前(b)连接后1—立杆；2—水平杆；3—立杆插槽座；4—水平杆端楔形插头5.剪刀撑设置（1）在架体外侧周边及内部纵、横向分别由底至顶设置连续封闭竖向剪刀撑，竖向剪刀撑的布置均匀、对称，剪刀撑跨越立杆跨数为4跨。（2）竖向剪刀撑两个方向的交叉斜杆分别设置在立杆的两侧。（3）支撑架竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°~60°，水平剪刀撑斜杆与支撑架纵（或横）向夹角应为45°~60°，竖向剪刀撑斜杆底端应与地面顶紧。竖向剪刀撑斜杆、水平剪刀撑斜杆应每步与立杆扣紧，当出现不能与立杆扣接时，应与水平杆扣接，但旋转扣件中心线至节点的距离不应大于150mm。（4）水平、竖向剪刀撑的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，并采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100mm。架体剪刀撑布置图1—立杆；2—水平杆；3—水平剪刀撑；4—竖向剪刀撑6.检查验收（1）模板支撑架应在投入使用前进行总体检查验收。（2）插槽式钢管模板支撑架基础应重点检查和验收下列内容：1）地基的处理、承载力、沉降控制等要求应符合安全专项施工方案的要求；2）土层上的承载体基础的型式、施工质量等应符合安全专项施工方案的要求；3）地基、基础应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座和垫板应符合规定；4）地基、基础周边设置的排水沟应进行硬化处理，不得有开裂现象，不得对基础有侵蚀。（3）插槽式钢管模板支撑架架体结构应重点检查和验收下列内容：1）架体的立杆、水平杆、可调托撑、可调底座及连接件的品种、规格应符合规范规定；2）立杆间距、水平杆步距、扫地杆设置、封顶杆设置、剪刀撑设置、架体连墙加固措施应符合安全专项施工方案和规范的规定；3）水平杆端楔形插头内表面与立杆插槽座凸缘外表面应充分吻合；4）架体的实测项目容许偏差应满足表1.2的规定。表1.2模板支撑架架体结构实测项目容许偏差序号检查项目允许偏差（mm）1立杆垂直度≤H/500，且不大于152水平杆水平度±103可调托撑垂直度54插入立杆深度≥1505可调底座垂直度56插入立杆深度≥150注：H为支撑架高度。（4）模板支撑架应在以下阶段对相关部位进行分阶段检查验收：1）施工准备阶段，对进场构配件进行检查验收；2）在基础完工后架体搭设前，对基础进行检查验收；3）在搭设完成后，对模板支撑架进行检查验收；4）在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收。（5）检查与验收应具备以下资料：1）安全专项施工方案，相关变更文件；2）构配件、基础、架体、预压试验、防护设施等各阶段的施工记录及质量检查记录；3）安装过程中出现的重要问题及处理记录。五．施工安全保证措施1．组织机构项目突发事件应急领导小组组长：蔡强儒副组长：何万友成员：王艳阳、朱永华、龙建、张纯智、何杰、张燚。2.技术措施（1）复核楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等，均需与设计图纸相吻合；（2）项目部及劳务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设脚手架以及防护架的部位进行掌握，针对不同部位确定相应的脚手架类型，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成型。3.应急预案（1）目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。（2）应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成，人员同组织机构人员。1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。（3）应急预案a)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。b)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。c)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，而且注意其它损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3）机械伤害事故处理：由相关在场人员迅速切断机械电源；将人员救出后，立即检查可能的伤害部位，发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；如有切断伤害，应寻找切断的部分，将其妥善保留；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。4）高空坠落事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物；为急救医生留出通道，使其能够最快到达伤员处；高空坠落不但产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。5）物体打击事故处理：迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物；为急救医生留出通道，使其能够最快到达伤员处；物体打击不但产生外伤，可能还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体；应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血；在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。（4）应急通信联络项目负责人：蔡强儒手机：安全员：龙建手机：技术负责人：何万友手机：医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。（5）应急小组相关责任如下：5．1组长的主要职责：1）根据事故情况确定是否疏散人员；2）掌握事故情况发展情况，及时调整应急救援力量和第三方救援需求，明确布置救人、疏散物资和控制事故情况发展等任务，并检查执行情况；3）及时向有关部门报告情况，带领职工服从统一指挥。5.2副组长的主要职责：将事故情况通知有关部门和人员，告诉其应采取的对策。1）根据应急救援领导小组的命令，向需要疏散的人员发出通知；2）根据事故情况决定需要通报疏散的区域；3）通报方式：电话、呼喊、喇叭、派人现场通报；4）通报要说明疏散路线、稳定人员情绪。5.3应急救援领导小组组员职责：5.3.1负责疏散与救护：疏散与救护是防止或减少人员伤亡的关键措施。1）划定安全区，根据建筑物及周围情况，事先将施工大门外的空地划定为人员疏散集结的安全区域；2）明确分工，把责任落实到事发部门、其它部门相关工作人员，引导疏散人员，查清是否还有人员在应该疏散的区域，稳定被疏散人员的情绪；3）事故发生，应立即询问最先发现事故情况的人员有关事故情况地点情况，了解是否有人员伤害，当怀疑有可能的人员伤害时，迅速拨打重庆市急救中心医院电话或120急救电话，告知事故情况具体地点以及附近的醒目建筑物，并派安全警戒负责人到路口接应。在救护车未达到前，抢救下来的伤员，应使其平躺地上，周围应通风良好，有呼吸窘迫的应及时进行人工呼吸；4）注意事项：中老年人、妇女的疏散应优先，其余人员疏散应有条不紊，有序疏散。5.3.2负责安全警戒：1）外围警戒：清除路障，指导一切无关车辆离开现场，劝导无关人员撤离现场，维护好外围秩序；2）泄漏现场外部警戒：不允许无关人员进入事故区域，指导疏散人员离开建筑物，看管事故现场疏散出的物资，防止有人趁机打劫、制造混乱，3）设立警戒区，禁止无关人员进入，保护好现场，配合相关部门调查原因。5.3.3负责通讯联络：5.3.4负责设备/设施保障：5.3.5负责信息发布：5.3.6负责事故后的恢复工作：1）事故后负责终止应急活动，恢复正常秩序；2）负责事故中受伤人员的善后处理；3）负责事故后财产、物资损失的统计及损失财产、物资的重新配置/保险理赔。4.监测监控模板支撑采用插槽式快拆架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时进行监测。本方案采取如下监测措施：1、重点检查立柱底部基础是否回填夯实；垫木是否满足要求；底座位置是否正确，顶托螺杆伸出长度是否符合规定。2、立杆的规格尺寸及立杆的纵距、横距、步距和垂直度是否符合《方案》规定，不得出现偏心荷载。3、扫地杆、水平杆、剪刀撑等设置是否符合规定、固定可靠。4、扣件螺丝的紧固力是否符合规范要求；安全网和各种安全防护设施是否符合要求5、撑架在搭设时，严格把好“基础、材质、间距、支撑、连接、防护、承重、铺板、上下通道、验收”等“十道关”6、班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。7、日常检查、巡查重点部位：⑴杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。⑵地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。⑶架体是否有明显变形，立杆、水平杆及连接件、连墙加固件、可调托撑、底座是否松动。⑷架体是否不均匀的沉降、垂直度。⑸应无超载使用工况，其它设施或设备不得与之相连接。⑹安全防护措施是否符合规范要求。⑺监测监控是否完好。8、支撑架在6级及以上大风、洪水、雷击、雨雪来临前，应组织专项检查，对可能造成坍塌事故的潜在隐患采取可靠的加固措施，并将人员撤离至安全区域；9、支撑架在使用过程中，当遇到下列异常情况后，则应进行全面检查，对检查发现的隐患应在整改后经检查确认符合使用前的验收条件时，在形成检查验收记录后方可继续使用：1)遇到六级及以上大风或大雨或遭受洪水淹没后；2)冻结的地基土解冻后；3)停用超过一个月后；4)架体遭受外力撞击作用后；5)架体部分拆除后；6)其它异常情况发生后。10、变形监测措施监测项目：支架沉降、位移和变形。监测部位：（1）在支撑架安装完工后，对基础进行监测；（2）在模板、钢筋安装完工后，对基础、支撑架进行监测；（3）在混凝土浇筑完成60%、80%、100%后，对基础、支撑架进行监测；（4）在混凝土终凝前后，对基础、支撑架进行监测。测点布设：每10～15m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于2个支架水平位移监测点，3个支架沉降观测点。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时再观测一次。当沉降监测值超过报警值时，必须立即停止作业，撤离作业人员，并采取相应的加固措施后方可继续施工。六．荷载验算工程参数楼板模板支架参数砼楼板厚度0.12m支架高度6.6m立杆纵距1m立杆横距1.2m水平杆最大步距1.68m顶步步距立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型Q235，φ48×3.0mmmm面板木胶合板厚度：15mm次楞方木30mm×80mm，间距0.25m主楞单钢管剪刀撑按重庆规范设置,剪刀撑立杆纵距方向宽度6跨，立杆横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构经过连墙件可靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重24kN/m3面板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载重庆，基本风压：0.25kN/m2模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.1+0×0.1+0.3)+1.4×3]×1=6.696kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.1+0×0.1+0.3)+1.4×0.7×3]×1=5.927kN/m根据以上两者比较应取q1=6.696kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324kN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×6.696×0.252=0.042kN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.324×0.252+0.213×3.150×0.25=0.169kN·m取Mmax=0.169KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=26N/mm2；σ=Mmax=0.169×106=4.51N/mm2<f=26N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1×（24×0.1＋0×0.1＋0.3+3）=5.700kN/m；面板最大容许挠度值:250/400=0.6mm；面板弹性模量:E=9000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×5.700×2504=0.06mm<0.6mm100EI100×9000×281250满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度30mm，高度80mm，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=30×80×80/6=3mm3；截面惯性矩I=30×80×80×80/12=1280000mm4；（一）抗弯强度验算次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.1+0×0.1+0.3)+1.4×3]×0.25=1.674kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.1+0×0.1+0.3)+1.4×0.7×3]×0.25=1.482kN/m根据以上两者比较应取q1=1.674kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.25×0.3=0.081kN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×1.674×12=0.167kN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.081×12+0.213×3.150×1=0.377kN·m取Mmax=0.377kN·m验算强度。木材抗弯强度设计值f=15.44N/mm2；σ=Mmax=0.377×106=11.78N/mm2<f=15.44N/mm2W3满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6×1.674×1=1.004kN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.081×1+0.65×3.150=2.096kN取V=2.096kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.78N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.096×103=1.310N/mm2<fv=1.78N/mm22bh2×30×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.25×（24×0.1＋0×0.1＋0.3+3）=1.425kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次楞弹性模量:E=9350N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×1.425×10004=0.81mm<4mm100EI100×9350×1280000满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11=0.9×[1.2×(24×0.1+0×0.1+0.3)+1.4×3]×0.25=1.674kN/mq12=0.9×[1.35×(24×0.1+0×0.1+0.3)+1.4×0.7×3]×0.25=1.482kN/m根据以上两者比较应取q1=1.674kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.674×1=1.841kN。次楞作用集中荷载P=1.841kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN·m)最大弯矩Mmax=0.759kN·m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；σ=Mmax=0.759×106=169.042N/mm2<205N/mm2W4.49×103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.25×（24×0.1＋0×0.1＋0.3+3）=1.425kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.425×1=1.841kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.992mm。主梁的最大容许挠度值:1000/250=4.0mm，最大变形Vmax=1.992mm<4.0mm主楞挠度验算满足要求!风荷载计算（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：ωk=µsµzω0ω0基本风压，按重庆一遇风压值采用，ω0=0.25kN/m2。µs支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An--一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la--立杆间距，1m；h--步距，1.5m；d钢管外径，0.048m；系数1.2节点面积增大系数；系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-ηn=0.141-0.952=0.271-η1-0.95η风荷载地形地貌修正系数。n支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.25m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.65×0.27×0.25=0.044kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构经过连墙件与既有结构可靠连接时，可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.9×1.4×ωklah2=0.9×1.4×0.044×1×1.52=0.012kN·m1010立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值支撑架经过连墙件与既有结构可靠连接时，不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力，N=1.35×(0.1483×4.25+(24×0.1+0.3)×1×1)+1.4×3×1×1=8.70kN（二）立杆计算长度L0 插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=βHβaμhμ—立杆计算长度系数，按重庆市《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E--弹性模量，取206000（N/mm2）立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h—立杆步距，取1500mmk—节点转动刚度，取10kN·m/radly—立杆的y向间距，取1000mmK=206000×107800+1000=1.591500×10×1066×1500ax—单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.5=0.67nx—单元框架的x向跨数，nx=6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数μ=2.49βa—扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，βa=1.02其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.35/1.5=0.23a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33a—a1与a2中的较大值，a=0.33βH—高度修正系数，架体高度4.25m,βH=1L0=βHβaμh=1×1.02×2.49×1.5=3.81m（三）立杆稳定性验算插槽式钢管模板支撑架的单元框架，按下式整体稳定性验算：N≤fAN--立杆轴力设计值，取8.70kN；--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；λ—计算长细比，λ=Lo/i=3810/15.90=240，查表=0.127；L0—立杆计算长度，取3810mm，i—杆件截面回转半径,取15.90mm；A—杆件截面积，取424mm2；f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=8.70×103=161.566N/mm2<f=205N/mm2A0.127×424立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：

N--立杆轴力设计值，取8.70kN；--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；λ—计算长细比，λ=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0—立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+2×0.333)×1.5=2.50ma—a1与a2中的较大值，a=0.333其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.35/1.5=0.233a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i—杆件截面回转半径,取1.59cm；杆件截面积，取424mm2；f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M—风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.012kN·mW—杆件截面模量，W=4490mm3N’E—立杆的欧拉临界力，N’E=π2EA=3.1422×206000×424=34.98kNλ21572立杆稳定性验算如下：8.70×103+0.012×1060.284×4244490×（1-1.1×0.284×8.70）34.98=72.250+2.898=75.148N/mm2<f=205N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=8.70kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.1m，垫木面积A=1×0.1=0.1m23、地基土为9，其承载力设计值fak=200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf=14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=8.70=87kN/m2<mffak=200×1=200kN/m2A0.1满足要求!。架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：γ0M0≤MMr支架的抗倾覆力矩设计值Mo支架的倾覆力矩设计值γ0—结构重要性系数，取1架体高度4.25m，宽度100m，取一个立杆纵距1m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值ωk=0.044kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩γ0M0=1×1.4×0.044×1×4.25×4.25/2=0.56kN·m2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取101排。）：0.1483×4.25×101+(0.3+0×0.1)×1×100=93.66kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9×93.66×100/2=4214.70kN·mM0<Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.1483×4.25×101+(0.3+24.00×0.1)×1×100)×2%=333.66×2%=6.673kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩γ0M0=1×1.4×6.673×4.25=39.704kN·m2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9×333.66×100/2=15014.70kN·mM0<Mr，抗倾覆验算满足要求!工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.3m梁截面高度0.9m支架高度6.6m楼板厚度0.12m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1.2m梁长度方向立杆纵距1m梁侧与梁底立杆间距梁底设1根承重立杆，梁侧与梁底立杆间距：500,500mm钢管类型φ48×3.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.5m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞30×80mm方木，3根梁底主楞梁底水平钢管梁侧次楞30×80mm方木，间距250mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm×500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度6跨，横距方向宽度6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构经过连墙件可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重24kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1483kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.25kN/m2二、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-》，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=24×0.7=16.8kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m；梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×(1.2×16.8+1.4×2)×1=20.664KN/mq2=0.9×(1.35×16.8+1.4×0.7×2)×1=22.176KN/m取较大值q=22.176KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×22.176×0.252=0.14kN·面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ=Mmax=0.14×106=3.73N/mm2<f=15N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q=1×16.8=16.8kN/m；面板最大容许挠度值:250/400=0.63mm；面板弹性模量:E=9000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×16.800×2504=0.18mm<0.63mm100EI100×9000×281250满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用30×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=30×80×80/6=3mm3；截面惯性矩I=30×80×80×80/12=1280000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×(1.2×16.8+1.4×2)×0.25=5.166KN/mq2=0.9×(1.35×16.8+1.4×0.7×2)×0.25=5.544KN/m取较大值q=5.544KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.544×0.52=0.139kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.544×0.5=3.05kN次楞抗弯强度设计值[f]＝15.44N/mm2。σ=Mmax=0.139×106=4.344N/mm2<15.44N/mm2W3满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×5.544×0.5=1.663木材抗剪强度设计值fv=1.78N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.663×103=1.039N/mm2<fv=1.78N/mm22bh2×30×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=16.8×0.25=4.2kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量:E=9350N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×4.2×5004=0.148mm<2mm100EI100×9350×1280000满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8980mm3；截面惯性矩I=215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.05kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN·m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.343kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.343×106=38.196N/mm2<205N/mm2W8980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.310kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.098mm<2mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离200mm，次楞间距250mm，弯矩M=3.05×0.2=0.61kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=M=0.61×106=67.929N/mm2<205N/mm2W8980满足要求!（四）悬挑段挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.310kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值：200×2/400=1mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.183mm<1mm。满足要求!对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；Fs——侧模板承受的荷载设计值：Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×(1.2×16.8+1.4×2)=21.81kN。N=0.50×0.50×21.81=5.45kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积，M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=5.45kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=100×1.5×1.5/6=37.5cm3；截面惯性矩I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=0.9×{[1.35×(24×0.7+0.3)+1.4×3]×1}=24.56kN/m计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.382kN;N2=4.605kN;N3=1.381kN;最大弯矩Mmax=0.069kN·m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=15N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.069×106=1.840N/mm2<15N/mm2W37.5×103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=1×（24×0.7＋0.3+3）=20.10kN/m；面板弹性模量:E=9000N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.021mm梁底模板的最大容许挠度值:150/400=0.4mm；最大变形Vmax=0.021mm<0.4mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度30mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3×8×8/6=32cm3；I=3×8×8×8/12=128cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。次楞计算简图荷载设计值q=4.605/1=4.605kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×4.605×12=0.461kN·m；次楞抗弯强度设计值[f]=15.44N/mm2；σ=Mmax=0.461×106=14.406N/mm2<15.44N/mm2W32×103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×4.605×1=2.763kN木材抗剪强度设计值fv=1.78N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.763×103=1.73N/mm2<fv=1.78N/mm22bh2×30×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250=1000/250=4mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=3.769/1=3.769N/mm；次楞弹性模量:E=9350N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×3.769×10004=2.132mm<4mm100EI100×9350×128×104次楞挠度满足要求!梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.168kN;N2=7.032kN;N3=0.168kN;最大弯矩Mmax=0.123kN·m；最大变形Vmax=0.043mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.123×106=27.394N/mm2<205N/mm2W4.49×103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值:l/250=500/250=2.0mm或10mm；最大变形Vmax=0.043mm<2.0mm满足要求!梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=7.032kN。计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移验算扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑承载力设计值：Rc=8kN水平杆经过扣件传给立杆的最大荷载设计值：R=0.17kNR<Rc，扣件抗滑承载力满足要求!风荷载计算（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：ωk=µsµzω0ω0基本风压，按重庆一遇风压值采用，ω0=0.25kN/m2。µs支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An--一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la--立杆间距，1m；h--步距，1.5m；d钢管外径，0.048m；系数1.2节点面积增大系数；系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-ηn=0.141-0.9510=1.121-η1-0.95η风荷载地形地貌修正系数。n支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=4.25m，按地面粗糙度C类有密