湖南镇水电站设计及岔管设计

湖南水电站（岔管结构计算专题湖南水电站（岔管结构计算专题目 摘 第1章设计基本资 流域概况和电站位 水文与气 水文条 气象条 工程地 当地建筑材 既给设计控制数 设计洪水 校核洪水 设计蓄水 设计低水 装机容 第2章枢纽布置、挡水及泄水建筑 建筑物等级确 枢纽布 枢纽布置形 坝轴线位置比较选 混凝土非溢流 剖面设 稳定与应力校 混凝土坝的材料与构 地基处 混凝土溢流 溢流坝孔口尺寸的确 溢流坝堰顶高程的确 闸门的选 溢流坝剖 溢流坝稳定验 溢流坝的结构布 消能与防 第3章水电站厂 水轮机的选 特征水头的选 水轮机型号选 水轮机安装高 厂房内部结 发电机外形尺寸估 发电机重量估 水轮机蜗壳及尾水 调速系统，调速设备选 水轮机阀门及其附 起重机设备选 主厂房尺寸及布 长 宽 厂房各层高程确 厂区布 第4章水电站引水建筑 引水隧洞整体布 洞线布置（水平位置 垂直方 细部构 隧洞洞 隧洞进口 调压 调压室功 设置调压室的条 压力管道设 计算托马断 计算最高涌波引水道水头损 计算最低涌波引水道水头损 调压室方案比 第5章岔管专题设 岔管的布置原 岔管形式的选 设计工况分析、荷载计算和允许应力要 结构设 管壁厚度的计 岔管体形设 肋板计 参考文 根据地形要求，其开发方式为有压引水式。坝区地质条件较好，主要建筑物（混凝土非溢流坝），泄水建筑物（混凝土溢流坝），引水建筑物（有压引水遂洞，调压室），地面厂房。240m（万年一遇），9700m3/s238m（千年一遇），相应的下泄流量5500m3s；设计蓄水位230.0m1：0.79224.61m。250m250m的ft峦上，型式为差动99.41m4×4.5=18TheHuNanZhenhydropowerstationislocatedinHuNanTowninZheJiangprovince,whichbelongstoachainofexploitation.Accordingtothedemandoftopographicform,Ichoosediversionhydropowerstation.Thegeologyconditionisgood.Themainconstructionconcludethewaterretainingstructure(theconcretenon–over-falldam),thereleaseworks(theconcreteover–falldam),thediversionstructure(pressureseepagetunnel,thesurge-chamber),andthesurfacepowerstation.Thechecklevelis240m,itscorrespondingflowis9700m3/s.Thedesignwaterlevelis238m,itscorrespondingflowamountis5500m3/s.Theregularwaterretaininglevelis230m.Thedamsiteisneartheformersaddle.Thecrestelevationofthenon-over-falldam241.56m,andthebaseelevationis112.0m,Themaxheightofthedamis129.56m,Theupstreamdamslopeis1:0.15,thedownstreamdamslopis1:0.79,thespillwaycrestelevationis226.61m.Theinduceroftheseepagetunnelislocatedattherecessplace,Thelengthoftunnelis1380m,thediametricofwhichis8.3m.Thesurge-chamberislocatedatthemountain,whichis250mfromtheworkshopbuildingandistypeisdifferentialmotion.Theworkshopbuildingislocatedatdownstream,thedesignleveloftheturbine99.41m,theequippedcapacitoris18.0×104kw,thecleanwidthis18m,itswholelengthis68m.Thefixleveloftheturbineis115.18m,theheightofhydraulictrbineis117.63m,andtheheightofdynamois124.61m,lowerthanthedownstreamwaterlevel129.50m，theleveloftheadjustmentbayis129.5m.Neartheworkshopbuilding,thereareswitchstationandthemaintransformerandsoon.Thisdesignisconcludedbranch水位水位11702623平方公里。ft2151平方公里。第二级为黄坛口水电站，坝址位2328平方公里。ft83.0m3/sft前峦水位ft前峦水位流量关系曲0 流量(立方米水位流量水位流量1-1坝址断面处ft前峦水位～狄青水位流量关系曲线狄青水位流量关系曲线0流量(立方米水位流量水位流量水位流量水位1-2坝址断面处狄青水位～水位281710mm，雨量年内分配极不均匀，4、5、6三个50%左右。7、8、9月份会受台风过境影响，时有25%左右。1-3(m23万立方米，在水库蓄水过程中，裂隙库取未发现有经济价值的矿床，仅湖南镇上游破石至ft30余个旧ft110m左右，两岸地形对称，覆盖层较薄，厚0.5m24m。岩石风化普遍不深，1m212m，0.68。0.50.8m，两岸岩石完好。618667万立方米。经勘测，砂的粒径偏细，0.8122.53公里。238.00m，设计最大洪水下泄流量5500m3240.00m，校核洪水最大下泄流量9700m3装机容量：18万kW2水库总库容2.043108m3（240m查得），34坝址附近河道蜿蜒曲折，多年平均径流量83.0m3/s，较小；河床坡度比降根据已知资料，ft前峦坝址地形图，选择两条坝轴线。a76340，b76380。a449m，穿过左岸部b线方案。

2-1Vf(m/s基本组合（正常情况22.5（1.5~2.0倍特殊组合（校核情况15（洪水期多年平均最大风速坝顶或坝顶上游防浪墙应超出水库静水位高度hh2h1%hz

（2-hz——hc—— 1gD mv

2.15 v

（2-

gD0.0076v012 v v

（2-vf

5倍平均库面为准。max设计洪水位h校核洪水位h（1）按基本组合（正常情况）h

h设(2)按特殊组合（校核情况）h

h设241.56m取上游面坡度λ0，同时用应力条件和稳定条件公式确定坝底的最小宽度。cγcγ10H

（2-cγ10λ为上游坡度，取λ0时可以得：cγ10

（2-式中：B——H——mBH

γcα

B 4-11K=1.10mH

m取 12m112+48=160.0m1:0.15坝底总宽0.1548102.352-1DL5073进行验算。2-21Ⅰ2、Ⅱ4、Ⅲ f KγSK

,γQ,aγ

Rγ,a

（2-γ0——结构重要系数，对应于结构安全级别为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级的结构及构件，1.1、1.0、0.9；1.0、0.95、0.85；γG——2-3；γQ2-3；GK——永久作用标准值；QKaK——几何参数的标准值（可作为定值处理fK f KγSK

,γ

,A,aγ

Rγ,a

d

（2-AK2-3 121.05、1.1、1.1、31）1.2（实体重力坝1.1（空腹重力坝扬压力（有抽排残余扬压力（有抽排1.1（主排水孔之前1.2（主排水孔之后452-4 性能 11）混凝土/摩擦系数f黏聚力c'2)混凝土/f黏聚力c包括常态混凝土和碾压混凝土层面3)基岩/f黏聚力c'4）f'黏聚力c'2fc2-5 1抗滑稳定极限状态设包括建基面、层2混凝土抗压极限状态建筑物的自重（包括永久机械设备、闸门、起重设备及其它的自重）2]，且排水50建筑物泄放校核洪水（偶然状况）2）5）]，且排水及防渗设施正常工作：2-62-作用类型力力力———土压力根据坝体外是否有填以发电为主的况————况合————溢流坝考虑动 （2-R（2-R

R

f'R

RPRkNfRc'RkPaS

MRTR 22

J

（2-（2-

R

WRkNMRKNmARm2JRm4TRmm2fckPafRkPa坝体选定截面（坝基面与折坡面）S

McTc 2（2-

2

（2-WckNMcKNmAcm2Jcm4；Tcm；m2——坝体下游坡度。γ0SsGK,QK,fK,aKC1/γd（2-C1、C2Ss、Sl

（2-ρ——可变作用标准值的长期组合系数，本规范取ρ1。WcMcTc

（2- McKNm，，逆时Jcm4TcmWc

（2- 2-2非溢流坝荷载计算简图（坝基面）0

0长期组合下坝踵不出现拉应力（运行期

σWRMRTR143064.715728293.58754.775941.82kPa

短期组合下坝趾不出现拉应力（完建σWRMRTR162013.342351221.696

303.41kPa2-3非溢流坝荷载计算简图（折坡面）

13500

长期组合下坝体上游垂直面不出现拉应力（运行期σWRMRTR55099.6994262.81132.215861.348kPa

短期组合下坝体下游面不出现拉应力（完建σWRMRTR63887.324714892.61532.21541.697kPa

基本组合：（短暂状况储备）对应的下游水位132.6511220.65m2-4非溢流坝荷载计算简图（坝基面）γφS(*)1.10.9577306.85580785.663kPaR(*)155390.7170

13500

长期组合下坝踵不出现拉应力（运行期σWRMRTR125460.221256977.754.775516.807kPa

短期组合下坝趾不出现拉应力（完建σWRMRTR162013.6422384611.27754.775286.715kPa

2-5非溢流坝荷载计算简图（折坡面）

13500

长期组合下坝体上游垂直面不出现拉应力（运行期σWRMRTR54095.399230954.83332.215505.787kPa

短期组合下坝体下游面不出现拉应力（完建σWRMRTR63887.324714892.61532.21541.697kPa

特殊组合：（偶然状况储备）对应的下游水位137.3211225.32m2-6非溢流坝荷载计算简图（坝基面）γφS(*)1.10.8578737.70873619.757kPaR(*)152228.2290

长期组合下坝踵不出现拉应力（运行期

13500

σWRMRTR121917.8121418224.18754.775403.856kPa

2-7非溢流坝荷载计算简图（折坡面）

13500

长期组合下坝体上游垂直面不出现拉应力（运行期σWRMRTR53844.324295012.88432.215409.304kPa

采用的混凝土编号为1cm20m，横缝止水用本设计采用两条垂直纵缝，距离为403039.55109.55m30m3m3.5m2.0m3.0m布置横向及纵向排水廊道大小为2mQ5500m3/s（设计 Q9700m3/s（校核q100m3LQ5500

（2- 2m（1.4+0.3×2），L0nb(n1)d

（2-nbdL0514(41)222q100m3LQ9700 2.0m（1.4+0.3×2），L0714(71)222

Q

32gH0

（2-式中：L——溢流前缘总净宽mg3H03Q550.90.502

29.81H02

H00A130(238112)0Qv0Q0

0.336m/v HH013.40 2堰顶高程=设计洪水位-H23813.3933Q980.90.502

29.81H02

H00A130(240112)0Qv0Q0

0.583m/v HH013.48 2堰顶高程=校核洪水位-H24013.46闸门高度=正常蓄水位-堰顶高程+=230-224.61+0.3=5.69m6m时水舌脱离坝面而产生真空，将闸门布置在堰顶偏下游一些，以压低水舌使其贴1~3m1.5m。Hmax （2-

240-224.61Hd(0.75~0.95)Hmax(11.543~（2-取Hd14.6m则b10.175Hd2.555mb10.276Hd4.030mb10.2818Hd

R10.5Hd7.3mR10.2Hd2.92mR10.04Hd溢流段：（WESdHdd

XnKHn1

（2-K、n（查设计手册知k=2,n=1.85） y0.0512x1.852-8（2-

y

溢流段与直线段的切点的坐标为:(16.54m,由校核洪水位下Q9700m3s假设反孤段半径R20m鼻坎挑角θ20~35，取θH12720cos3044.32mH2H1Rcosθ'44.32200.619920sin51.7200.531.920.79L1h0.48270.018H1R44.3220

2-9T0hc02gφ2h

（2-T0——总有效水头hc0——临界水深（校核洪水位闸门全开时反弧处水深 查表取0.95qQ970098.98m3 T024011224.32hc0R(8~10)hc018.72~

R20m曲线程曲线程水2-102-11溢流坝荷载计算简图0

长期组合下坝踵不出现拉应力（运行期

13500

σWRMRTR146263.964958178.31555.015854.439kPa

短期组合下坝趾不出现拉应力（完建σWRMRTR157233.332352053.38355.015263.33kPa

基本组合：（短暂状况安全储备）对应的下游水位132.6511220.65m2-12溢流坝荷载计算简图0

长期组合下坝踵不出现拉应力（运行期

13500

σWRMRTR146154.426137733855.015645.709kPa

短期组合下坝趾不出现拉应力（完建σWRMRTR157233.332352053.38355.015263.33kPa

特殊组合：（偶然状况安全储备）对应的下游水位137.3211225.32m2-13溢流坝荷载计算简图γφS(*)1.10.8576402.39171436.236kPaR(*)146628.0950

长期组合下坝踵不出现拉应力（运行期

13500

σWRMRTR120903.1971252317.04255.015478.175kPa

2-14鼻坎采用平顺连续式的,高程比下游水位高出两米,Lvccosαv v2sin2α2ghh（2-

2L——水舌挑距（m），LV1——出坎流速（m/s），可取为坎顶表面流速vc1.1h1——坎顶平均水深h在铅直方向的投影，即h1hg

m2（2-

tkq0.5H0.25 tr H——上下游水位差KrKr

0.9~1.2

1.2~1.5

1.5~2.0Ltr2m3特征水头Hmax、HminHrN

（3-式中：Q——发电流量（m3sH——发电水头

H hw尾f(Q

hw 89%98%3-1N3-2N3-3N3-4N3-5NHmax119.95mHmin71.05mHav0.05Hmax0.05H30.5H10.3Hmin0.1H599.41mHrHav99.41m（引水式电站）71.05～119.95，查《水电站》教材型谱表选择HL200转轮直径3-6Q11M950Ls0.95m/s3Q ηNrη

(3-（对大中型发电机ηgr96%~98%）设计水头HavHr99.41m1D 1

(3-n3-4HL200 68rmin初步假定n'

n

68 271.20(r68

（3-HL200最优工况下ηMmax90.7,模型转轮直径D1M

（3-则效率正修正值得最终的效率正修正值

+Q'

ηηmη89.4%1.7%91.1%（与假设相同） 11

' 1 11.48%n

（3- η＝91.1%Q'

，=，=

2.5mHr=99.41mNr=46391.8Kw

19.81D2Hr1

0.838m3

S0.95m3/S

（3- D 0.8382.52 52.22(m3/

（3- 11max与特征水头Hmax、Hmin、Hr

3002.5/119.9568.48r/

（3-

3002.5

88.97r/

（3- n'1rn'

3002.5

75.22r/

（3-在HL200型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出Q11max838L/s， '88.97r/min和 =68.48r/min的直线，这三根直线所围成的区域就是水轮机Hs

2-26

Hs10.0

σ

（3- （=115.45m。HrHsHL180转轮直径3-6Q11M860Ls0.86m/s3Q ηNrη

（对大中型发电机ηgr96%~98%）设计水头HavHr94.89m

9.8190.8%0.869.8190.8%0.8699.413n3-4HL180n110m67rmin

n110n

67

99.41267.21(r/HL180ηMmax92%,模型转轮直径D1M

1(192%) 则效率正修正值考虑到模型与原型水轮机在制造工艺上的差异，上面求得的η1%，得最终的效率正修正值η=1.3%，ηmax=ηMmaxη=92%+1.3%=93.3%ηηmVη89.5%1.3%11

n'n

1 11.24% 最后求得η＝90.8%，Q'

，=，=

=68r/min，

2.5mHr=99.41，Nr=46391.8Kw

19.81D2Hr1

0.841m3

0.86m3/SS

1max与特征水头Hmax、Hmin、Hr

3002.5/119.9568.48r/

3002.5

88.97r/ n'1rn'

3002.5

75.22r/在HL180型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出 841L/s， 88.97r/min和 =68.48r/min的直线，这三根直线所围成的区域就是水轮机Hs

2-26σmHs10.0(σσ （=115.54m。HrHsHL200HL1803-6 模推荐用水头范围型最优单位转速参最优单位流量数少多D1（m）n(r/min)Nr(kw)吸出高度--

ZwH ZsHs 求得ZH

s42s42

9

2

（3-

45000Kj8～10P—磁极对数，

D2Pτ21063.64

（3-定子铁芯长度lt

s CD

（3-式中：C——系 查表C=4×10-6~6.5×10-6，此处取

6neDaDiτ405.1463.64D11.20Da1.20468.78D2D12.4m562.536240D3Di2δD4D56035060

(3-（3-（3-（3-（3-D6

D7

（3-定子机座高度ne214rminh1lt2τ169.23263.64上机架高度

（3-

169.23

0.08

采用悬式发电 （3-上机架高度h20.25Di0.25405.14

（3-h3150~200cmh4200~240cmh580~120cm

励磁机高度h4和永磁机高度h6，副励磁机取 （3-取220cm（其中机架高 （3-取 （3-h660~

取 （3-下机架高度悬式非承载机架h70.12Di0.12405.14定子支座支承面至下机架支承面或下挡风板之间的距离

（3-悬式h80.15Di0.15405.14

（3-下机架支承面主主轴法兰底面距离h970~

取 （3-转子磁轭轴向高度有风扇时h10lt70~100)lt80169.2380发电机主轴高度

（3-h11(0.7~0.9)H0.81148.566定子铁芯水平中心线至法兰盘底面距h120.46h1h10

（3-（3-1GKs1

3

（3-eGf——发电机总重量1

40m，采用金属蜗壳，对于D1=2.5m，高头混流水轮机，采用圆形焊式中：Vc——蜗壳断面流速，可由教材查得，在这里，Vc7.6m

（3-

m3Da=520cmDb=440cm

2520

r

2440

b3-7b00L4.5D111.25mD41.35D13.375mh60.675D11.688mh2.60D1

B52.72D1h41.35D13.375mh51.22D13.05mL11.82Di4.55mA(200~

D(15.04~18.80)104Nm30000N

（3-1Hmax1Q

)43.42(m3/

（3-2.5MPa，则每个接力器直径dsb0H1db0H1

（3-式中：λ——标准正曲率导叶参数，由Z024，查得λ由'75.22r/由

841Lsa0Mmax

1.17

Z0MD01.17D11.17

z0Smax(1.4~1.8)a0

（3-a0max

（3- 0M 0M1.8

Smax1.80a0max

Vπd

（3- 2

VsVs/d

（3-选用Ts4s，Vm4.5m

DT-803-83-1kV(18~20)Vs(1.026~k

（3-HYZ-水头较大，故选用蝴蝶阀（配套设备：伸缩节、空气阀、旁通阀fαDfα

（3-α——系数，α1-0.06873HmaxHmaxDf压力油源及设备，取组合式油压装置HYZ-3-93-2136.3t3-10t跨度m速度t16电动机（型号主副-离H1至轨道面道hL1LxL

(3-

R2

L1LxLx尾水管层

Bδ L1LxLx b:

D2bδ

L1LxLx14.5m。发电机转子 发电机上机架水轮机转轮 水轮机顶盖13m68m，55m，13m下游侧块体结构的厚度=中心线至下游侧蜗壳外缘尺寸+l+外墙厚 取为上游侧块体结构的厚度=中心线至上游侧蜗壳外缘尺寸+蝶阀室宽度l+外墙厚10.0mB=风罩直径+2通道宽度+外墙厚18m8m10m。装配厂宽度采用与主厂房宽度相同，18m ZH

（3-Zsb0h115.180.56.5

（3- 式中：h——尾水管高度水轮机层地面高程Zsdδ115.182.901.0

（3- Zsd定子安装高程32人人

人

117.6321发电机层地面高程43h1h2120.632.971.01124.61m加挡水墙，挡水墙高程装配场地面高程吊车轨顶高程6厂房顶部高程7←公 尾水←公 尾水安装3-5第4 水电站引水建筑洞线布置（水平位置（206797053176230处洞线起始（20679705317653030至坐标（20679400，3177080）25度直至调压室。整条线路上所有节理、断层破碎带均被避开或与洞线以较大的角度相交，且压力管道出口处地势较陡，便于布置。0.545度角115.18m（发电水轮机安装高程）后水平布置直至厂房。2.5~4.5m/sQmax=52.41A=Qmax=209.64 （4- 4π4D4π4

取为8.30 （4-1.1A=57.65

h=8.3mb=1.1A/8.3=7.21m，渐变段长度1.5~2.0)D12.45~16.6m扩散角αarctan8.37.424-1x2y2

（4-其中：a=(1.0~1.5)D 由上取a1.1D1.18.3

(2.77~

3.0m拦污栅垂直净面积Sv

209.64209.64m2拦污栅高10mm150mm，栅条间距b33mm，拦污栅宽度dS

0.76940.6m

(55=25m验算：ηS0.7692511.3217.24m2dScrd

0.55

（4- 取c＝0.55~0.73；对称取水时取小值0.55d——闸门孔口高度mv——Hh低水位

1906.3

（4-

（4-

T

（4-式中：L——压力水道长度（隧洞L=1380mv

m/s钢管L=250v5m/s 99.41Tw24s计算得Tw6.94s2~4s7H75.2(47H75.2(4

（4-

Qmax——钢管最大设计流量；Y7H75.2(47H75.2(472H75.2(372H75.2(37H375.2(27H375.2(27H475.27H475.2250m沿程水头损失RD8.3

l计算选用糙率n0.012（最小hf局部水头损失①拦污栅处

δ1.33

（4- b

b1 K——K=1.1~b——过栅平均流速

QS

(38.2)25

0.965m/vhj1ξ11②喇叭口段hj

（4-vQ

8.3

vhj2ξ22③闸门段hj

（4-v ξ3 3

（4-④三个渐变段hj

2

v13.41m/ v23.87m/v2vhj4ξ4 1

（4-⑤隧洞转弯处hjξ'0.131

d3.5

θ

（4- R 90 ξ''0.131

d3.5

θ

R 90 ''

（4-hj0.00910.11850.35560.03550.0756hw0hfhj1.1250.5943沿程水头损失

（4-h l c2R

（4-h l c2R局部水头损失 d3.5

θξ10.1310.163R

90

v2 共两处hj12ξ12g ②分岔管（四个转弯2ξ'2 d3.5

θξ2''0.1310.163R

90

'v2 ''v2hj2ξ21ξ222g 2gv2vhj3ξ32ghwm00.2140.2110.3830.4160.208FK

（4-H1Hminhw03hwm099.411.7231.432Lf——引水道断面面积

αhw0

hw0——Qhwm0——Q1.05

n=0.012设计情况（正常蓄水位沿程水头损失RD8.3

l计算选用糙率n0.012（最小vQ190.963.529m/ c R6n

2.0756 l c2R局部水头损失①拦污栅处

δ1.33

sinα b

b1 过栅平均流速v10.879mvhj1ξ11②喇叭口段hjvQ3.109ms（取减缩段面积 vhj2ξ22③闸门段hjv ξ3 3④三个渐变段hj

2

v13.529m/ v23.109m/v2vhj4ξ4 1⑤隧洞转弯处hjξ'0.131

d3.5

θ

R 90 ξ''0.131

d3.5

θ

R 90 ''

hj0.0080.0990.2960.0300.071hw0hfhj0.9150.504校核情况（校核洪水位沿程水头损失RD8.3

l计算选用糙率n0.012（最小vQ3.241m/scn

1R6 l c2R局部水头损失①拦污栅处

δ1.33

sinα b

b1 过栅平均流速

Q0.807m/svhj1ξ11②喇叭口段hjvQ2.856ms（取减缩段面积 vhj2ξ220.083m③闸门段hjv ξ3 3④三个渐变段hj

v22.856m/v2vhj4ξ4 1⑤隧洞转弯处hjξ'0.131

d3.5

θ

R 90 ξ''0.131

d3.5

θ

R 90 ''

hj0.00640.0830.2490.0250.077hw0hfhj0.7720.441n=0.016沿程水头损失RD8.3

l计算选用糙率n0.016（最大vQ1.368m/scn

1R6 h l 1380 局部水头损失①拦污栅处

δ1.33

sinα b

b1 过栅平均流速

Q0.344m/svhj1ξ11②喇叭口段hjvQ1.205ms（取减缩段面积 vhj2ξ22③闸门段hjv ξ3 3④三个渐变段hj

2

v11.205m/ v21.368m/v2vhj4ξ4 1⑤隧洞转弯处hjξ'0.131

d3.5

θ

= R 90 ξ''0.131

d3.5

θ

= R 90 2 ξ 2

hj0.0010.0150.0440.0040.014hw0hfhj0.2440.078丢弃全负荷时的最高涌波水位ZmaxX0ln(1Xmax)X

（4-

X

X

λ

LAvλ 1L——hw0——QA——L

hw0

v03.529m/1A A1LAvλ 1088.908ZmaxL

hw0

v03.241m/1A A1LAvλ 1087.724

Zmax丢弃全负荷时第二振幅Z2Z2X

（4-X

λ

Z2X

λ

13.7950.157mZ2增加负荷时最低涌波Zmin计算：（一台机增加到两台机满发Zmin

1

0.050.91m'

m'

（4-

ε0.275mε0.275m

2ε 12

m' m'ZminSZminXmin

0.10.91m'1 m

（4-

gAgAAhLAv12 AAA 23ArAr

4

pA——大室断面面积，367.52854.11 Dp1A1Zmin

(4- ηH 1m 1

π阻抗直径：d π丢弃全负荷时的最高涌波水位Zmax φηcHηH 19.82φ

(4-c cZmax

最高涌波水位（净水位以上Zmax）与丢弃负荷前库水位（净水位以下hw0）之间所 WAh

(4-hw0hw0Q'

99.702m3/

(4- 0 2

hQy'3mBmB

(4-式中：MB——溢流前沿长（半个周长）1πd13.148.3 ZBZmaxh102.633

(4-X

10

(4-

XBB

7.3775.199

(4-1VLAv1

1 1 10.3X0.32X 13

1X(4-aln1

1

X

0.3

ArArApb1 0.32X

1

1XLAv V 10

=5066.67m34-

ZmaxWhabV最终试算得Zmax4-

ZmaxWhabV最终试算得Zm调压室最高水位=校核洪水位Zmax=254.95m2m的裕度可得顶高程为

Z2175.065m0.5％，隧洞顶高程最低涌波水位与引水道顶部高程间的安全裕量2m，最低涌波水位=设计低水位-Zmin=190.0－3.61=186.39m。0.5％，隧洞顶高程大井大井顶高程=设计洪水位Zmax2252.07n最低涌波水位与引水道顶部高程间的安全裕量2m即要求最低涌波水位171.4+2=173.2m满足要求其中阻抗孔口面积S8.268m2，直径d3.24mn4-3调压室较简单式更合理且有优势：顶高程较低可减少开挖量（一般来讲，计算上游调压室最高涌浪时，库水位采用水库正常蓄水位，管道中的流量采用相应的最大机组流量，并考虑瞬时全部丢弃负荷，引水道的摩阻损计算上游调压室最低水位时，上游库水位取最低设计水位，机组突然增开一台，引水道的摩阻损失及糙率要采用可能出现的最大值。（调压室部分，水工建筑物设计丛书潘家铮主编水利电力出版社）第5 岔管专题设5-1放空（检修压力ˇ压力ˇˇˇˇˇpp（地下水压pρgh1039.81(230112)pρgh1039.81(240112)s16Mn，σ345N/mm2，泊松比μ0.3s1t01

（5-2t02

（5-

p——内水压力r——该节钢管最大内半径φ0.95 22力集中系数K2的取用可按《水电站压力钢管设计规范》SL281—2003（6—1）计算得t025.57mm，用式（6—2）计算得t033.42mm；支管用式（6—1）计算得t023.06mm，用式（6—2）计算得t030.13mmt029.00mm；支管用式（6—1）计算得t017.86mm，用式（6—2）计算得t026.14mm。需的刚度，应满足表中管壁最小厚度（包括壁厚裕量）5-2钢管内经800

t34mm2355°90°最大公切球半径R0r的（1.1～1.2）33岔管选用非对称卜型月牙肋岔管，分岔角取6033

111111

θ22θ222θ2

θ13θ12θ1331D=6480mm2R1.1~1.2)D3

7200mm 2D=5730mm，取2R6400mm3D=4820mm， 2R05400mm

θ

θ

θ

θ

θ

θ

θ

θ

θ

R0RicosαiAi

(5-335-1R0

R2

A2

R0

R2

A2

R0

R2

S

(5- 0 i

且i

j (5- 225-2 R0R136003240tan2

S13

2R1

3600

2 R0R236002865tan2

2R2