底板混凝土施工方案未打印模板

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。目录第一章编制依据 1第二章工程概况 1第三章施工部署 13.1底板砼浇注施工组织特点 13.2机具准备 23.3物资准备 33.4砼浇筑劳动力(人员)安排 33.5技术准备 4第四章混凝土供货及运输管理 5 5 5 6 7 7 7第五章施工方法 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10第六章承台及底板砼分界浇筑注意事项 12第七章混凝土热工计算 13第八章混凝土养护 19第九章特殊气侯条件下的施工 20第十章试块留置 20第十一章混凝土温度监测 21第十二章质量保证措施 22第十三章安全保证措施 23第十四章环境保护措施 24附图一三区地库分段图附图二B1段测温点布置图附图三B1段独立承台测温点布置图附图四B2段测温点布置图附图五B3段测温点布置图附图六B4段测温点布置图附图七B5段测温点布置图第一章编制依据1、规范及图集:《地下防水工程技术规范》(GB50108-)《建筑施工手册》(第四版缩印版)《地下防水工程质量验收规范》(GB50108-)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-)《超长地下室混凝土结构防裂技术规定》(SYJG-1)《大致积混凝土施工规范》(GB50496-)2、设计图纸:结构设计施工总说明(混凝土部分)(图号:60040472/C/G/_a)地下二层平面布置图(图号:60040472/C/G/2104_k、60040472/C/G/2105_k、60040472/C/G/2106_j)地下二层下层结构平面布置图(图号:60040472/C/G/2055)第二章工程概况本工程基础底板形式为桩承台+底板及筏板基础,三区底板总面积共约3.9万平米,地下二层底板厚度为800mm,地下二层下层底板厚度为1000mm;酒店一底板厚度为3000mm,酒店二、酒店三底板厚度mm,为大致积混凝土;承台尺寸最小4500×3500×1150mm,最大11350×11350×4000mm。裙楼底板混凝土强度为C35,承台混凝土强度为C45,酒店(一、二、三)筏板混凝土强度为C45。地下室底板砼抗渗等级均为S8,采用补偿收缩砼,膨胀加强带使用膨胀砼。本工程混凝土浇筑量大,承台与底板混凝土强度不同,浇筑难度大。第三章施工部署3.1底板砼浇注施工组织特点3.1.1大致积混凝土施工3.1.2施工分段3.1.2.2浇注流程3.2机具准备序号名称型号数量、后备备注1汽车泵臂长48米3台、2台泵送量50～80m3/h2振捣棒10根、5根3砼振捣器6台、3台4磨光机3台、1台提浆、拉粗毛5木抹子40把仓库提前储备6手推车5辆、3辆7水准仪及塔尺1套、1套结构标高跟踪测量8JDC-2建筑电子测温仪测温范围-30～130℃1部、1部施工测温9预埋式测温导线0.5m80根10预埋式测温导线1.5m80根11预埋式测温导线2m60根12预埋式测温导线3m60根13铁锹20把仓库储备14对讲机8部、5部调频一致15料斗不小于3立方米1个盛放润管砂浆16刮杠12根17坍落度桶1个3.3物资准备序号名称数量备注1塑料布30000㎡保湿、保温覆盖2混凝土试模不少于15组抗压、抗渗两种类型3草垫子40000㎡保温覆盖4电缆线若干根据施工需要5碘钨灯15盏(后备5盏)夜间照明3.4砼浇筑劳动力(人员)安排序号工种名称人员数量主要责任人主要职责1工程总指挥1邹伙龙总体安排与混凝土浇注施工有关的人员、材料、设备等相关事项2技术总指挥1王勇全面负责混凝土浇注施工质量、技术问题的处理3混凝土浇注总调度3严德成负责浇注现场人员、材料及设备的调度并对接政府环保、交警等执法部门李忠峰奇磊4混凝土浇注前台5张雪松高龙龚琦谭佳升姜田发负责白天浇注现场质量、进度控制、填写浇注记录5崔凯李月谭王楠魏进军刘卫峰负责晚间浇注现场质量、进度控制,并填写浇注记录及值班日记5混凝土浇注后台1王世超余昌品不定期检查搅拌站原材料及计量工作1韩洋负责后台原材料质量控制6现场车辆交通调度2搅拌站调度人员混凝土罐车的调度指挥,确保浇注连续7安全总负责1黄天念全面负责现场安全工作8现场安全管理1王鹏负责施工现场安全管理9外围环境协调1潘春辉负责周边环境协调及与居民沟通10混凝土浇筑队长1何洪全面管理负责劳务作业层混凝土浇注作业的人员调度、质量控制11混凝土浇筑小队长2砼工长负责浇注现场作业工人的管理、调度12混凝土供货验票6工人确认混凝土数量及强度等级13放料8工人根据浇注现场要求放料14振捣手12工人首次振捣及二次振捣15瓦工30工人找平、压实、拉毛等混凝土表面后期处理16木工6工人护模17钢筋工6工人护筋18电工2工人确保施工用电正常19试验工4工人负责混凝土试块制作及坍落度检查20混凝土养护覆盖10工人混凝土表面具备上人条件后及时覆盖一层塑料薄膜21试块制作、混凝土测温3韩洋张雪松崔凯负责混凝土测温及记录3.5技术准备第四章混凝土供货及运输管理炎热天气浇筑混凝土时,采用遮盖、洒水、拌冰屑等降低混凝土原材料温度的措施,混凝土入模温度宜控制在30℃以下。冬期浇筑混凝土,采用热水拌和、加热骨料等提高混凝土原材料温度的措施,混凝土入模温度不宜低于5℃。混凝土泵的实际平均输出量,可根据混凝土泵的最大输出量、配管情况和作业效率,按下式计算:式中:Q1——每台混凝土泵的实际平均输出量(m3/h);Qmax——每台混凝土泵的最大输出量(m3/h);α——配管条件系数,可取0.8～0.9;η——作业效率,根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输出管和布料停歇等情况,可取0.6～0.7。当采用汽车泵浇筑时:Qmax取值120m3/h、α取值0.9、η取值0.7带入公式=120×0.9×0.7=75.6m3/h当采用地泵浇筑时:Qmax取值80m3/h、α取值0.8、η取值0.6带入公式=80×0.8×0.6=75.6m3/h=38.4m3/h当混凝土泵连续作业时,每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车台数,可按下式计算:式中:N——混凝土搅拌运输车台数(台);Q1——每台混凝土泵的实际平均输出量(m3/h);V——每台混凝土搅拌运输车的容量(m3);S——混凝土搅拌运输车平均行车速度(km/h);L——混凝土搅拌运输车往返距离(km);Tt——每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间(h)。km/hm3TtTt=75.36/9×(80/50+0.13)=11台=38.4/9×(80/50+0.25)=8台km/hm3TtTt=75.36/9×(4/70+0.13)=3台=38.4/9×(4/70+0.25)=2台4.5.1混凝土拌合物的运输应采用混凝土搅拌运输车,运输车应具有防风、防晒、防雨和防寒设施。4.5.2搅拌运输车在装料前应将罐内的积水排尽。4.5.3搅拌运输过程中需补充外加剂或调整拌合物质量时1当运输过程中出现离析或使用外加剂进行调整时,搅拌运输车应进行快速搅拌,搅拌时间不小于120s;2运输过程中严禁向拌合物中加水。4.5.4运输过程中,坍落度损失或离析严重,经补充外加剂或快速搅拌已无法恢复混凝土拌和物的工艺性能时,不得浇筑入模。4.5.5如需多厂家制备混凝土,要求符合原材料、配合比、材料计量等级相同,以及制备工艺和质量检验水平基本相同的原则。第五章施工方法5.2.1混凝土振捣坡脚坡脚振捣棒中振捣棒第一道振捣棒混凝土浇筑方向在混凝土浇筑后3～4小时内(混凝土初凝前),以控制混凝土表面龟裂二次振捣:为提高混凝土密实度,以增强大致积混凝土抗裂能力,同时为消除砼在施工过程中沉缩裂缝,必须做好混凝土的二次振捣。二次振捣间歇时间为1-1.5h,在加有缓凝剂的砼中可适当延长,控制在1.5－2.5h范围内。二次抹压:在混凝土初凝后终凝前,须用木抹子或塑料抹子混凝土表面用力进行二次抹压。二次抹压是为弥合砼表面失水导致毛细收缩裂缝的有效手段,以防止裂缝扩展并消除砼表面观感缺陷。5.9.1后浇带处模板。2)膨胀加强带节点做法膨胀带内的钢板网采用应与钢筋绑扎牢固。钢板网搭接处采用钢筋绑扎丝绑扎严密,搭接长度不小于200mm。5.9.2施工后浇带补偿收缩砼施工:第六章承台及底板砼分界浇筑注意事项第七章混凝土热工计算以下砼热工计算针对水化热反应最大的酒店(一)三米厚筏板计算.5.1砼浇筑块体的温度5.1.1砼的最大绝热温升Th=mc·Q/c·ρ·(1-e-mt)式中:Th——混凝土的最大绝热温升(℃);Q——水泥28d水化热,查表得42.5级普通硅酸盐水泥28天水化热Q=375kj/kg;mc——根据C45砼适配结果每立方米混凝土水泥用量428(kg/m3),mc=428kg;c——混凝土比热,取0.97kj/(kg·K);ρ——混凝土密度,取2400(kg/m3);t——混凝土的龄期(d)取3、6、15、21;e——为常数,取2.718;m——系数,随浇筑温度改变,取:0.362(浇筑温度约20℃)。则:eq\o\ac(○,1)Th3=428×375/{0.97×2400×(1-2.718-0.362×3)}=83.2℃eq\o\ac(○,2)Th6=428×375/{0.97×2400×(1-2.718-0.362×6)}=62.2℃eq\o\ac(○,3)Th15=428×375/{0.97×2400×(1-2.718-0.362×15)}=55.4℃eq\o\ac(○,4)Th21=428×375/{0.97×2400×(1-2.718-0.362×21)}=55.1℃5.1.2混凝土中心计算温度T1(t)=Tj+Th·ξ(t)式中:T1(t)——t龄期混凝土中心计算温度(℃);Tj——混凝土浇筑温度(℃),取20度;ξ(t)——t龄期降温系数,查表计算得:对3m混凝土板:ξ(3)=0.514;ξ(6)=0.484;ξ(15)=0.236;ξ(21)=0.137;eq\o\ac(○,1)T1(3)=20+83.2×0.514=62.8℃eq\o\ac(○,2)T1(6)=20+62.2×0.484=50.1℃eq\o\ac(○,3)T1(15)=20+55.4×0.236=33.1℃eq\o\ac(○,4)T1(21)=20+55.1×0.137=27.6℃由上可知:混凝土内部温度在养护15天后温度约可降至30～40℃间,考虑日平均气温在10～20℃间,因此混凝土养护时间约需9～12天。5.1.3保温材料厚度计算δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)式中:δ——保温材料厚度(m);λx——所选保温材料导热系数[W/(m·K)],查表得草袋λx=0.14;T2——混凝土表面温度(℃);Tq——施工期大气平均温度,取15(℃);λ——混凝土导热系数,取2.33W/(m·K);Tmax——计算得混凝土最高温度(℃);计算时可取T2-Tq=15～20℃,取平均值为17.5℃;Tmax-T2=20～25℃,取平均值为22.5℃;Kb——传热系数修正值,采用在易透风保温材料下各铺一层不易透风材料,Kb=1.3～1.5, 由于处于地下部分,基坑不易受风的影响,故取1.3。δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)=0.5×3×0.14×17.5×1.3/2.33×22.5≈0.09米采取两层草垫子、单层塑料薄膜保温保湿养护,即可保证3m厚混凝土板的控裂要求。由此推算裙房底板单层塑料薄膜、一层草垫子保湿保温养护、酒店(二、三)底板采取单层塑料薄膜、两层草垫子保湿保温养护,即可满足控制裂缝要求。5.1.4混凝土表面模板及保温层的传热系数:β=1/[Σδi/λi+1/βq]=1/[0.06/0.14+1/23]≈2.12式中:β——混凝土表面模板及保温层等的传热系数[W/(m2·k)];δi——各保温材料厚度,保温材料选用草垫子,厚度为0.06(m);λi——各保温材料导热系数,草袋为0.14[W/(m·k)];βq——空气层的传热系数23[W/(m2·k)];5.1.5混凝土虚厚度:h’=k·λ/β=(2/3)×2.33/2.12=0.733米式中:h’——混凝土虚厚度(m);k——折减系数,取2/3;λ——混凝土导热系数,取2.33[W/(m·k];5.1.6混凝土计算厚度:H=h+2h’=3+2×0.733=4.47米式中:H——混凝土计算厚度(m);h——混凝土实际厚度(m);5.1.7混凝土表层温度:T2(t)=Tq+4·h’(H-h’)[T1(t)-Tq]/H2;式中:T2(t)——混凝土表面温度(℃);Tq——施工期间大气平均温度,取15(℃);h’——混凝土虚厚度,取0.733米(m);T1(t)——混凝土中心温度(℃);eq\o\ac(○,1)T2(3)=15+4×0.733×(4.47-0.733)×[63.1-15]/4.472=41.4℃eq\o\ac(○,2)T2(6)=15+4×0.733×(4.47-0.733)×[51.8-15]/4.472=35.2℃eq\o\ac(○,3)T2(15)=15+4×0.733×(4.47-0.733)×[36.6-15]/4.472=26.8℃eq\o\ac(○,4)T2(21)=15+4×0.733×(4.47-0.733)×[31.7-15]/4.472=24.2℃5.1.8混凝土内平均温度:

Tm(t)=[T1(t)+T2(t)]/2eq\o\ac(○,1)Tm(3)=[63.1+41.4]/2=52.25℃eq\o\ac(○,2)Tm(6)=[51.8+35.2]/2=43.5℃eq\o\ac(○,3)Tm(15)=[36.6+26.8]/2=31.7℃eq\o\ac(○,4)Tm(21)=[31.7+24.2]/2=27.95℃5.2温度应力的验算5.2.1单纯地基阻力系数CX1(N/mm3);CX1=0.6～1.0,取0.8。5.2.2大致积混凝土瞬时弹性模量:E(t)=E0(1-e-0.09t)式中:E(t)——t龄期混凝土弹性模量(N/mm2);E0——28t混凝土弹性模量(N/mm2),C45混凝土为3.35×104;E——常数,取2.718;t——龄期(d);eq\o\ac(○,1)E(3)=3.35×104×(1-2.718-0.09×3)=0.792×104eq\o\ac(○,2)E(6)=3.35×104×(1-2.718-0.09×6)=1.397×104eq\o\ac(○,3)E(15)=3.35×104×(1-2.718-0.09×15)=2.481×104eq\o\ac(○,4)E(21)=3.15×104×(1-2.718-0.09×21)=2.843×1045.2.3地基约束系数β(t)=(CX1+CX2)/h·E(t)β(t)——t龄期地基约束系数(1/mm);h——混凝土实际厚度(mm),为3米;CX1——单纯地基阻力系数(N/mm3),基坑底部为沙土,而在前期浇筑C15素混凝土垫层厚度100mm,综合考虑取值0.8;CX2——桩的阻力系数(N/mm3),在此不考虑桩的作用,故CX2=0;E(t)——t龄期混凝土弹性模量(N/mm2);eq\o\ac(○,1)β(3)=0.8/(3×0.792×104)=3.36×10-5eq\o\ac(○,2)β(6)=0.8/(3×1.397×104)=1.91×10-5eq\o\ac(○,3)β(15)=0.8/(3×2.481×104)=1.07×10-5eq\o\ac(○,4)β(21)=0.8/(3×2.843×104)=0.937×10-55.2.4混凝土干缩率和收缩当量温差:1、混凝土干缩率:εY(t)=ε0Y(1-e-0.01t)M1·M2····M10εY(t)——t龄期混凝土干缩率;Ε0y——标准状态混凝土极限收缩值,取3.24×10-4;M1·M2····M10——各修正值;查表得:M1=1.25;M2=0.93;M3=1.00;M4=0.91;M5=1.00;M6=0.96;M7=1.00;M8=0.86;M9=1.00;M10=0.86;eq\o\ac(○,1)εY(3)=3.24×10-4×(1-e-0.01×3)×0.75=0.072×10-4eq\o\ac(○,2)εY(6)=3.24×10-4×(1-e-0.01×6)×0.75=0.142×10-4eq\o\ac(○,3)εY(15)=3.24×10-4×(1-e-0.01×15)×0.75=0.338×10-4eq\o\ac(○,4)εY(21)=3.24×10-4×(1-e-0.01×21)×0.75=0.460×10-42、收缩当量温差TY(t)=εY(t)/α式中:TY(t)——t龄期混凝土收缩当量差(℃);α——混凝土线膨胀系数,1×10-5(1/℃);eq\o\ac(○,1)TY(3)=0.072×10-4/1×10-5=0.72℃eq\o\ac(○,2)TY(6)=0.142×10-4/1×10-5=1.42℃eq\o\ac(○,3)TY(15)=0.338×10-4/1×10-5=3.38℃eq\o\ac(○,4)TY(21)=0.460×10-4/1×10-5=4.60℃5.2.5结构计算温差⊿Ti=Tm(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(t)⊿Ti——i区段结构计算温差(℃);Tm(i)——i区段平均温度起始值(℃);Tm(i+3)——i区段平均温度终止值(℃);TY(i+3)——i区段收缩当量温差终止值(℃);TY(t)——i区段收缩当量温差起始值(℃);eq\o\ac(○,1)⊿T3=56.85-48.05+1.42-0.72=9.5℃eq\o\ac(○,2)⊿T6=48.05-42.95+2.09-1.42=5.77℃eq\o\ac(○,3)⊿T9=42.95-38.65+2.75-2.09=4.96℃eq\o\ac(○,4)⊿T12=38.65-34.95+3.38-2.75=4.33℃eq\o\ac(○,5)⊿T15=34.95-32.20+4.00-3.38=3.37℃eq\o\ac(○,6)⊿T18=32.20-30.75+4.60-4.00=2.05℃5.2.6各区段拉应力σi=i·α·⊿Ti·i·｛1-1/ch(i·L/2)｝式中:βi——i区段平均地基约束系数;L——混凝土最大尺寸(mm);ch——双曲线余弦函数;σ3=(0.745+1.314)×104×1×10-5×9.5×(0.57+0.52)×0.25×｛1-1/ch[(6.51+3.69)×10-5×38000/2]｝=0.383σ6=(1.314+1.749)×104×1×10-5×5.77×(0.52+0.48)×0.25×｛1-1/ch[(3.69+2.77)×10-5×38000/2]｝=0.203σ9=(1.749+2.080)×104×1×10-5×4.96×(0.48+0.44)×0.25×｛1-1/ch[(2.77+2.33)×10-5×38000/2]｝=0.147σ12=(2.080+2.333)×104×1×10-5×4.33×(0.44+0.41)×0.25×｛1-1/ch[(2.33+2.08)×10-5×38000/2]｝=0.110σ15=(2.333+2.527)×104×1×10-5×3.37×(0.41+0.386)×0.25×｛1-1/ch[(2.08+1.92)×10-5×38000/2]｝=0.076σ18=(2.527+2.674)×104×1×10-5×2.05×(0.386+0.368)×0.25×｛1-1/ch[(1.92+1.81)×10-5×38000/2]｝=0.0425.2.7到指定期混凝土内最大应力:σmax=[1/(1-ν)]Σσiσmax——到指定期混凝土内最大应力(N/mm2);ν——泊桑比,取0.15;σmax=[1/(1-ν)]Σσi=[1/(1-0.15)]×(0.383+0.203+0.147+0.110+0.076+0.042)=1.135.2.8安全系数K=ft/σmax=1.65/1.13=1.46≥1.15因此,采取的措施满足抗裂要求。式中:K——大致积混凝土抗裂安全系数,应≥1.15;ft——到指定期混凝土抗拉强度设计值,取1.65(N/mm2)。第八章混凝土养护第九章特殊气侯条件下的施工第十章试块留置试块制作必须设标养试块以及同条件养护试块,试块按照超过1000m3连续供应的大致积混凝土,每200m3制作一组标养试块,。抗渗试块每单位工程不得少于2组,同条件1组。具体试块留置方法执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-)第7.4.1要求规定。第十一章混凝土温度监测 测温传感导线电子测温仪(终端)第十二章质量保证措施1)施工过程中,后台安排值班人员,对坍落度进行检测,并验收每车小票,查看混凝土强度等级,发车时间等,随机抽检混凝土坍落度,若其工作性能不满足要求,一律退