直线加速器超厚墙板施工方案样本

一.编制根据

1.《成都市第二人民医院医疗综合大楼》建筑和构造图纸。

2.重要规范、规程

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)

《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)

《混凝土构造工程施工质量验收规范〉(GB50204-)

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-、J814-)

《建筑施工手册》(第四版)

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

《钢管脚手架扣件》(GB15831-1995)

《木构造设计规范》(GB50005)

《混凝土模板用胶合板》(ZBB70006)

PKPM施工计算软件

二、工程概况

1.工程基本概况

成都市第二人民医院医疗综合大楼工程，位于成都市锦江区庆

云南街10号，是一栋集医疗、教学、科研、防止、保健、康复为一体

三级甲等医院医疗综合大楼。地下室为车库、设备用房、药物库房、

配电房等，其中地下二层局部为6级平战结合医疗救护站、二等人员

掩蔽所。地上某些为门诊、急诊部、手术部、住院部等。本工程地下

2层，地JL16层，地面以_L构造设计高度63.90叫总建筑面积58904

m\大楼7层如下平面呈矩形，7层以上呈U形。本工程抗震设防烈度

为7度；地下一层如下剪力墙及框架抗震级别均为二级；以上剪力墙

及框架抗震级别均为一级。构造安全级别为二级。役构造环境类别：

与水或土壤接触为二a类，别的为一类。建筑构造设计使用年限为50

年。地基基本设计级别为乙级。地下室防水级别为二级。地下二层局

部为人防某些，防护类别为甲类防空地下室；抗力级别为核武器6级、

常规武器6级。

2.高大模板部位概况

直线加速器设备用房在地下二层--之间，为钢筋混凝土构

造，基本为400mm厚碎抗水板，地面构造标高-8.550,板顶标高

-2.950（顶板厚1400mm）,局部-1.750（顶板厚2600mm）；板底距地

面4.2m。东边临坑壁墙体厚度350mm,别的墙体厚度有1500nmi、

1400mm、1300mm800mm,局部2500mm厚。（见平面及剖面图）

直线加速器房间平面示意图

1750

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顶板支架平面布置图

点划线表达竖向剪刀撑搭设位置;

工月I4R主，-rlz近而“的登t；小片印

1400mm厚顶板恒荷载1.4mX25kN/m-35kN/m2；

2600mm厚顶板恒荷载2.6mX25kN/m=65kN/m2；

以上数值远远不不大于15kN/m2,因此必要进行验算。

三、构件支撑体系选取

1.直线加速器现浇碎顶板支撑体系选取

选用扣件式钢管满堂架支撑体系，①48钢管壁厚2.7mm以上；立杆横

向间距200mm,纵向间距400mm；立杆步距1000mm；板底通过4m、3m

长100义100mm木方与15mm厚木胶合板连接，木方横向间距200mm,跨

度400nlm,木方直接放置在立杆顶托上；木方与木方交接处增长立杆和

顶托。架体坐落在400nlm厚基本钢筋碎底板上，立杆直接放在碎底板

上。架体搭设高度4.2m。（见顶板支架平面布置图）

2.直线加速器周边现浇碎墙体支撑体系选取

采用15厚木胶合板，背楞为50X100mm木方，竖向布置，水平间距

@=250mm；用中14对拉螺杆固定，端头配2个蝴蝶扣、两个螺母。螺杆

纵横间距@二300mm,螺杆水平夹管采用中48钢管壁厚2.7mm以上。土啬体

内外模板通过打斜撑与楼板支撑架体扫地杆连接以保证墙模稳定。

直线加速器墙体模板在现浇板厚度范畴内加固采用①14对拉螺杆与

现浇板内双向分布板钢筋采用单面搭接焊连接来固定墙体模板。

1400mni板厚范畴内竖向设三道，螺杆竖向间距同板内水平筋间距

450mm,水平间距随钢筋分布间距450mm；2600厚度范畴内竖向设五道,

其中在1400mm板厚范畴螺杆纵横向间距为450mm,在1200mm高差范畴

内螺杆竖向间距550imn,共三道，水平间距450mm。（见示意图）

15001600415025001300800

—

现浇板内钢筋分布示意图

-2.950

螺杆与板筋单面焊接V

①14螺杆

1Smm匣橙桁

itinxinn卡方

墙厚

//

现浇板与墙体交接处模板安装示意图（板厚1400mm）

-I750

螺杆与板筋单面焊接

①14螺杆

现浇板与墙体交接处模板安装示意图（板厚2600mm）

四、施工筹划

1.架体材料及木方、模板筹划

(1)架体钢管采用中48nlm壁厚2.7mm以上焊接钢管，立杆长度

3.98-4.03m,水平杆长度1.5-4m,某些5m。钢管材性应符合《碳素钢

构造》(GB/700)有关规定(依照当前租赁市场状况，钢管壁厚很难

保证在3.2mm以上)。钢管顶部应平整，内外表面应光滑。不得有影

响使用变形、裂缝、严重锈蚀等缺陷存在，不得有超过0.5mm深划道、

刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等缺陷存在。

(2)直角扣件、回转扣件和对接扣件均采用可锻铸铁扣件，其应符合

现行国标《钢管脚手架扣件》(GB15831)规定。扣件螺栓拧紧力矩

达65N.m时，扣件不得破坏。对重新使用扣件应及时进行检查，有裂

缝、变形扣件禁止使用；滑丝螺栓必要更奥。

(3)15mm厚木胶合板，表面应平整光滑，具备防水、耐磨保护膜；各

层板原材含水率不不不大于15%；进场胶合板应具备出厂质量合格证,

且要保证外观和尺寸合格。

(4)100X100mm木方，杉木材质，长度4m、3m>2m；木方不得有腐

朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节等缺陷；含水率不不不大于25%。

2.劳动力筹划

1)项目部现场配备专职安全员三名，劳务班组配有一名专职安全员，

监督管理现场安全生产工作。在高大模板施工工作面保证有一名安全

员及责任工程师在现场跟班监督、指引、险查工作。

2)配备10名经培训合格并有上岗证架子工搭设高大模板支撑体系架

子。

3)安排10名有施工经验、责任心强木工专门负责高大模板工作面模

板安装支设工作。

3.机械设备筹划

现场配备QTZ6020型QTZ5013型塔吊各一台；大型固定式木工锯一台；

平刨机一台。

五、施工工艺

一）、模板支架搭拆操作工艺

L模板支架工艺流程：放线一搭设立杆并同步搭设扫地杆一

搭设水平杆一设立竖向剪刀撑、水平剪刀撑一安装顶托、木方、

模板一校正。

2.放线：模板安装前，依照测量标记标高、中心线，弹出模板安装控

制内边线及满堂架立杆位置定位线。

3.立杆搭设规定：立杆直接放在碎底板上。依照加速器空间，排架搭

设自一端延伸向另一端，自下而上按步距架设，并逐级变化搭设方

向，减少误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错

位，导致最后难以连接。做到纵横各成一线，以便精确搭设水平拉杆

和剪刀撑。

4、扫地杆：扫地杆可约束立杆水平位移及沉陷，提高支架承载力，

因而不可忽视扫地杆作用。距地面150mm设立扫地杆，纵横杆均用直

角扣件扣在立杆上，横杆在下，纵杆在上。

5、剪刀撑：满堂模板支架四边及中间每隔四排支架立杆应设立一道

纵向剪刀撑，由底至顶持续设立；从顶层开始设立一道水平剪刀撑，

最底层及中间各设立一道水平剪刀撑。剪刀撑可提高支架整体稳定性,

提高立杆极限承载能力。

6、纵横向水平杆：沿架体竖直方向，每步架均设立纵横向水平杆。

搭设时每步水平杆必要纵横双向贯通，特别是顶层水平杆更要注意。

纵横向水平杆采用对接扣件连接，不得搭接。纵横向水平杆端头与周

边墙体模板顶紧。水平杆接头、高差也应符合规范规定。

7、模板支架拆除

（1）模板支架拆除应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》（JGJ130-）有关规定。拆除支架必要有专人指挥，参加拆除人

员应注意动作配合与协调，在拆除过程中不适当半途换人，不得单

人拆除较重杆件。

（2）拆除顺序应是后搭设部件先拆，先搭设部件后拆，禁止采用推

倒或拉倒拆除做法。

（3）拆支架宜一步一清，分段拆除时高差不应不不大于2步，如高

差不得已不不大于2步，应采用暂时稳定办法。拆剪刀撑和纵横向水

平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件。拆除扣件时，应有防止杆

件突然坠落办法。

（4）拆除支架部件应及时整顿堆放。

二）模板支架验收

L支架在搭设过程中，应严格按照本方案规定执行，搭设完毕

后由项目经理组织，技术负责人、安全工程师、监理工程师牵头，施

工员及施工班组长参加，进行检查验收。

2.验收根据为《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-)＞《建筑施工安全检查原则》和模板支撑施工专项方案

以及各级技术交底记录。重点验收支架立杆搭设位置、构造尺寸、材

质、连接件、剪刀撑、扫地杆、纵横向水平杆节点与否牢固可靠，杆

件间距、接头位置及扣件拧紧力矩与否符合规定。

3、验收过程中发现问题应一一列出交由班组专人整治，按规定整治

完毕后方可进行下一道工序，未经检查验收或整治未完毕支架禁止

进行下道工序施工。支架整治完毕后应由监理工程师，项目技术负责

人、安全工程师复验合格签字后，方可铺设模板、绑扎钢筋、浇捣混

凝土。

三)、模板支设

1.支模前应熟悉图纸设计，拟定几何尺寸、形状；用水准仪将建筑

物楼层相对标高引测到模板支撑架或其她相对固定物件上作为参

照标高，普通取楼层构造标高1.000m为宜。立模要按既有控制线

组装，如有不相符，应及时检查模板拼装与否符合图纸规定;模板

组装应注意拼缝，不得在拼缝处塞木条来代替空隙，拼缝处加固

应多加木方支撑，且拼缝处上口钉加帮条，保证板碎在接缝处不

漏浆。模板组装前要涂刷脱模剂，禁止后刷，避免污染钢筋。模板

拼装要严格按施工方案进行施工，模板支撑体系立杆和水平横杆

间距不得随意更改，以保证模板系统整体稳定。

2.立杆必要要原则，垂直拉通在一条直线上，顶托要调平在设计标

高；木方应搁置平整，使混凝土楼板成形后平整。

3、直线加速器房间顶板与临坑壁侧外墙水平施工缝解决与楼板和外

墙施工缝解决完全同样（做500mm高导墙，留置放止水条凹槽）；竖

向施工缝解决按照外墙后浇带解决方式，同样是留置放止水条凹槽。

四）、模板拆除

1.拆模顺序和办法，应按照模板施工方案进行，遵循先支后拆，先

非承重部位，后承重部位及自上而下原则。拆模时，禁止用锤子和撬

棍硬砸硬撬。

2、拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度不不大于1.0N/mm2时

才干拆模，保证表面及棱角不受损伤。墙、板模待混凝土强度达到设

计强度100%、且碎测温温差在25℃之内时才干进行拆模。拆模强度

拟定必要由同条件养护试块强度实验报告为根据。

六、模板支架搭设质量控制办法

1.支架搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ130-）有关规定。架体一次搭设高度高出操作架不适当不不大

于一步。

2.由于本架体立杆间距密、架体步距小，因此规定纵横向水平钢管位

置不能浮现偏差，涉及扣件紧固限度应一次到位。

3.立杆搭设：本工程高大模板处层高不大，立杆不准接长使用，依

照所需尺寸，由长钢管一次截取到位。在立杆搭设前，把地面上所弹

立杆定位线引测到墙体模板上，用来控制立杆搭设过程中垂直度，

并且安排专人在顶端拉通线检查立杆垂直度。

4.纵横向水平钢管搭设：依照房间尺寸，水平杆采用长度2ni-5m钢管

对接连接，接头采用对接扣件连接，禁止搭接；并且接头位置要错

开；纵横向水平杆端头与周边墙体模板或所背木方顶紧。

5、剪刀撑搭设要点.：剪刀撑与纵向水平杆呈450〜600；剪刀撑应用

旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不

大于150mm；剪刀撑搭接长度不不大于1叫应采用不少于2个旋转扣件

固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应小大十100mm。

6.搭设前，对所用钢管、扣件由材料部门进行认真挑选，逐个检查后

方可在施工现场使用。

7、项目部配备专人跟踪作业，随时检查立杆间距、垂直度，水平杆

接头位置及扣件拧紧力矩，保证每个扣件紧固限度用力矩扳手检查

值达到40-65KN.m。

8、高大模板施工时，项目经理部应明确现场施工安全负责人，负责

施工全过程管理。支架搭设前，由项目技术负责人主持召开现场工程

师、质量、安全负责人、施工队长、施工员、操作工人等关于人员技

术交底会，并规定有书面交底技术资料。支架搭设时，应有专职安全

员在场值班。

七、直线加速器碎施工方案

1,加速器设备房周边状况

1）直线加速器设备用房在地下二层-/-之间，为钢筋混凝土

构造，地面构造标高-8.550,板顶标高-2.950（顶板厚1400mm）,局

部-1.750（顶板厚2600mm）；板底距地面4.2m。东边临坑壁墙体厚度

350mm,别的墙体厚度有1500mm、1400miHs1300mm>800mm,局部2500mm

厚。

2）直线加速器现浇板所在负一层平面构造图（-2.950标高）中，

位于-/-之间，其中在/处及/处各有一种后浇带，因此在这

两个后浇带之间碎必要一次性浇筑。依照图纸尺寸计算出-/-之

间墙体碎方量为340nl3（标高-8.55--2.95）；直线加速器顶板碎方

量250nl3（标高-4.35--1.75）；别的周边梁板睑方量约75nl3,其中加

速器左边45m3,右边30m3。

2.佐浇筑顺序

依照平面位置及佐方量，采用两台碎泵同步浇筑，第一台泵浇筑范

畴为轴左边；第二台泵浇筑范畴为轴右边，依照浇筑速度变换泵管

下料点位置。先浇筑墙体碎，两台泵同步浇筑，墙体验每一浇筑层高

度控制在一米之内，要保证整个浇筑段内墙体碎高度基本在一种平

面内。待墙体碎浇筑到加速器1400mm厚板底时，两台泵同步浇筑加速

器顶板第一层碎（1400mm厚顶板分三次浇筑，每次65m3）,需一种

小时；分三次把1400mm厚顶板碎浇筑完毕（每浇筑完一层然后移动下

料点，把周边-/-之间墙体剩余位跟随浇筑完毕）。然后第一台

泵从轴开始浇筑加速器周边梁板碎（方量约40m3）,第二台泵从

轴开始（方量约35nl3），待第二台泵把周边梁板碎浇筑完毕（其间歇

时间不不不大于2个小时，若超过2个小时，先回头把加速器板碎浇

筑一层后再浇筑周边梁板碎），再开始浇筑加速器剩余顶板碎，剩余

1200州厚碎分两次浇筑完毕。第一台泵把周边梁板碎浇筑完毕后撤

离。如果浇筑过程中遇到泵机浮现问题需暂时停下时，用塔吊吊斗配

合调运碎进行浇筑，保证在泵机正常浇筑前对碎浇筑面不形成施工

缝。（浇筑顺序见平面示意图）

ZB

3.碎裂缝控制

1)由于加速器墙、板厚度大，应按大体积碎考虑。大体积混凝土由

于截面尺寸较大，表面系数比较小，水泥水化热释放比较集中，在

碎硬化期间水泥水化过程中释放出水化热所产生温度变化、碎收缩以

及外界约束条件共同作用，而产生温度应力和收缩应力，导致大体

积碎产生裂缝，影响构造安全和正常使用。因此必要从主线上分析它,

有针对性采用办法来保证施工质量。

2)产生裂缝重要因素有如下几方面：

、水泥水化热

水泥在水化过程中要释放出一定热量，而大体积混凝土构造断面

较厚，表面系数相对较小，因此水泥发生热量汇集在构造内部不易散

失。这样混凝土内部水化热无法及时散发出去，以至于越积越高，使

内外温差增大。单位时间混凝土释放水泥水化热，与混凝土单位体积

中水泥用量和水泥品种关于，并随混凝土龄期而增长。由于混凝土构

造表面可以自然散热，事实上内部最高温度，多数发生在浇筑后最初

3〜5天。

②、外界气温变化

大体积混凝土在施工阶段，它浇筑温度随着外界气温变化而变

化。特别是气温骤降，会大大增长内外层混凝土温差，这对大体积混

凝土是极为不利。温度应力是由于温差引起温度变形导致；温差愈

大，温度应力也愈大。同步，在高温条件下，大体积混凝土不易散热,

混凝土内部最高温度普通可达6()〜65℃,并且有较长延续时间。因而,

应采用温度控制办法，防止混凝土内外温差引起温度应力。

③、混凝土收缩

混凝土中约20%水分是水泥硬化所必要，而约80%水分要蒸发。

多余水分蒸发会引起混凝土体积收缩。混凝土收缩重要因素是内部水

蒸发引起混凝土收缩。如果混凝土收缩后，再处在水饱和状态，还可

以恢复膨胀并几乎达到原有体积。干湿交替会引起混凝土体积交替变

化，这对混凝土是很不利。影响混凝土收缩，重要是水泥品种、混凝

土配合比、外加剂和掺合料品种以及施工工艺（特别是养护条件）等。

3）因此针对以上产生裂缝因素，从如下几方面加以控制。

、混凝土配合比设计原则：采用低流态混凝土，掺粉煤灰、高效减

水剂、微膨胀剂等，尽量减少单位水泥用量，减少水化热；规定碎公

司按此原则进行配料。

、温控设计：因施工期间外界气温较高，尽量地减少混凝土最高温

升，减小混凝土内外温差，控制温度应力，避免浮现裂缝。由于混凝

土最高温升是浇筑温度和水化热温升之和，因而，除做好配合比设

计、减少单位水化热外，还应从如下几种方面采用办法，有效减少混

凝土浇筑温度，实现混凝土温度控制：

A.规定碎公司用冷水拌和混凝土。

B、减少骨料初始温度：在骨料仓和进料斗上空搭设防哂棚，避免骨

料受阳光直射；

C.因石子在每方混凝土中用量最大，其热容量也最大，故综合考虑骨

料含水量控制和技术可行性等其他因素，采用冷水对石子进行喷淋

预冷解决；

D.尽量减少混凝土运送距离和中转次数，缩短混凝土从出机口到入

仓时间间隔，减少温度回升；

E、浇筑完毕后，及时采用蓄热保温保湿办法，减少混凝土表面热量和

水分散发，从而减少内外温差和干缩裂缝。

③施工工艺上控制

A.浇筑办法：分层浇筑。混凝土泵送浇筑由专人负责指挥调度，严格

控制上下层混凝土覆盖间隔时间，保证在下层混凝土初凝前覆盖新

混凝土，避免浮现施工冷缝。

B.振捣：混凝土振捣工具采用中50插入式振捣器，振捣从下部开始,

以保证下部混凝土密实。各振捣点间距按不不不大于1.5振捣器作用

半径400mm控制。振捣器端部须插入下层混凝土10〜15cm,以保证

层间结合良好。振捣时间控制以混凝土表面不再浮现气泡和明显下降

为止。

C.表面解决：混凝土浇筑到设计标高后，在初凝前及时收水找平，滚

筒滚压，赶走多余浮浆，用木抹压实，在混凝土初凝后终凝迈进行最

后抹光，保证表面密实平整。

D,养护：先在混凝土表面铺一层塑料薄膜加盖一层湿草袋进行保湿

养护。然后在顶板周边砌筑三皮实心机制砖，待砌筑砂浆有强度后放

水进行蓄水养护，蓄水深度150mm。墙体碎浇筑完毕后，模板不要拆

除，采用在模板上挂湿麻袋办法保湿养护。对于加速器内部墙体，由

于架体较密，人员不能进入，采用在门口做挡边，房间内放水，保持

室内有2().3()mm深水，保证室内空气湿度。并派专人养护，养护时间

不少于14do

4.硅温度监测

1)为了防止加速器射线外泄，墙、板内不能留孔洞，因此采用电子测

温法进行温度监测，即用原则测温线与测温仪进行温度测试。本次电

子测温由专业科技公司进行：测温仪为JDC-2型建筑电子测温仪，测

温精度为0.5C,测温线精度为().3℃。

2)墙体、顶板点位布置

800nlm、1300mm、1400mm、1500mm、2500mm厚度墙体各设一种测温点,

每个测温点从表面究竟部设立四个测温位。

1400mm厚顶板设一种测温点，每个测温点设立二个测温位；2600mm

厚顶板设一种测温点，每个测温点设立三个测温位。见平面布置示意

图。

3)测温时间

①在校浇筑完毕可上人后(普通在碎浇筑后12小时)开始采集数据

进行监控。

在碎升温过程中每次测温间隔不超过4-6小时，在碎降温过程中每

次测温间隔不超过8小时。当中心温度接近峰值时或校内部温差过大

时，应依照实际需要增长测温频率。

测温过程始终持续到碎达到恒定安全温度，即碎表面温度与环境温

度之差不不不大于20℃,碎内部温度与表面温度之差不不不大于

25℃O

O表达测温点

测温点布置图

八、施工安全保证办法

一）、模板工程施工中安全规定

1.安装模板时，模板应有可靠支承点，墙对拉螺杆应平直相对，对

拉螺杆不得斜拉硬顶，以防螺杆因受力不均局部拉断导致胀模现象。

2.电动机具应由现场机电工进行检修后才可运转，必要防护罩等

要齐全；电动机具接电应规范，符合现场关于机具与用电安全制度规

定。

3.作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，禁止直接放在模

板或脚手架上，防止掉落。操作人员进行施工操作，均应戴好安全帽

并系好帽扣，高空作业应系好安全带，挂好挂钩。

4.安装墙模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，对模板工程中扣件

连接必要拧紧，并抽查扣件扭力矩。

5.安装中及安装完毕板模上，不得集中堆载或堆放过重机具、材

料。

6.模板支设完毕，浇筑混凝土时;必要有专人看护模板，对墙及板

支撑和对拉进行严密监控，发现状况及时停止混凝土浇筑并及时进

行加固。

7、采用泵送商品混凝土浇筑时，一方面要用钢管搭设水平支撑架,

使泵管在其上可进行滑动，以利于抵消泵送时水平振动力，减小泵送

混凝土对支撑体系影响；另一方面，在泵送管道搭设路线下支撑架,

在原有构造斜撑基本上，恰当增长斜撑杆以加强支撑架整体稳定性。

泵送管道及泵管支撑架，均不得与外脚手架、模板支撑架或墙柱侧模

相连接，避免泵送纵向振动对外架及支撑体系破坏。

8、拆模前，由技术负责人对施工班组进行详尽安全技术交底。

9、拆模时，上下应有人接应，随拆随运走，并应把活动部件固定牢固,

禁止抛掷或堆放在脚手板上。应采用可靠登高工具，除操作人员外下

面不得站人，高处作业应挂好安全带。

10、拆模施工顺序基本与安装顺序相反，遵循先支后拆、先非承重部

位、后承重部位及自上而下原则。支撑体系应在梁板模逐渐拆除完毕

后才可拆除。

二）、施工安全保证办法

1.搭拆阶段安全规定

a.搭拆架子工必要有上岗证，不准用童工、女工及年老体弱者。

b.搭拆过程中，划出安全区，设专人当安全警卫，与施工无关人员

一律不准进入。

c.没有搭拆完架体，在当天收工时，一定要保证架体稳定，并有暂

时加固办法，以免发生意外。

d.拆除架体应统一指挥，上下呼应，动作为调，当解开与另一人关

于扣件时，应先告知对方，以防坠落。

e.拆除架体应一步一清，不准采用踏步式齐除办法。所有拆下钢管、

扣件应分类堆放，零配件装入容器。

2.混凝土浇筑过程监测监控

a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，

最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式。

b.指派专人监测模板支撑系统沉降变形状况，并同步决定与否需发

出紧急疏散人员、暂停施工告知。

c.如已告知停工，必要待支撑加固完毕，险情排除，现场施工安全

负责人检查合格，才干发出复工告知。

d.发现违背本规定进行高支撑施工时，应及时告知限期整治或停工

整治，导致事故，追究关于负责人责任。

九、应急预案

一）应急管理体系

1.组织机构及职责：项目部应急领导小组由16人构成，项目经理

任组长，设副组长5人，成员10人。

应急领导小组构成及各成员责任和相应岗位工位

职务姓名冈LJU位/JU应急职责联系电话

应急急救抢险

组长涂建永项目经理

总指挥

详细安排现场

赵健执行经理

急救工作

实行事故现场

马运平技术负责人

保护工作

实行人员创伤

副组长黄笔安全工程师

急救工作

详细实行现场

何向东生产经理

急救、抢险工作

详细实行后勤

唐茂林商务经理

保障工作

实行事故现场

王旭生技术主管6

保护工作

详细实行消防

张静波安装主管

组水、电抢险工作

详细急救联系、

汪鹏资料员

抢险登记工作

及时采购急救

马诚材料员工具、材料

及发放

现场电路故障

刘志成电工

抢险

现场急救、抢险

郑伟安全员登高作业

员配合做好事故

王震质检员现场保护工作

配合做好事故

李晓祺安全员现场保护工作

配合实行现场

黄云施工员

急救、抢险工作

配合实行现场

张家贵安全员

急救、抢险工作

2.应急领导小组管理网络

下设报警组:由郑伟负责；扑救组由何向东负责；接车组由李晓祺

负责；电工组由张静波负责；警卫组、救护组由马运平负责；生活后

勤组由马诚负责；疏散组由王旭生负责。

3.现场安全保证体系如下:

顷

导

昙

评

里

昙

作

1k

—）应急准备与办法

（一）、应急准备

1.应急材料、设备准备

（只计算应急小构成

数量备注

员）

材料设备名称

卫生急救箱1套

担架1付

碘鸨灯20盏

手电筒20把

灭火作战组、急救疏散组

对讲机5套组、后勤组、医疗救护组、

安全保卫组。

手机16部全体成员及抢险队员

绝缘胶鞋16双每人一双

2.应急预案培训和演习

1）、项目部建立突发事件抢险小组，除管理人员外，尚应有5.10名兼

职抢险人员。进行卫生与急救等几种方面培训，同步通过紧密配合,

实行应急筹划，使我司广大职工能及时、精确解决模板支撑体系失

稳,、坍塌、坠落事故、险情，将事故损害降到最低限度。

2）、教学内容

A、组织学习急救、疏散知识等；

B、当遇到架体坍塌事件时，能及时组织消防特种抢险人员、设

备、物资（或供应渠道、地点），以便在最短时间内投入使

用；

C、建立与本地消防队、治安队、环境部门、医疗部门及其她协

作部门渠道联系；

D、组织抢险队员学习急救器材对的使用，防止误用；

E、适时组织突发事件抢险演习，提高应急能力，对演习中局限

性之处，要采用相应整治办法及时整治；

对广大职工进行急救技巧等教诲和培训，避免在浮现突发事件后，导

致某些不必要伤亡和损失。

坍塌事故应急办法：一旦发生事故，应尽快清除坍塌物体，在解除对

人体压迫过程中，切勿生拉硬拽，以免进一步伤害，现场及时解决各

种伤情，如心肺复苏等。急救前应疏散人群，禁止围观，以保持空气

流通。在急救中应迅速清除口、鼻污物，保持呼吸畅通。同步，就近

送成都市第二人民医院急救。

成都市第二人民医院急救电话：86621522

（-）应急程序

在高大模板施工及碎浇筑过程中突发重伤、死亡事故，项目部必要及

时启动应急程序。

1）、项目部安全组必要及时组织急救伤员，保护现场，并以电话向项

目部直接领导和公司、安全监督站报告简要状况，且要逐级上报.每

级上报时间不不不大于2小时。

2）、认定重伤或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，绘制事故现

场平面布置图、立体图，并提供关于资料。

3）、项目部安全科填写事故报告。

4）、组织人员认真配合上级和政府主管部门勘测现场，开展事故调

查。

5）、调查重伤事故由项目经理部组织事故调查组，并在10天内提出

事故解决报告，报公司工程管理部门。

6）、因机械事故伤亡，报公司工程管理部同步报材设部门。

7）、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作负责人要采用组织会议

等各种办法通报事故通过、因素、提出整治办法，汲取教训，加强安

全生产管理，防止同类事故重复发生或其他事故再发生。

8）、如事故发生在夜间，项目部夜间值班人员必要紧急上报项目部关

于领导及关于人员。

（三）应急反映行动管理

当发生模板架体崩塌事故时，应以项目部自救为主。项目部应急抢险

小组和医院在进行救济同步，上报上一级救援指挥中心（部门）及政

府；救援能力局限性以有效抢险救灾时，上报上一级救援指挥中心

（部门）及政府部门。

1）、发生人身意外伤害时需采用相应事项

A.如现场发生意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要容易

放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并留观24小时，确认没

有症状时才干视为正常。

B.当发现伤员心跳、呼吸停止时要就地急救，进行心脏复苏，直

至急救医务人员到场进一步急救。

C.现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员迈进行暂

时救护，另派人与急救中心或医院进行联系，阐明伤员受伤部位。

D、对骨折伤员特别是颈、胸、腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬

运，不得随意拉扯扭曲身体解决。

2）、急救联系方式：成都市第二人民医院急救电话:86621522

3）、急救首选医院详细方案

A.项目经理部在得到因工伤害事故报告后，应及时组织急救受伤

人员指引现场急救或送专门医院急救，并组织人员救险，防止险情扩

大。

B、必要依照详细受伤部位送相应医院，其指引原则为尽最大努力减

少迟延，保证伤员生命安全。按就近原则直接让成都市第二人民医院

急救车接送伤员。

十、直线加速器房间墙体、现浇板模板支撑体系计算书

直线加速器墙体模板支设计算书

直线加速器房间墙体厚度有1500mm、1400nm、1300mm、800mm、350mm,

局部2500mm厚；净高H=4200mni,设施工气温为T=25℃,

采用泵送碎，外加剂修正系数Bl=l.2,混凝土坍落度

160mm,碎坍落度修止系数82二1.15,砂浇筑速度取

V=2m/h,（依照-/-后浇带之间墙体碎量290m3,两

台碎泵同步浇筑，按每台泵泵送速度30m3/h计算得浇筑

速度为0.9m/h,因此在计算中取浇筑速度为2m/h）（拼

装图如下）

计算参数：A.模板15mm木胶合板，弹性模量

E=6000N/mm2；抗弯强度设计值fjm=15（N/mm2）；（以上见建筑施工

模板安全技术规范附录A表A.5.2）

B、杉木50X100木方背楞，竖向布置，水平

间距@=250mm,

截面抵抗矩W二时2/6=67500廊3；

惯性矩I=bh3/12=3037500mni\（计算按50X90mm）

抗弯强度设计值fm=ll（N/mm2）；

（以上见建筑施工模板安全技术规范附录A表A.5.2）

C.水平夹管用2根①48X2.7钢管，竖向间距300mm；

其中截面抵抗矩上4.12乂10：痴；

惯性矩I=9.89X10W；

截面积A=384mm2；

回转半径i=16mm；

弹性模量E=2.06XlOWmm2；

抗弯强度设计值f=205N度哈

直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值

Rc=8X0.8=6.4KN（0.8折减系数）

（以上见JGJ130-、J84-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范）

D.中14对拉螺栓，纵横向间距均为300mm

净面积A=105mm2；容许拉力f=17.8KN；

螺栓抗拉强度170N/mm%（螺杆每端至少拧两个螺母）

蝴蝶扣（12型）容许荷载为12KN（依照螺杆计算拉力，螺杆每端至少

需要2个蝴蝶扣）

（以上见施工手册456页表8-4.8-5）

钢管

OOOOOOO

OOOOOOO

oOOOoOO

OOOOOOO

OOOOOOO

250250250250250250250

墙模板拼装图

墙模板拼装剖面图

1.荷载计算

①当采用内部振捣器时，新浇筑碎作用于模板最大侧压力原则值

F1=O.22yctOP1P2V1/2

=0.22X24X200/(25+15)X1.2X1.15X21/2=51.52(KN/m2)

2

F2=yCH=24X5.6=134.4(KN/m)

式中yc——碎重力密度，取24kN/m3

t0———初凝时间,t0=200/(T+15)=5,T

为佐温度，

取T=25℃；

V——碎浇筑速度，取2m/h；

H一一碎侧压力计算位置至新浇碎顶面总高度，取最大层高

5.6m(8.55-2.95=5.6)；

Pl——外加剂影响修正系数，取1.2；

B2——坍落度影响修正系数，取1.15。

并取两式中较小值

故取F尸51.52kN/m2,并乘以分项系数1.2得设计值:

2

F4=F1X1.2=51.52X1.2=61.82kN/m

②倾倒碎产生荷载原则值F3=2KN/m2

则倾倒碎产生侧压力F5

2

F5=1.4XF3=1.4X2=2.8kN/m

③侧压力共计为：

2

F=F4+F5=61.62+2.8=64.62kN/m

④板肋方木所承受均布荷载

q-bXF=O.25X64.62=16.16KN/m

2.墙模板所背木方验算

1）木方抗弯强度验算

按三跨持续梁计算，其计算简图如下：

16.16N/mm

1T11

PY、

30030()300

木方计算简图

M=0.lq[2=0.1X16.16X0.3=0.145KN•m

o=M/W=0.145X10767500=2.15N/mm2<[o]=1IN/mni2

式中：归bh2/6按距形梁计算，其中b=50mm,h=90mmo

因此木方强度满足规定

2)木方挠度验算

板肋所受均布荷载

qFFXO.25=64.62X0.25=16.16KN/m

I=bh712=50X90712=3037500mm4

E=9000N/mm2

W=0.677XqiL7(100EI)=0.677X16.16X3007(100X9000X

3037500)=0.03mm<[w]=300/250=1.2mm

因此木方挠度满足规定

3)木方抗剪强度验算

Q=0.6ql=0.6X16.16X0.3=2.909KN

T=3Q/2bh<[T]

T=3X2909/(2X50X90)=0.97N/mm2<[T]=l.1ON/mm2

因此木方抗剪强度计算满足规定

3.墙模板验算：

1)模板挠度验算

按三跨持续梁计算，以一米为计算单元，计算简图：

64.62N/mm

250250250

q2=FX1=64.62X1=64.62KN/m

I=bh712=1000X15712=281250mm'

E=6000N/mm2

W=0.677Xq2L7(l00EI)=0.677X64.62X2507(100X6000X281250)

=lmm=[f]=250/250=lmm

因此模板挠度满足规定。

2)模板强度验算(按三跨持续梁计算)

22

M=0.lq2L=0.1X64.62X0.25=0.404KN•m

。=M/W=0.404X10754000=7.48N/mm2<[o]=15N/mm2

式中：W=bh2/6=54000mm3按距形梁计算，其中b=1000mm,h=15111n1。

因此模板抗弯强度满足规定。

3)模板抗剪计算

Q=0.6ql=0.6X64.62X0.25=9.693kN

T=3Q/2bh<[T]

T=3X9693/(2X1000X15)=0.97N/mm2<[T]=l.20N/mm2

因此模板抗剪强度满足规定

4.水平夹管验算（按三等跨持续梁计算）

荷载计算：

两根钢管所承受均布荷载：q=0.3X64.62=19.386KN/m

每根钢管所承受均布荷载：q3=19.386/2=9.693KN/m

水平夹管强度验算（W=4.IZXIO'mn?见施工手册44页表2-5）

计算简图：

9.693N/mm

p1f、1

300300300

M=0.lqL2=0,1X9.693X0.32=0.087KN•m

o=M/W=O.087X107(4.12X103)=21.lN/mm2<[。]=205N/mm2

因此钢管抗弯强度满足规定

水平夹管挠度验算：见施工手册72页表2-82；

I=9.89X10W(见施工手册44页表2-5)

w=0.677XqL7(1OOEI)=0.677X9.693X3007(100X2.06X105X

9.89X10")=0.03mm<[w]=300/150=2mm

因此钢管挠度满足规定

5.①14对拉螺杆验算(由施工手册456页表8-4得A=105mm2)

对拉螺杆所承受拉力设计值

N=0.3X0.3X64.62=5.816KN

抗拉强度。=N/A=5.816X107105=55.4N/mm2<[f]=170N/mm2

因此①14对拉螺杆抗拉强度满足规定。

2600mm厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书

计算参数：

模板支架搭设高度为4.2m,

立杆纵距b=0.4m,立杆横距1=0.2m,立杆步距h=lm。

血板厚度15mm,剪切强度1.2N/mni2,抗弯强度15N/mm2,弹

性模量6000N/mm4。

木方lOOXlOOmm,间距200m叫剪切强度1.lN/mni2,抗弯强

度llN/mm2,弹性模量9000N/mm4。

模板自重0.5kN/m2,混凝土钢筋自重25.lkN/m3,施工活荷

载6.5kN/m2（其中振捣碎产生荷载原则值4kN/m2；施工人员及设备荷

载原则值2.5k原m2）。

扣件计算折减系数取0.80,采用钢管类型为》48X2.70

1Smnn座植桁

Q

Innxinn未方

楼板支撑架立面简图

200X2700X6

顶板支撑架竖向剪刀撑布置示意图

（竖向剪刀撑设立在架体四周；剪刀撑采用

A...*->...c..raiA:+nZ4-w--kfcX

?no

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

一、模板面板计算

面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按

照三跨持续梁计算。取1000mm为计算单元，计算简图如下:

2()。200

I'mmI口眦乌加

200200200

88.012N/mm

静荷载原则值Qi=25.1X2.600X1+0.5X1=65.76kN/m

活荷载原则值q2=(4+2.5)X1=6.5kN/m

面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=1000X15X15/6=37500mm3；

I=1000X15X15X15/12二281250mm1；

(1)抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板抗弯强度计算值(N/mmf

M----面板最大弯距(N.mm)；

W----面板净截面抵抗矩；

[f]一一面板抗弯强度设计值，取15N/nnn2；

M=0.Iql2

其中q——荷载设计值(kN/m)；

q=l.2X65.76+1.4X6.5=88.012kN/m

经计算得到M=0.1X88.012X0.2X0.2=0.352kN.in

经计算得到面板抗弯强度计算值

f=0.352X10737500=9.387N/mm2

面板抗弯强度验算f<[f],满足规定！

(2)抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力

Q=0.6ql=0.6X88.012X0.2=10.561kN

截面抗剪强度计算值

T=3X10561/(2X1000X15)=1.056N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足规定！

(3)挠度计算

v=0.677qJ/100EI<[v]=1/250

面板最大挠度计算值v=0.677X88.012X/(100X6000X

281250)=0.56mm

面板最大挠度不大于200/250=0.8mm,满足规定！

二、顶托支撑木方计算

木方按照均布荷载下持续梁计算。计算简图如下：

17.602N/mm

400400400

1.荷载计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

ql=25.1X2.6X0.2=13.052kN/m

(2)模板自重线荷载(kN/m):

q2=0.5X0.2=0.IkN/m

(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载

(kN/m):

经计算得到，活荷载原则值q3=(2.5+4)X0.2=1.3kN/m

静荷载qi=1.2X13.052+1.2X0.1=15.782kN/m

活荷载q2=1.4X1.3=1.82kN/m

2.木方计算

按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计

算值最不利分派弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=qi+q2=17.602kN/m

最大弯矩M=0.lql2=0.1X17.602X0.4X0.4=0.282kN.m

最大剪力Q=0.6X0.4X17.602=4.225kN

最大支座力N=l.1X0.4X17.602=7.745kN

木方截面力学参数为

本算例也截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100X100X100/6=166666.67mm3；

I=100X100X100X100/12=8333333.33mm1；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.282X107166666.67=1.69N/mm2

木方抗弯计算强度不大于11.ON/mm2,满足规定！

(2)木方抗剪计算

最大剪力计算公式如下：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必要满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3X4225/(2X100X

100)=0.634N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=l.lON/mn?

木方抗剪强度计算满足规定！

(3)木方挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250

最大变形v=0.677X17.602X4007(100X9000X

8333333.33)=0.04mm

木方最大挠度不大于400/250=1.6mm,满足规定！

三、扣件抗滑移计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下

式计算:

RWRc

其中Re一扣件抗滑承载力设计值，取6.4kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计

值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

四、立杆稳定性计算荷载原则值

作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载。

1.静荷载原则值涉及如下内容：

(1)架体钢管、扣件、顶托自重(kN):

NGI=[4.2+(0.2+0.4)X4]X38+2X5X13.2+61=0.444KN

⑵模板自重(kN):

电=0,5X0,4X0,2=0.04kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3=25.1X2.6X0.4X0.2=5.221kN

经计算得到，静荷载原则值NG二(NG1+NG2+NG3)二

5.705kNo

2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载。

经计算得到，活荷载原则值

.=(2.5+4)XO.4X0.2=0.52kN

3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2X5.705+1.4X0.52=7.574KN

五、立杆稳定性计算

立杆稳定性计算公式

其中N——立杆轴心压力设计值，N=7.574kN

0——轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表

得至I」;

i——计算立杆截面回转半径（cm）；i=1.60

A——立杆净截面面积（cn?）；A=3.84

W——立杆净截面抵抗矩（cn?）；W=4.12

a——钢管立杆抗压强度计算值（N/mn?）.

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，205N/mm2；

1。——计算长度（m）；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点

长度;a=0.075m；

L=1+2X0.075=1.15m兄=1150/16.0=72

查表得。二0.765

=7574/（0.765X

384）=25.8N/mm2,

立杆稳定性计算〃<[f],满足规定！

六、现浇板侧立面模板支设计算

直线加速器墙体碎浇筑到板底时，用一台泵浇筑直线加速器板周边

其他梁板碎，另一台泵浇筑加速器顶板碎：直线加速器板厚高差

12000101,设施工气温为T=25℃,外加剂修正系数B1=1.2,混凝土坍

落度160mm,彼坍落度修正系数B2=1.15,硅浇筑速度取V=2m/h

（依照标高-2.95———1.75之间碎量50nl3,泵送速度30m3/h计算

得浇筑速度为0.72m/h）；采用15厚木胶合板，板肋为50X100木方,

沿水平方向布置5根，间距@=300mm；用两道中14对拉螺杆固定，距侧

模上下端各200nlm,螺杆纵向间距@=800mm,横向间距@=500nim,竖向

夹管采用2根①48钢管（壁厚按2.7计算）间距@=500mm。公式和数据

详见《建筑工程施工手册》（第四版）缩臼本P514页：荷载及变形值

规定。

1)、荷载计算

①当采用内部振捣器时，新浇筑碎作用于模板最大侧压力原则值

Fl=0.22yctOP102V1/2

=0.22X24X200/(25+15)X1.2X1.15X2生51.52(KN/m2)

2

F2=YCH=24X1.2=28.8(KN/m)

式中yc——碎重力密度，取24kN/m3

tO——碎初凝时间，t0=200/（T+15）,T为碎

温度，

取T=25℃；

V——碎浇