【《基于MSBR工艺的污水处理及再生回用方案设计计算案例》10000字】

基于MSBR工艺的污水处理及再生回用方案设计计算案例目录TOC\o"1-3"\h\u169781.1粗格栅 3176621.1.1设计简图 3283411.1.2设计计算 4155041.1.3设备选型 644591.2污水提升泵房 7146621.2.1设计说明 7269821.2.2设计简图 7207671.2.3设计计算 792381.2.4设备选型 8300761.3细格栅 9103351.3.1设计简图 9185971.3.2设计计算 9293031.3.3设备选型 12298931.4曝气沉砂池设计计算 13203521.1.1设计简图 13142221.1.2设计计算 13325331.5配水井 16123161.5.1设计说明 16128391.5.2设计计算 16104501.6MSBR工艺的设计计算 18230061.6.1设计简图 1895431.6.2设计计算 1836681.7高密度沉淀池 25318731.7.1设计简图 25216111.7.2设计计算 25189531.8加药间（用药量计算） 297791.8.1设计计算 2952801.9臭氧催化氧化池 31193341.9.1设计简图 31162821.9.2设计计算 31179141.10滤布滤池 36174591.10.1设计说明 36107291.10.2设计简图 36231241.10.3设计计算 37236441.11紫外线消毒工艺 38134671.11.2设计计算 3821211.12污泥浓缩池 40209111.12.1设计说明 40233251.12.2设计简图 40136021.12.3设计计算 4037311.13污泥浓缩脱水机房 42113751.13.1设计说明 42292471.13.2设计计算 42104531.13.3设备选型 42313501.14污水厂附属建筑物设计计算 44156441.11.1办公楼 44183001.20.2食堂 4416821.20.4维修间 44284491.20.6仓库 45170751.20.7传达室 45256451.21高程布置 4680331.21.1污水厂高程布置原则 46292621.21.2污水厂高程布置特点 46粗格栅粗格栅污水提升泵房细格栅曝气沉砂池MSBR池集水井配水井进水剩余污泥污泥提升泵房回流污泥贮泥池污泥浓缩脱水机房泥料仓外运砂渣外运中水回用上清液高密度沉淀池UV消毒池臭氧催化氧化滤布滤池1.1粗格栅 1.1.1设计简图粗格栅设计简图见图1.1。图1.1中格栅设计简图1.1.2设计计算m3/d=0.717m3/s≈0.72m3/s每组设计流量为：m3/s，栅槽宽度①栅条的间隙数n（个）式中n——栅条间隙数，个;——最大设计流量，;————格栅倾角，（），取;b——栅条间隙，，粗格栅0.016~0.025m，取b=0.02m;h—栅前水深，，取;v——过栅流速，m/s，取v=0.9m/s。格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。则栅条间隙数②栅槽宽度B。栅槽宽度一般比格栅宽0.2～0.3m，取0.2m;设栅条宽度S=10mm（0.01m），则栅槽宽度B=S(n-1)＋bn＋0.2=0.01×(38-1)＋0.02×38＋0.2=1.33（m）≈1.4（m）（2）通过格栅的水头损失（m）式中——设计水头损失，m;计算水头损失，m;g--重力加速度，m/s²;k——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3;——阻力系数，与栅条断面形状有关，可按手册提供的计算公式和相关系数计算。设栅条断面为迎水、背水面均为半圆形的矩形断面，=1.67，代入数据得（3）栅后槽总高度H（m）设栅前渠道超高’=0.3m，=6.3m则（4）栅槽总长度L（m）①进水渠道渐宽部分的长度。设进水渠宽=0.9m，其渐宽部分展开角度=20°，进水渠道内的流速为0.77m/s。(m)②栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（m）式中，为栅前渠道深，m。（5）每日栅渣量W（m³/d）式中，为栅渣量，m³/10³m³污水，格栅间隙为16～25mm时，=0.10～0.05m³/10³m³污水;格栅间隙为30～50mm时，=0.03～0.1m³/10³m³污水。本设计格栅间隙为20mm，取=0.07m³/10³m³污水。采用机械清渣。1.1.3设备选型选用2台HG-500型链式回转格栅除污机。该设备的主要性能规格及外形尺寸见表1.1：表1.1性能规格公称栅宽（m）槽深（m）安装角度（º）栅条间隙（mm）电动机功率（kW）扒渣高度（mm）0.53.560151.58001.2污水提升泵房1.2.1设计说明污水提升泵房与粗格栅合建，水泵设备设4台（3用1备），并预留4台泵的位置。最大流量：Qmax=m3/h=0.72m3/s1.2.2设计简图污水提升泵房设计简图见图1.2。图1.2污水提升泵房设计简图1.2.3设计计算每台水泵流量(m3/h)水泵流量取900m3/h。集水池集水池的容积不小于1台泵10min的流量。(m3)有效水深采用1.0m，则集水池面积约为37.5m2。根据粗格栅计算，格栅高度为3.5m,有效水深1.0m,水损0.2m,则推定后续集水池高度为1.0+3.5-1+0.2=6.7m,集水池尺寸为9.4m×1.0m×6.7m水泵全扬程高程计算估算集水池正常工作水位需提升7m，出水管管线水头损失约为0.3m。泵站内管线水头损失假设为1.0m，考虑安全水头0.5m。则估算水泵总扬程为(m)水泵扬程取10m。1.2.4设备选型潜污泵选用2台QW型潜水排污泵,一用一备。该设备的主要性能规格及外形尺寸见表1.2：表1.2性能规格型号流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min）功率（kW）效率（%）出口直径（mm）QW1300-10-551300107405577.5400闸门选用AZY型暗杆式铸铁镶铜圆闸门4台该设备的主要性能规格及外形尺寸见表1.3表1.3性能规格口径(mm)门框最大压力（MPa）密封渗水量不大于（L/min.m）5000.10.081.3细格栅1.3.1设计简图细格栅设计简图见图1.3。图1.3细格栅设计简图1.3.2设计计算m3/d=0.717m3/s≈0.72m3/s每组设计流量为：m3/s，栅槽宽度①栅条的间隙数n（个）式中n——栅条间隙数，个;——最大设计流量，;————格栅倾角，（），取;b——栅条间隙，，细格栅0.0015~0.01m，取0.005m;h—栅前水深，，取;v——过栅流速，m/s，取v=0.7m/s。格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。则栅条间隙数②栅槽宽度B。栅槽宽度一般比格栅宽0.2～0.3m，取0.2m;设栅条宽度S=10mm（0.01m），则栅槽宽度B=S(n-1)＋bn＋0.2=0.01×(192-1)＋0.005×192＋0.2=3.07（m）≈3.1（m）（2）通过格栅的水头损失（m）式中——设计水头损失，m;计算水头损失，m;g--重力加速度，m/s²;k——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3;——阻力系数，与栅条断面形状有关，可按手册提供的计算公式和相关系数计算。设栅条断面为迎水、背水面均为半圆形的矩形断面，=1.67，代入数据得（3）栅后槽总高度H（m）设栅前渠道超高=0.3m，则（4）栅槽总长度L（m）①进水渠道渐宽部分的长度。设进水渠宽=0.9m，其渐宽部分展开角度=20°，进水渠道内的流速为0.77m/s。(m)②栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（m）式中，为栅前渠道深，m。（5）每日栅渣量W（m³/d）式中，为栅渣量，m³/10³m³污水，格栅间隙为16～25mm时，=0.10～0.05m³/10³m³污水;格栅间隙为30～50mm时，=0.03～0.1m³/10³m³污水。本设计格栅间隙为5mm，取=0.2m³/10³m³污水。,采用机械清渣。1.3.3设备选型选用2台HG-900型链式回转格栅除污机。该设备的主要性能规格及外形尺寸见表1.4：表1.4性能规格公称栅宽（m）槽深（m）安装角度（º）栅条间隙（mm）电动机功率（kW）扒渣高度（mm）0.91.816061.28001.4曝气沉砂池设计计算1.1.1设计简图曝气式沉砂池计算图见图1.4。1.1.2设计计算（1）池子总有效容积V（m³）式中——最大设计流量，m³/s，=0.72m³/s;t——最大设计流量时的流行时间，min，取t=2min。V=0.72×2×60=86.4（m²）（2）水流断面积A（m²）式中——最大设计流量时的水平流速，m/s，取=0.1m/s。A=0.72/0.1=7.2（m²）（3）池总宽度B（m）式中——设计有效水深，m，取=2m。（4）每个池子宽度b（m）取n=2格，则b=B/n=3.6/2=1.8(m)宽深比，满足要求。（5）池长L（m）L=V/A=86.4/7.2=12(m)（6）每小时所需空气量q（m³/h）式中d——每立方米污水所需空气量，m³，取d=0.2m³/m³污水。则q=0.2×0.72×3600=518.4（m³/h）（7）沉砂室所需容积：设T=2d,（8）每个沉砂斗容积：设每一个分格有两个沉砂斗，（9）沉砂斗各部分尺寸：设斗底宽，斗壁与水平面的倾角为55°，斗高=0.35m；沉砂斗上口宽：沉砂斗容积：（10）沉砂室高度：采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗，沉砂室由两部分构成，一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过渡部分。沉砂室的宽度为[2(L2+a+0.2)]。长度为(11)池总高度设超高(12)砂水分离器的选择沉砂池的沉砂经排砂装置排除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离出砂和水，需配套砂水分离器。

清除沉砂的间隔时间为2d,根据该工程的排砂量，选用一台某公司生产的螺旋砂水分离器。

该设备的主要技术性能参数为：①进人砂水分离器的流量为1~3L/s;②容积为0.6m3；③进水管直径为100mm；④出水管直径为100mm；⑤配套功率为0.

25kW；1.5配水井1.5.1设计说明曝气沉砂池出水经配水井至AAOMBR池；1.5.2设计计算进水管管径配水井进水管的设计流量为=0.23(m3/s)，当进水管管径=500mm，=1.13m/s，满足设计要求。（1.0~1.2m/s范围内）矩形宽顶堰进水从配水井底中心进入，经等宽度堰流入2个水斗再由管道接入2座后续构筑物，每个后续构筑物的分配水量分别为q=0.115(m3/s)。配水采用矩形宽顶堰溢流堰至配水管。堰上水头因单个出水堰的流量为q=0.115(m3/s)=115(L/s)，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，所以，本设计采用矩形堰（堰高取0.6m）。矩形堰的流量(5-1)式中——矩形堰的流量，m3/s；——堰上水头，m；——堰宽，m，取堰宽=1.5m；——流量系数，通常采用0.327~0.332，取0.33。则：(m)取0.2m堰顶厚度根据有关资料，当2.5＜＜10时，属于矩形宽顶堰。取=1.5m，这时=7.5（在2.5~10范围内），所以，该堰属于矩形宽顶堰。配水管管径该配水管管径=35mm，=1.16m/s。配水漏斗上口口径按配水井内径的1.5倍设计，D=1.5×D1=1.5×500=750(mm)。1.6MSBR工艺的设计计算1.6.1设计简图图1.5MSBR简图1.6.2设计计算MSBR可以看成是与SBR的串联。设定污染物去除负荷率，为75%～80%的，SBR为20%～25%。MSBR分为两组。段设计①好氧区容积计算式中——好氧区有效容积，m²;Q——设计流量，m³/d，单组进水量为30982m³/d;——进水浓度，mg/L;S——出水溶解性浓度，mg/L;Y——污泥产率系数，取Y=0.6kgMLVSS/kg;——污泥自身氧化系数，，取=0.05;——固体停留时间，;——混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS），mg/L，;X——混合液悬浮固体浓度（MLSS），g/L，取4g/L;f——混合液中VSS/SS之比，取f=0.7。出水溶解性为式中k——好氧系数，取0.23;t——BOD测定时间，d，5d。污泥龄式中——好氧池设计泥龄，d;F——安全系数，取值范围1.5～3.0，本设计取3.0;——硝化菌比生长速率，;——氨氮硝化反应的半速率常数，mg/L，本设计取lmg/L;——生物池中氨氮浓度，=11.3mg/L;T——设计水温，，在此取10。根据计算结果，取12d。代入上述数据，好氧区容积为好氧区水力停留时间为②缺氧区容积式中——缺氧区有效容积，m³;——生物反应池进水总凯氏氮浓度，mg/L;——生物反应池出水总氮浓度，35mg/L;——反硝化速率，kgNO-N/（kgMLSS·d）;——排出生物反应池的微生物量，kgMLVSS/d;X——混合液悬浮固体浓度（MLSS），g/L，取1.0g/L。排出生物反应池的微生物量为脱氮速率为式中——20℃时的脱氮速率常数，取0.06kgNO-N/（kgMLSS·d）。=0.06×1.08=0.028[kgNO-N/(kgMLSS·d)]缺氧区容积为缺氧区水力停留时间为③厌氧区容积。厌氧区水力停留时间设计取=1.5（h），故厌氧区容积为④段总池容=5338.9＋2761.2+1431.375=9531.475（m³）⑤段总停留时间⑥校核计算污泥负荷计算结果小于等于0.2，符合规范要求。好氧区总氮负荷计算结果小于等于0.05，符合规范要求。（2）SBR段设计①设计方案。每组配套两格SBR池示每格每日运行6个周期，每周期处理水量1912.5m³，充水比m为0.35。每周期运行时间4h，其中1.5h生物反应，0.5h预沉，2h进水和排水。②混合液浓度。MSBR工艺设计在SBR池反应阶段回流污泥，在进出水阶段不回流污泥，因此SBR池内MLSS是变化的。开始进出水时最低，随着进水不断带入SS，使MLSS不断增加停止出水时达到最高。开始出水时，池内为4000mg/L。停止出水时，池内为SBR池内平均MLXX浓度为③反应时间。好氧反应时间为式中——进水浓度，mg/L，本设计为58mg/L;m——充水比，本例取0.35;——污泥负荷，kgBOD/（kgMLSS·d），本例取0.1kgBOD/（kgMLSS·d）;——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L。总反应时间为1.5h，缺氧反应时间为=1.5-1.03=0.47(h)④SBR反应池有效容积⑤总氮负荷满足《序批式活性污泥法污水处理工程技术规范》（HJ577—2010）中表6的要求小于等于0.06kgTN/（kgMLSS·d)。⑥复核出水总氨。每周期缺氧反应时间0.47h，反硝化去除的硝态氮NO为出水剩余总氮为式中——每格每周期处理水量，m²，=2581.8m²;——SBR池进水总氮浓度，mg/L，=35mg/L;——排出生物反应池的微生物量，kgMLVSS/d。Y污泥产率系数Y取0.4kgMLVSS/kgBOD，则（3）其他部分设计①污泥回流比a.SBR池污泥至污泥浓缩池的回流。SBR池在反应阶段回流，平均回流污泥浓度为4700mg/L，浓缩后污泥浓度8000mg/L，回流比为b.污泥浓缩池至厌氧池的回流。回流污泥浓度为8000mg/L，生物池污泥浓度X设计为4000mg/L，污泥回流比为②污泥浓缩池a.污泥浓缩时间。浓缩时间可用污泥界面下降时间推算。浓缩开始时，污泥界面高度为，为4700mg/L，在时间后，污泥界面下降为，污泥浓度为时间间隔取0.1h，起始污泥界面高度取5m，按上式迭代计算，当沉淀2.6h后，污泥浓度达到7983mg/L。因此浓缩时间取3.0h。b.浓缩池面积。浓缩池表面负荷q取2.0m³/（m²·h），浓缩池面积A为c.浓缩池高度。污泥浓缩池清水高度取1.0m，超高取1.0m，底部出泥区高度1.0m，浓缩池池总高度H为H=5.0＋1.0＋1.0＋1.0=8.0(m)③预缺氧池。预缺氧池的作用是预先反硝化回流污泥中的硝酸盐，防止厌氧池中聚磷菌磷的释放受到干扰。根据经验，预缺氧池的有效容积为缺氧池容积的15%。预缺氧池体积为停留时间1.7高密度沉淀池1.7.1设计简图图1.6高密度沉淀池简图1.7.2设计计算1.总变化系数为1.352.最高时流量为61965m³/d=0.72m³/s（1）沉淀区①清水区。表面负荷q取16m3/(m2·h)，斜管结构占用面积按4%计。沉淀池清水区面积其中斜管区分为两部分，中间为出水渠。斜管区平面尺寸取值14m×12m，中间出水渠宽度0.8m，出水渠璧厚度为0.2m。沉淀区长度L1=15.4m。②进水区。絮凝区来水经淹没式溢流堰向下进入沉淀区的进水区，进水区宽度进水区流速③集水槽。采用小矩形出水堰，堰壁高度P=0.28m，堰宽b=0.05m。沉淀池布置集水槽12个，单个集水槽设矩形堰40个，总矩形堰个数n=480。每个小矩形堰流量q=0.72/480=0.0015(m3/s)。矩形堰有侧壁收缩，流量系数m=0.43，堰上水头单个集水槽水量集水槽宽取值b'=0.4m，末端临界水深为集水槽起端水深h=1.73hk=1.73×0.13=0.2249(m)集水槽水头损失集水槽水位跌落0.1m，槽深0.4m。④池体高度。超高H1=0.40m;根据《室外给水设计规范》(GB50013-2018)，斜管沉淀池清水区高度H2=1.0m，斜管倾角60°，斜管长度0.75m，斜管区高度H3=0.75×sin60°=0.65(m)，根据GB50013-2018，斜管沉淀池布水区高度H4=1.5m，污泥回流比R1按设计流量的2%计，污泥浓缩时间tn取8h，污泥浓缩区高度贮泥区高度H6=0.95m，则沉淀池总高度⑤出水渠。出水渠宽B2=1.0m，末端临界水深出水渠起端水深h0=1.73hk=1.73×0.375=0.65(m)出水渠上缘与池顶平，水位低于清水区0.2m，最大水深0.5m，渠高Hc=H1+0.2+0.5=0.4＋0.2+0.5=1.1(m)（2）絮凝区絮凝区由三部分组成:一是导流筒内区域，流速较大；二是导流筒外，流速适中；三是出口区，流速最小。参照GB50013--2018，导流筒内流速控制在0.5~0.6m/s，导流筒外流速控制在0.1~0.3m/s，出口区流速控制在0.05～0.1m/s。①絮凝室尺寸。絮凝区水深H7=6m，反应时间t2取10min，絮凝室面积为絮凝室设2格，并列工作，为正方形，则边长为②导流筒。絮凝回流比(R2）取10，导流筒内设计流量为导流筒内流速v1取0.6m/s，导流筒直径为导流筒下部喇叭口高度H8=0.7m，角度60°，导流筒下缘直径为导流筒上缘以上部分流速v2=0.25m/s，导流筒上缘距水面高度为导流筒外部喇叭口以上部分面积为导流筒外部喇叭口以上部分流速为导流筒外部喇叭口下缘部分面积为导流筒外部喇叭口下缘部分流速为导流筒喇叭口以下部分流速v5=0.15m/s，导流筒下缘距池底高度为③过水洞。每隔絮凝室设计流量QDG=QD/2=0.36(m3/s)絮凝室出口过水洞流速v6取0.06m/s，过水洞口宽度B3=1.5m，高度为过水洞水头损失④出水区。出口区长度L2为1.5m，出口区上升流速v7=0.06m/s，出口区宽度为出口区停留时间⑤出水堰高度。为配水均匀，出口区到沉淀区设一个淹没堰。过堰流速v8取0.05m/s，堰上水深为⑥搅拌机。搅拌机提升水量QT=Qn=3.96m3/s，提升扬程HT取0.15m，搅拌轴功率为式中——水的密度，kg/m³，絮凝区GT值絮凝区总停留时间水温按10℃，动力黏度μ=1.305×10-3Pa·s。絮凝区GT值为（3）混合室计算①混合池尺寸。混合池长L3=3.0m，宽B4=2.0m，水深H12=6.0m。②停留时间。③搅拌机功率。混合室G取500s-1，搅拌机轴功率为④水力计算。出水管长度L4=1.8m，直径D3=0.9m，流速为出水管沿程水头损失为出水管局部水头损失为出水总水头损失：h=h1+h2=0.0015+0.062=0.0635（m）1.8加药间（用药量计算）1.8.1设计计算（1）已知条件设计流量Q=61965m3/d=0.72m3/s，二级出水SS（X2）=10mg/L，总磷（P2）=0.4mg/L。三级处理后出水SS（X3）=5mg/L，总磷（P3）=0.4mg/L。药剂采用聚合氯化铝PAC。（2）用量计算二级处理出水后，预计含磷量kp=3%，则二级处理出水中悬浮态磷溶解磷含量三级处理出水悬浮态磷三级处理出水中溶解性磷二级处理出水呈性，投加量可按2mol/molP计算。磷的相对分子质量为31，铝的相对分子质量为27，摩尔比折算成质量比Al/P=1.74。据厂家提资料，液态PAC密度1.19kg/L，Al2O3含量10%，盐基度70%（盐基度为PAC中OH-与Al3+的当量百分比）。Al2O3的相对分子质量为102，其中铝为54。据此计算，PAC中铝含量=（54/102）×10%=5.3%。PAC与去除溶解性磷的比例KPAC=1.74/0.053=32.8（mg/mgP）PAC的投加量q=KPAC（P3-PS3）=32.8×（0.4-0.25）=1.92（mg/L）日用药量G=qQ=1.92×61965/1000=301.8678（mg/L）（3）溶解池和溶液池①溶液池式中，b——PAC药液的浓度，b=15%；n——每日配制次数，n=2。溶液池设置4个，每个容积为W=0.625溶液池的形状采用正方形，尺寸为：超高0.2m②溶解池放水时间；放水流量查水力计算表得，放水管管径d0=20mm；相应流速v0=1m/s。溶解池底部设一根排渣管；排渣管管径DN150。③投药管投药管流量：查水力计算表得放水管管径；相应流速v=0.1m/s。（4）药剂仓库与加药间合并布置。（1）药剂袋数式中，t——药剂储存期，dt=30d；W——每袋药剂质量，kg，W=40kg。（2）堆放面积式中，H——药剂堆放高度，H=1.5m；V——每袋药剂体积，m3；e——堆孔隙率，e=0.2。堆放面积 1.9臭氧催化氧化池1.9.1设计简图图1.7臭氧催化氧化池简图1.9.2设计计算1、催化剂主要特点如下:（1）选用碘值高、吸附能力强、耐磨强度好、质量稳定可靠的优质活性炭为载体，制备的催化剂具有很大的比表面积和合适的孔结构;(2)在活性炭载体表面选择性的负载Fe、Mn等过渡金属活性组分及K、Na等碱金属催化助剂，原位促进臭氧分解成羟基自由基并降解有机物;(3)催化剂的制备采用机械混合、成型、炭化和活化的生产工艺，活性组分在载体表面分散性良好。规格参数如下:项目指标单位规格外观指标吸水率%45%-55%粒径mm条形3-6堆积密度t/m³0.45-0.62耐磨强度%292%压碎强度N/cm≥110碘值mg/g≥550活性金属含量%3%-4%性能指标COD去除率%40%-75%Rt（水力停留时间)min30-60寿命年3~52、进水方式上游出水进入臭氧催化高级氧化池，首先进入臭氧催化高级氧化池第一段，从原水取一定比例的水进行循环，在离心泵管道上设置射流溶气装置，通过溶气装置投加臭氧，达到提高臭氧气体的溶解效率，并有效减少臭氧投加量。溶解臭氧的污水，通过池底设置的二次混合设备，将含臭氧污水与原污水充分混合。含臭氧的污水，混合后的污水流经固定填充的固相催化剂表面，催化剂表面具有不平衡电位差，在催化剂的作用下，激发产生羟基自由基，羟基自有基的氧化还原电位为EO=2.8ev，在如此高的氧化电位的作用下大部分难降解的有机物发生断链反应形成短链的有机物或直接被氧化至CO和HO。第二段、第三段取水位置分别是第一段出水和第二段出水，同样采用高效臭氧溶气装置投加臭氧，原理与第一段相同。通过三段投加，污水中难降解有机物被充分降解，使污水达到设计标准。接触池内未溶解的臭氧需重新还原变为氧气，避免对大气环境造成污染。在臭氧接触池池顶上设置有臭氧尾气分解处理设施，设计采用热触媒式臭氧尾气处理装置进行处理，将空气中残留臭氧还原为氧气，使尾气处理装置出口处臭氧浓度低于0.1ppm。3、主要构筑物计算1)设计总水量为变化系数，取1.35；单位为m³/h，1807.3m³/h（百分之三十回用）。2)总有效池容HRT市政水取值1h，工业污水根据水质增加停留时间。m³3)单座设计流量Q=Q/nn为座数，根据现场占地面积确定。Q=Q/n=1807.3/2=903.66m³4)单座臭氧催化氧化反应池格数n反应池格数n根据进水浓度、去除效果等因素确定，考虑是否需要多格数串联,若多格串联，每格体积不变则臭氧投加量逐步降低。5)单格有效池容V=V/=1807.3m³6)单位小时内COD消减量C为进水COD浓度；C出水COD浓度，设计去除率为30-75%。7)单位小时内臭氧投加量m=k*k为臭氧用量与COD消减量质量比例关系，取值范围为1:1-2:1，设计取值参考市政污水1.2:1-1.5:1、工业污水1.5:1-2:1，取1.4:1；m=k*=1.4*18073=25302.2g8)臭氧发生器输出流量Q=m*k/1h1为单位时间，1h；k为变化系数，通常取1.2。Q=m*k/1h=25302.2*1.2/1=30326.64g/h9)单位时间臭氧气量Q=m/（1h*C）臭氧浓度根据设备效率确定;Q单位为m³/h。臭氧催化氧化缓冲配水区高度h=1.5m11)总停留时间T=1h有效池容V数值与单位小时设计进水量相同。12)进水区高度h=1.2-1.5m，取1.3m13)滤板厚度h=0.16m本工程用0.16m钢筋混凝土。14)鹅卵石厚度h==0.15+0.15+0.15=0.45m表示粒径200mm左右鹅卵石;表示粒径150mm左右鹅卵石;表示粒径100mm左右鹅卵石。15)滤层停留时间t=0.15-0.5h，取0.3h;16)滤层池容V=V=Q*tV指改性活性炭催化剂添加量，单位m³。V=V=Q*t=1912.5*0.3=573.7517)滤料装填高度h=V/S或根据中试确定填料高度h,则S=V/hS表示构筑物底面积；h高度要求市政水不低于1m，工业污水不低于2m。18)滤料接触时间t=h/取值范围为4-6m/h。19)总有效水深H=V/S=h+h+h+h+hh高度根据此数值调整，多数取值2.5-3.5m。20)总水深H=H+H总高度：3.3米21)反洗风机强度Q=S*kS，单位为m，指构筑物底面积；k指反洗强度，取值15L/(m.s)。22)反洗水强度Q=—S*kS，单位为m，指构筑物底面积；k指反洗强度，取值12L/(m.s)。24)催化剂费用15000元/m³。1.10滤布滤池1.10.1设计说明最大流量：Qmax=2592m3/h=0.72m3/s技术参数：进水SS≤30mg/L，出水SS≤10mg/L，平均滤速≤8~15m/h，滤池内部水头损失0.2~0.3m，反洗耗水率<1.0%。1.10.2设计简图滤布滤池工作状态如图1.8所示：图1.8滤布滤池设计滤池剖面图如图1.9所示：图1.9滤布滤池剖面图1.10.3设计计算 =1\*GB2⑴滤盘数量与设备选型 设选用滤盘直径D=2m，有效过滤面积为f=5.8㎡，滤盘滤速为q=12m/h，滤池分为2格，则每格滤池滤盘数量为：片取10片则根据厂商提供的型号，选用DLB2—10型，其具体参数见表1.7：表1.7DLB2—10型滤布滤池参数型号滤盘盘径D（m）滤盘数量（个）单盘过滤面积（㎡）总装机功率（kw）池体内空尺寸LBH(mm)DLB2—10225.84440025003000=2\*GB2⑵滤池尺寸根据要求，当滤盘盘径D<1m时可采用钢结构体，当盘径D=2m或3m时池体适合为钢筋混凝土结构形式。根据池体内空尺寸440025003000，故确定单座混凝土池体尺寸为：长5.0m，宽3.5m，高1.0m。1.11紫外线消毒工艺

1.11.1设计简图图1.10紫外消毒池简图1.11.2设计计算（1）峰值流量=45900×1.35=61965（m³/d）（2）灯管数初步选用UV3000PLUS紫外消毒设备，每3800m³/d需14根灯管，故灯管数拟选用6根灯管为一个模块，则模块数N12.33个<N<18.33个（3）消毒渠设计按设备要求渠道深度为129cm，设渠中水流速度为0.3m/s。渠道过水断面积A为渠道宽度B=A/H=2.39/1.29=1.85（m），取1.9m。复核流速∶若灯管间距为8.89cm，沿渠道宽度可安装10个模块，故选取用UV3000PLUS系统，两个UV灯组，每个UV灯组2个模块。每个模块长度为2.46m，两个灯组间距1.0m，渠道出水设堰板调节。调节堰与灯组间距1.5m，则渠道总长L为L=2×2.46＋2×1.0＋1.5=8.42(m)复核辐射时间紫外线消毒道布置如图所示。（4）计算小结污水处理厂紫外线消毒系统选用UV3000PLUS系统，两个UV灯组，每个UV灯组20个模块，每模块5根灯管。采用串联布置，设置超越渠。1.12污泥浓缩池1.12.1设计说明污泥浓缩池设1座。剩余污泥量：Qs=871.85m3/d（含水率为P1=99.0%）1.12.2设计简图污图12污泥浓缩池设计图1.11污泥浓缩池简图1.12.3设计计算1.污泥浓缩池的容积污泥浓缩池采用竖流沉淀池构造式中——贮泥时间，一般采用8~12h，取=8h。（m3）2.污泥浓缩池设计容积式中——贮泥池设计容积，m3；——污泥贮池边长，m；——污泥斗底边长，m；——贮泥池有效水深，m；——污泥斗高度，m；——污泥斗倾角，°。设计中取=45°，=8m，=4m，污泥斗底为正方形，边长为=1.0m则m＞290m33.污泥浓缩池高度计算式中——贮泥池超高，m。设计中取=0.3m(m)1.13污泥浓缩脱水机房1.13.1设计说明污泥脱水机房设备设2套脱水机组（1用1备）。剩余污泥量：Qs=871.85m3/d（含水率为=99.0%）1.13.2设计计算浓缩脱水后污泥量式中——脱水后污泥含水率，取=78%。则（m³/d）脱水后干污泥重量为(kg/d)1.13.3设备选型选用2套LWD430W型卧螺离心式污泥浓缩脱水一体机组。该设备的主要性能规格及外行尺寸见表1.8。表1.8性能规格主机辅机机组运行效果项目参数名称规格（m3/h）功率（kW）项目参数处理能力（m3/h）10~18污泥切割机205.5进泥量（m3/h）10~12转鼓直径（mm）430污泥进料泵0~18（0.4MPa）5.5进泥含固率（%）约3.37长径比4：1污泥计量泵0~20泥饼含固率（%）20~24转鼓转速（r/min）0~3200絮凝剂投配系统0.2~2.4（kg/h干粉）清液含固率（%）≤0.2分离因数（g）2466(max)加药泵0~00.60.5固体回收率（%）95~98差转速（r/min)）2~16螺旋输送机3.53.0加药量（%）2.0~2.6螺旋扭矩（N·m）10000泥饼产量（m3/h）约1.3电动机型号功率（kW）Y200L-4转速（r/min）2040±20301.14污水厂附属建筑物设计计算1.11.1办公楼1.生产管理用房本设计中污水厂规模为6.2万m3/d；生产管理用房总面积为240m2。2.行政办公用房行政办公人员编制人数定为10人，每人平均面积取用6.0m2，则行政办公用房总面积为60m2。3.化验室污水厂规模为6.2万m3/d时；化验室总面积为90m2，定员数为3人。本设计中污水厂规模为6.5万m3/d；将这三种构筑物统一合建于办公楼中。1.20.2食堂污水厂规模为6.2万m3/d时；食堂就餐人员面积定额为2.5m2。食堂就餐总人数为20人，则食堂总面积为50m2。1.20.4维修间污水厂规模为6.2万m3/d时；机修间车间面积为80m2；辅助面积为30m2，定员数为4人。故机修及电修建总面积为110m2。机修间尺寸为：L×B=11m×10m1.20.6仓库污水厂规模6.2万m3/d时；仓库面积为80m2。仓库尺寸：L×B=10m×8m污水厂规模为6.2万m3/d时，堆棚面积为40m2。堆棚平面尺寸为：L×B=8m×5m仓库与堆棚合建。1.20.7传达室污水厂规模为6.2万m3/d时，传达室面积为20m2。传达室尺寸：L×B=5m×4m设计两个传达室。1.21高程布置确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，确定各部分的水面标高，保证污水厂正常运行。1.21.1污水厂高程布置原则（1）为保证污水处理过程中污水能顺利自流，必须精确计算各构筑物之间的水头损失。（2）选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水利计算。（3）计算水头损失时，按最大设计流量进行计算。（4）在作高程布置时，还应注意污水流程和污泥流程的配合，尽量较少需抽升的污泥量。（5）污水厂的场地竖向布置，应考虑土方平衡，并考虑有利于排水。1.21.2污水厂高程布置特点为降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动，以按重力流考虑为宜（污泥流动不在此列）。厂区内高程布置的主要特点是先确定最大构筑物的地面标高和水面设计标高，然后根据水头损失通过水力计算递推前后构筑物的各项控制标高。表1.9构筑物水头损失构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）中格栅/配水井0.2高密度沉淀池0.5细格栅/提升泵房0.5臭氧接触氧化池0.3曝气沉砂池0.3滤布滤池0.2MSBR池0.9紫外消毒池0.3表1.10高程布置（绝对标高）序号管渠及构筑物名称水面上游标高(m)水面下游标高(m)构筑物水面标高(m)池底标高(m)池顶标高(m)地面标高(m)1出水口至消毒池545.494545.411545.0002消毒池545.794545.494545.644541.654545.944545.0003消毒池至滤布滤池5450.842545.794545.0004滤布滤池546.342545.842546.092542.392546.392545.0005滤布滤池至臭氧催化氧化池546.342546.342545.0006臭氧催化氧化池546.425546.3425