大桥连续梁施工方案培训资料

年5月29日大桥连续梁施工方案培训资料文档仅供参考利民路(人民北路东侧规划路)工程现浇箱梁施工方案中交第二航务工程局有限公司成都北改王贾路暨利民路项目经理部利民路(人民北路东侧规划路)工程现浇箱梁施工方案编制:审核:审批:日期:中交二航局第二工程有限公司成都北改王贾路暨利民路项目经理部二○一六年八月目录295861、编制依据及范围 1320781.1编制依据 192801.2编制范围 2308232、工程概况 283662.1工程简介 2313812.2本工程与既有线铁路位置关系 5291442.3工程地质条件 9178172.3.1自然地理概况 911292.3.2地层岩性 996492.3.3地质构造 11176312.4气象条件 11188722.5水文地质条件 1145292.5.1地下水 11320402.5.2地表水、地下水侵蚀性评价 12235022.6工程特点和施工难点 12233352.6.1施工干扰大,安全风险高 12204642.6.2施工防护措施要求等级高 1228252.6.3多部门交叉作业 13306082.6.4管线防护、迁改难度大,制约因素多 13230292.6.5工期紧、任务重 13303423、施工进度计划及资源需求计划 13252243.1施工进度计划 13293333.2资源需求计划 14150153.2.1机械设备 14236703.2.2物资材料 1484243.2.1劳动力计划 1524、施工方法及工艺 216118314.1总体施工流程 1641914.2连续梁施工步骤 17301104.2.10#块施工方法 19107314.2.21#-5#块施工 3629084.2.3合龙段施工及结构体系的转换 36114395、质量保证措施 38301315.1混凝土质量保证措施 38230115.2钢筋工程质量保证措施 40238205.3模板工程质量保证措施 40153795.4悬浇箱梁质量保证措施 40159785.5质量控制要点 4136675.6精密测量 42149116、安全保证措施 43169466.1安全方针 44110436.2安全生产管理机构 44169376.3安全生产保证措施 47191916.3.1建立健全各项安全制度 47155146.3.2安全生产教育与培训 4788316.3.3危险性较大工程的安全技术方案编制审批制度 47254916.3针对本工程的安全 4778056.3.1既有公路等安全保证畅通措施 47122826.3.2施工现场安全用电措施 47160696.3.3施工机械安全保证措施 48273416.3.4施工现场治安、消防、防火安全保证措施 49140616.3.5保证人身安全措施 4955236.3.6高空作业的安全措施 50218927、环境保护保证措施 50213047.1环保、水保管理体系 50281487.2环保、水保总体要求 51155937.3环保管理措施 5188267.3.1自然生态保护措施 51109237.3.2合理规划施工用地 5158497.3.3临时设施环境保护 52301427.3.4生活区环境保护措施 5265817.3.5施工中的环保措施 52110217.3.6竣工环境恢复措施 534427.3.7防止大气、噪声、水污染的措施 5356967.4施工水土保持措施 5494647.5防止水源枯竭的措施 5446448、工期控制保证措施 55174338.1组织保证措施 55126748.2制度保证措施 55205768.2.1技术保证措施 55111768.2.2推广信息化管理技术 56272878.2.3合理安排施工工序 5646498.3特殊季节施工工期保证措施 56108238.3.1雨季施工工期保证措施 56167968.3.2夏期施工工期保证措施 56307188.4夜间施工工期保证措施 57198168.5物资设备保证措施 57231459、文明施工保证措施 57263349.1文明施工目标 57218939.2文明施工保证体系 575589.3文明施工保证措施 58133819.3.1施工现场管理措施 58204769.3.2施工驻地保证措施 6062249.3.3现场机械管理措施 606301附件一:利民路大桥现浇箱梁支架计算书 621、编制依据及范围1.1编制依据1.1.1<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>建质[]87号1.1.2<建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则>建质[]254号文1.1.3<关于进一步加强建设工程模板支撑体系安全管理的通知>成建安监发[]19号1.1.4<建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范>JGJ166-1.1.5<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>JGJ130-1.1.6<建筑施工模板安全技术规范>JGJ162-1.1.7<混凝土模板用胶合板>GB/T1766-1.1.8<公路桥涵地基与基础设计规范>TGD63-1.1.9<建筑地基处理技术规范>JGJ79-1.1.10<钢管满堂支架预压技术规程>JGJ/T194-1.1.11<公路桥涵施工技术规范>JTG/TF50-1.1.12<城市桥梁工程施工质量验收规范>GJJ2-(市政工程用)1.1.13<公路工程质量检验评定标准第一册土建工程>JTGF80/1-(公路工程用)1.1.14<公路工程施工安全技术规程>(JTJ076-95)(公路工程用)1.1.15<建筑施工高处作业安全技术规程>JGJ80-911.1.16<建筑机械使用安全技术规程>JGJ33-1.1.17<施工现场临时用电安全技术规范>JGJ46-1.1.18<建筑施工安全检查标准>JGJ59-1.1.19<建筑施工临时支撑结构技术规范>JGJ300-1.1.20<利民路(人民北路东侧规划路)工程桥隧工程施工设计图>;1.1.21<利民路(人民北路东侧规划路)工程--桥隧工程施工设计图跨铁路桥梁工程共两册>;1.1.22工程相关批复及纪要;1.1.23现场踏勘、核对和审查的所有设计文件及我单位参加的类似工程施工经验;1.1.24项目相关单位批复的有关文件等。1.2编制范围本施工方案适用于利民路(人民北路东侧规划路)工程桥梁部分现浇箱梁。2、工程概况2.1工程简介利民路(人民北路东侧规划路)工程为规划利民路的一部分,位于成都市北部金牛区和新都区,呈南北走向,北起新都区大天路,南至金牛区金凤凰大道,与货运大道、宝成铁路相交,全长1540.47m。桥梁段长度347.8米,桥跨布置为4x30m桥面连续简支小箱梁+(27+65.8+43)m现浇混凝土连续梁+(32+30+30)m桥面连续简支小箱梁。其余为挡墙段和道路顺接段。桥梁总体平面图见图2.1-1。利民路桥梁工程主桥跨既有宝成铁路、预留西成铁路及相关规划路、货运大道立交框架桥,跨铁路处主桥采用27+65.8+43m三跨连续梁,上部结构为单箱三室预应力钢筋混凝土箱梁结构。箱梁顶板宽为27m,箱底宽18m,梁高2.1-4.2m,按二次抛物线变化。全桥标准段顶板厚35cm;底板厚30～55cm,在梁高变化段范围内按二次抛物线变化;腹板厚65～80cm,按折线变化,其中北端边跨腹板均为80cm。本梁采用纵、横及竖向三相预应力体系。纵向预应力采用12-15.2mm钢绞线,横向预应力采用2-15.2mm钢绞线,竖向预应力采用Ф16-2无粘结预应力混凝土用钢棒。预应力钢筋张拉顺序为先纵向、后横向、最后竖向。为减少施工对铁路运营影响,连续梁采用在6#墩位置平行铁路节段现浇形成41+41m箱梁T构,在5#墩位置原位节段现浇形成22.8+22.8m箱梁T构,经过6#墩箱梁T构转体跨越铁路后,在铁路北侧围墙外与5#墩原位现浇箱梁T构进行合拢,形成三跨连续梁。转体前后桥跨立面布置详见图2.1-2。图2.1-1利民路桥梁总体平面布置图图2.1-2转体前、后桥跨立面布置图2.2本工程与既有线铁路位置关系利民路桥梁中线与宝成下行线铁路交叉里程为K661+778,桥梁范围与宝成下行线铁路交叉里程为K661+110,桥梁范围与宝成下行线铁路交叉里程为K661+096-K661+124,交角90o桥梁中线与铁路交点处轨道上方净空≧9.5m。具体位置关系详见统计表2.2-1及图2.2-1、2、3。表2.2-1利民路桥梁工程施工与既有铁路位置关系统计表序号桥梁部位铁路部位最小平面间距(m)备注墩号构筑物16#桩基铁路围墙(南侧)13.0912既有牵出线轨道15.5913宝成下行线轨道20.6114承台铁路围墙(南侧)12.3415既有牵出线轨道14.8416宝成下行线轨道19.8617墩身铁路围墙(南侧)15.9918既有牵出线轨道18.4919宝成下行线轨道23.51110转体T构现浇箱梁满堂支架铁路围墙(南侧)4.16011既有牵出线轨道6.66012宝成下行线轨道11.680135#桩基铁路围墙(北侧)24.49114安天联络线轨道27.49115宝成上行线轨道32.67716承台铁路围墙(北侧)23.77117安天联络线轨道26.74118宝成上行线轨道31.92719墩身铁路围墙(北侧)25.99320安天联络线轨道28.99321宝成上行线轨道34.17922原位现浇箱梁满堂支架铁路围墙(北侧)3.86123安天联络线轨道6.86124宝成上行线轨道12.047图2.2-1主桥跨既有铁路位置关系平面图6.94m2.69m2.84m6.94m2.69m2.84m图2.2-2主桥6#墩跨既有铁路位置关系图图2.2-3主桥6#墩跨既有铁路位置关系图片2.3工程地质条件2.3.1自然地理概况场地位于成都平原,位于新都区与金牛区之间,利民路起于大天路,止于新凤凰大道,道路范围内与兰成渝输油管线、宝成铁路、金芙蓉大道等现状主要设施相交。地形较为平坦,起伏不大,仅局部(k0+580~k0+920段)因保利城堆放弃土造成起伏较大.K0+0~K0+580段已建段,k0+580~k0+920段为农田及弃土堆,K0+920~K1+40为金芙蓉大道及宝成铁路,K1+40~K1+540为待拆迁棚户区。根据<综合水文地质图1:20万>(成都幅)及踏勘调查的地层特征,利民路K0+0~K0+920段地貌单元属成都平原岷江水系Ⅰ级阶地,K0+920~K1+540段地貌单元属成都平原岷江水系Ⅱ级阶地。场地主要为第四系全新统人工回填土,且为原有碎石路,地势较平坦,地面高程界于515.28~508.81m,相对高差为6.47m。2.3.2地层岩性路线所经地区为低丘陵地带,场地地层主要为第四系全新系统人工填土、冲洪积成因粉质粘土、粉土、细(中)砂、卵石土和白垩系灌口组(k2g)泥岩。第四系全新统洪积层粉质粘土(Q4a1+p1):褐黄、灰黄色,松散~稍密,湿,由粉粒、砂粒、粘粒及云母碎片等组成,夹有砂土团块或薄层,该层分布连续。粉土(Q4a1+p1):褐黄~黄灰、灰蓝色,松散~稍密,湿~很湿;以粉粒为主,含有粘粒、砂粒,含较多钙质结核,结核呈卵圆形,粒径2~5cm,大者近8cm;越往深处粘粒含量越少,砂粒含量渐增,往下渐变为粉砂;摇振反应轻微、无光泽反应、干强度与韧性低。该层零星分布于卵石层顶板中。细砂(Q4a1+p1):灰、黄灰~清灰色,松散,湿~饱和。主要由石英、长石、云母碎屑及少量暗黑色矿物组成,含少量粘粒、粉粒,夹团状粉土混粉砂,部分地段上部为粉砂;底部多混中粗砂。该层多呈透镜体零星分布于卵石层顶界。中砂:青灰色、黄灰~浅灰色,稍密,湿~饱和。矿物成分以石英、长石为主,夹少量云母片和铁质氧化物。很据颗粒分析反映:中砂77.8%,细砂15.5%;该层零星分布于卵石层顶板或以透镜状夹层分布于卵石层中,埋深不稳定。卵石土(Q4a1+p1):灰白色、青灰色,松散,成分为中度风化花岗岩、灰岩、石英岩等,圆状~亚圆状,砂砾填充。广泛分布测区内的平原地带及河谷地块的阶地上。卵石层中充填物以中粗砂、圆砾为主。该层有愈向深处渝密实的趋势。根据N120超重型动力触探测试结果及卵石含量与密实度,可将其划分为松散、稍密、中密、密实四个亚层。EQ\o\ac(○,1)松散卵石:卵石含量小于55%;排列十分混乱,绝大部分不接触,N120击数2~4击;多呈透镜体局部分布或分布于卵石层顶部;EQ\o\ac(○,2)稍密卵石:卵石含量55~60%排列混乱,大部分不接触,击数4~7击,多层透镜体或层状分布于卵石层上部及中部,连续性较好;EQ\o\ac(○,3)中密卵石:卵石含量60~70%,呈交错排列,连续接触,N120击数7~10击;多以层状分布于卵石层下部及中部,连续性较好;EQ\o\ac(○,4)密实卵石:卵石含量大于70%,N120击数大于10击,卵石呈交错排列,连续接触,多以层状分布于中下部及深部,深部连续性较好。粉砂质泥岩(k2g):紫红色,主要由粘土矿物等矿物组成,泥质结构,薄~中厚层状,具饱水软化、脱水分化崩解特征,根据其风化程度可将其划分为两个亚层。EQ\o\ac(○,1)强风化粉砂质泥岩:风化裂隙很发育,岩心破碎,呈碎块,短柱状及土饼状,岩石强度低、质软,手捏易碎。EQ\o\ac(○,2)弱风化粉砂质泥岩:风化裂隙发育,裂面光滑,建黑色铁锰质氧化物,岩心较完整,呈短柱状、长柱状,局部呈块状。岩石强度较高,锤击声脆。以上各岩土的分布、厚度、埋深状况及其变化规律详见<工程地质剖面图>及<钻孔柱状图>场地岩土物理力学性质指标见表<场地地基土承载力建议值表>2.3.2-1场地地基土承载力建议值表岩性状态密实度容许承载力弹性模量基地摩擦系数桩周土极限摩阻力桩端阻力ρ[δ0]Εofqikqrkg/cm3KPaGpaKpaKpa填筑土松散1.7060————————粉土松散1.95120——0.17401200粉质粘土可塑1.95140——0.20501400卵石松散2.05200～220——0.35100稍密2.10300～380——0.401203500中密2.20550～600——0.421605700密实2.40800～900——0.442208500粉砂质泥岩全2.00160——0.25501600强2.10300——0.35100～1203000弱2.458000.400.40——80002.3.3地质构造该区域构造属新华夏系第三沉降带四川盆地西部,成都坳陷中部东侧,处于北东走向的龙门山褶断带和龙泉褶断带之间。由于受喜马拉雅山造山运动的影响,两构造带相对上升,在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰水堆积层和冲洪积层,形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内存在北东走向的浦江—新津断裂和新都—磨盘山断裂及其它次断裂。但除浦江—新津断裂在第四纪以来有间歇性活动迹象外,其它隐伏断裂近期均无明显构造活动表征。成都平原在构造上属第四纪坳陷盆地,新都县位于该平原的北部,由近代河流冲积、洪积而成的砂卵石层和粘性土所组成的一、二级河流堆积阶地上。在地段下伏基岩为白垩系棕红色泥岩或砂质泥岩,埋深约12m。2.4气象条件工作区位于成都平原,气候属于亚热带湿润气候区,四季分明,气候温和,雨量充沛。根据成都地区气象表明,成都地区气象特征为:2.4.1气温:多年年平均气温为16.2℃,极端最高气温为七月中旬37.3℃,极端最低气温-5.9℃。2.4.2降水量:多年平均水量为947.00mm,丰水期为6~9月份,多年平均降水量为698.90mm,占全年降水量的74%;枯水期为10月至次年5月份,多年年平均降水量为248.10mm,占全年降水量的26%,丰、枯水期地下水位年变幅量为1.50m~2.50m。2.4.3蒸发量:多年年平局蒸发量为1020.50mm。2.4.4相对湿度:多年年平均湿度为82%。2.4.5风速风向:多年年平均风速为1.35m/s,最大风速为14.8m/s,极大风速27.4m/s,最多风向为NNE向。2.5水文地质条件2.5.1地下水2.5.1.1类型场地地下水位赋存与第四系砂卵石层中的孔隙型潜水,受地下径流、大气降水补给;排水方式以地面蒸发、地下径流、人工抽降为主。2.5.1.2地下水水位勘察期间(10月28日-2月13日)分期观测,测得场地内地下水静止水位在地面以下1.20~6.30m,相应埋深507.35~510.60m。结合区域水文地质资料及场地内既有勘察资料综合分析查证,本区域内丰枯水期地下水位年变化幅度为1.50~2.00m,本场地历史最高地下水位埋深约510.60m。地下室抗浮设计水位标高可按510.60m考虑。基坑开挖之前应进一步核实地下水静止水位,调查周边降水工程实施现状、进展等,充分预测周边降水工程完成地下水突然上升带来的不利影响,以便采取相应降排水措施。若需作基坑降水设计和施工时,静止水位标高可按复核水位加高2.00m进行降水设计。2.5.1.3地下水渗透性结合区域水文地质资料和已有成功的降水设计与施工经验分析、砂、砂卵石层富水性和透水性均较好,属强透水层;上部素填土、粉土层透水性较弱,属弱透水层。该场地砂卵石层渗透系数K=22m/d,场地环境为Ⅱ类。2.5.2地表水、地下水侵蚀性评价据本次调查在场地附近的水样实验资料,对地下水样进行评价结果,且本场地属Ⅱ类环境,公路混凝土工程易产生物理性腐蚀。按<公路工程地质勘察规范>,天然水对混凝土腐蚀的评价标准判定,全线各区段内地表水、地下水对混凝土无腐蚀;但对钢结构具弱腐蚀性。2.6工程特点和施工难点2.6.1施工干扰大,安全风险高本工程需跨越既有牵出线、宝成铁路,施工时受行车影响、临近既有设施等施工干扰大,安全风险高。2.6.2施工防护措施要求等级高跨既有牵出线、宝成铁路施工,存在营业线内高空落物、机械设备侵覆、对沿线各种管线造成破坏及影响营业线行车等危险因素。必须严格执行六不准制度,即:1、施工组织方案未经铁路局审核不准施工;2、施工单位未与设备管理单位签订施工安全协议不准施工;3、无铁路局发布的月度邻近营业线施工安全监督计划不准施工;4、设备管理单位的施工安全监督员(或监控干部)不到施工现场不准施工;5、施工单位的施工负责人、安全管理人员及施工监理不到施工现场不准施工;6、各种安全防护措施落实不到位不准施工。2.6.3多部门交叉作业既有线工程,涉及铁路设备维护单位多,各单位交叉作业,需要做好与铁路各单位的协调工作;同时还要加强与地方政府的协调与沟通,杜绝安全事故的发生。2.6.4管线防护、迁改难度大,制约因素多沿线管线埋设比较复杂,均需进行防护或改迁,施工难度较大,相互制约因素较多。2.6.5工期紧、任务重受营业线行车干扰、要点施工、既有设施防护、施工机械防护等影响,功效降低;转体桥施工难度较大、制约因素较多,工期紧、任务繁重,需要精心组织施工,加大管理力度,按时保质保量完成任务。本合同段约定工期为12个月,但因征地拆迁、图纸设计影响及业主节点目标要求,有效施工时间缩短为7个月,现浇箱梁有效施工时间短,必须充分优化施工工序,合理压缩工序时间,才可实现业主12月底通车的节点目标。3、施工进度计划及资源需求计划3.1施工进度计划现浇梁施工进度计划详见下表3.1-1。表3.1-1利民路大桥现浇梁施工计划表3.2资源需求计划3.2.1机械设备根据现场施工要求,安排性能良好的机械设备进场,并对进场的设备进行必要的维护和保养,以保证设备正常运转。本工程机械设备需求计划见下表3.2.1-1。表3.2.1-1机械设备需求计划表序号设备名称型号单位数量1挖掘机330型台22装载机ZL50台23汽车吊25T辆24汽车吊50T辆15混凝土运输车18m3辆156洒水车10m3辆27平板车12m长辆28柴油发电机320KW台19压路机20t台110砼泵车臂长52m台411手扶式夯实机台212真空辅助压浆设备套213油泵车ZB4/500台814千斤顶400T台215千斤顶70T台216千斤顶250T台417弯曲机GW-40(3.5KW)台318切断机GQ-40(5.5KW)台219调直机3KW台220插入式振动器ZX50-6(1.1KW)台1621箱式变电站400KVA台23.2.2物资材料按照设计施工图纸的相关内容做好钢材、水泥、地材、条石、模板等的准备工作,保证物资按使用计划供应,满足正常施工需要。本工程物资需求计划见表3.2.2-1、2。表3.2.2-1主要结构材料工程量表编号名称规格单位数量备注1钢筋HPB300t34.712HRB400t576.763钢绞线12-15.2t147.3642-15.2t16.595钢棒Φ16mmt8.816锚具M15A-12套5687BM15-2套2718BM15P-2套2719PSU16-2套217610金属波纹管外径97mm,内径90mmm11189.9811U1=50mm,U2=19mmm7317.8112钢棒护套外径d=18.5,δ=1mmm5326.1213临时支座M40硫磺水泥砂浆m31.6614C50混凝土m317.1415HRB400t20.0316HPB300t3.7417混凝土C55m33638.8518合拢段劲性骨架[200*75*9槽钢t1.2319δ=8钢板t0.3720Φ20钢筋t0.16213%焊条t0.05表3.2.2-2主要措施材料工程量表编号名称规格单位数量备注1立杆Φ48x3.5m530002横杆Φ48x3.5m380003顶托个130004底托个130005剪刀撑Φ48x3.5m6方木10x10cmm33607型钢I16t6008方木10x5cmm31009竹胶板厚15mmm2510010扣件个13.2.1劳动力计划拟投入本工程的人员见表3.2.1-1。表3.2.1-1施工人员计划表序号职务或工种人数拟进场时间安排工作范围1生产经理18月主要负责项目施工的组织协调等工作2技术主管18月负责技术管理及技术总结3技术员48月主要从事现场技术及施工管理和技术资料收集整理4质检工程师18月负责质量管理、质量监督等5质检员18月负责质量督促检查、验收6试验员18月负责原材料检验、混凝土检测等7安全工程师18月负责安全管理、安全监督,组织安全培训等8安全员18月负责监督检查施工安全和文明施工,组织安全培训等9测量员18月负责所有测量放线,钢护筒定位及河床标高监测等,收集整理测量资料10材料员18月负责材料采购,收发等工作11工长18月负责现场施工组织安排及机械和劳动力的调配12起重工68月吊装施工13架子工408月负责操作支架搭设与拆除14混凝土工308月混凝土浇筑及相关工作15钢筋工408月后场钢筋下料、制作转运等16模板工408月负责模板制作、安装和加固17电焊工158月负责焊接工作18张拉技工128月负责预应力张拉操作19电工28月电气操作、线路维护检查20机械司机158月机械、车辆驾驶等21修理工28月负责机械设备维修保养22普工208月4、施工方法及工艺4.1总体施工流程图4.1-1现浇箱梁施工工艺流程图悬臂分节段浇筑连续梁施工顺序:施工准备→基础处理→0#块支架搭设→支座垫石及临时支座施工→墩顶0#块施工→其余节段施工→6#墩箱梁T构转体→边跨支架现浇段施工→边跨合龙段施工→中跨合龙段施工→体系转换→桥梁附属工程施工。4.2连续梁施工步骤6#墩41+41m箱梁悬臂T构采用平行铁路现浇方式(垂直设计线路方向),5#墩22.8+22.8m箱梁悬臂T构采用原位现浇方式(沿设计线路方向),6#墩箱梁T构转体后与5#墩箱梁T构连续最后形成三跨连续梁。步骤一:搭设0#块满堂支架,安装永久支座和浇筑临时支墩(座),施工0号块。步骤二:搭设碗扣式满堂支架,连续对称施工浇灌箱梁至最后一个对称节段。步骤三:搭设边跨现浇合龙段碗扣式满堂支架,完成边跨现浇合龙段及后浇段施工。步骤四:中跨合龙施工。图4-2连续梁施工步骤图4.2.10#块施工方法本桥连续梁在5#、6#墩顶设有相同两段0#块,0#块为变截面,全长12m,混凝土方量约为427m³,总重约1110t。为保证安全及快捷,0#块采用碗扣式满堂支架法施工。4.2.1.10#块施工工艺流程支座安装→墩顶临时支座施工→碗扣式满堂支架搭设→支架预压→0#块底模铺装→0#块钢筋、预应力安装→0#块内模、顶模安装→0#块顶板钢筋绑扎→0#块混凝土浇筑→0#块预应力张拉、压浆→下节段施工。4.2.1.2支座安装支座布置严格按照设计图施工,支座安装方法如下:①检查上下支座连接钢板连接状况,在支座安装前,不得任意松动上、下支座连接螺栓;②凿毛支座就位部位的支承垫石表面,清除预留锚栓孔中的杂物,安装灌浆用模板;③用钢楔块楔入支座四角,找平支座,并将支座顶面调整到设计标高,在支座底面与支承垫石之间留30mm空隙;④仔细检查支座中心位置及标高后,支座锚栓孔用无收缩M50高强度砂浆灌注;⑤采用重力式灌浆方式,灌注支座下部及锚栓孔处空隙,灌浆过程应从支座中心部位向四周灌浆,直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止;⑥灌浆前应初步计算所需的浆体体积,灌注实用体积数量不应与计算值产生过大误差,应防止中间缺浆;⑦灌浆材料终凝后,拆除钢模板及四周钢楔块,检查是否有漏浆处,必要时对漏浆处进行补浆,并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙;⑧待梁体合龙段混凝土浇筑完成后进行通长束预应力张拉时,拆除各支座的上、下支座连接钢板及螺栓,张拉完成后,安装支座钢围板。4.2.1.3临时支座临时支座为260*80cm长形截面,高度为墩顶至梁底距离58cm,为钢筋混凝土结构,强度为C50。结构内设钢筋骨架,主筋直径为Φ32钢筋,其主筋深入墩顶和梁体分别为100cm和77.7cm,一个墩顶布置8个,以保证梁和墩在合龙前为一静定T构。临时支座的顶面和底面设置隔离层,并在中央设置一层5cm厚硫磺水泥砂浆,砂浆强度为M40,以便在合龙后清除临时支座。4.2.1.4支架、预压系统(1)支架设计满堂支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架。满堂支架系统由下而上依次由基础、底座、碗扣式钢管脚手架、顶托等组成。碗扣式钢管脚手架立杆标准间距为60cm×60cm。箱梁腹板位置横桥向间距加密至30cm,箱梁墩身位置横桥向间距加密至30cm,翼缘板位置立杆标准间距为60cm×90cm。每根立杆底部应设置可调底座,底座下设置4m×25cm×5cm木板。支架立杆应竖直设置,2m高度的垂直允许偏差为15mm;全高的垂直度应小于L/500,最大允许偏差小于100mm。脚手架按要求设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。满堂支架顺桥向、横桥向分别设置纵、横向剪刀撑,每道剪刀撑的宽度为5～8m,由底部至顶部连续设置,斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间;剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。支架高度大于4.8m时,必须按规范要求设置水平剪刀撑。0#块支架布置示意图(2)支架预压1)预压目的支架与模板安装完成后在箱梁钢筋绑扎前,为确保支架施工使用安全,保证箱梁施工线形,需对箱梁支架进行压载试验(本工程现浇箱梁支架进行全预压施工),其主要目的:一是检验支架及基础是否满足受力要求;二是消除支架非弹性变形及地基变形;三是实测支架弹性变形,为设置施工预拱度提供依据。(3)预压方式及荷载拟用重约1.5t/袋的沙袋以联为单位进行压载,分四幅逐步对支架预压。根据<钢管满堂支架预压技术规程>(JGJ/T194-),支架设计预压荷载应不小于支架承受的混凝土结构恒载与模板重量之和的1.1倍。即按不小于箱梁自重与施工荷载累加后的1.1倍进行分级加载预压以取得基本数据,根据压载数据及结构设计预拱度进行立模标高设置。(4)预压流程预压施工前在模板上布置踩踏板,以防止预压过程中损坏模板。按设计预压荷载的60%,80%,100%分3级预压,其流程见图4.2.1.4-1。

压载完成后每12h观察,12h沉降量小于2mm压载完成后每12h观察,12h沉降量小于2mm分析原因并进行处理一级加载(60%)二级加载(80%)三级加载(100%)预压材料处理逐级卸载支架预压验收调整底模标高箱梁主体结构施工预压材料准备支架搭设和模板安装沉降观测点布置压载完成后每12h观察,12h沉降量小于2mm压载完成后每24h观察沉降不合格合格图4.2.1.4-1支架预压施工工艺流程a.范围及重量计算根据实际情况,该连续梁支架预压只对除墩顶以外部位进行预压,即整个钢管桩支架部位。预压重量为:0#块混凝土约481.5m3,总重约1252t;墩顶部位:239.4m3×2.6t/m3=622.44t;墩顶以上部位重量由墩顶垫石及临时支座承担。则每侧托架承受混凝土重量为(1252-622.44)/2=315t。施工荷载取2KN/㎡,荷载为:2×16×2.5=80KN,考虑到托架模板、方木、施工人员及机具自重和浇注混凝土时的冲击力等荷载,安全系数定为k=1.2。则0#块每侧实际压重为(315+8)×1.2≈387t。(5)沉降观测点布置堆码钢筋混凝土块前在底模上及与其相对应的基础上设置观测点。当结构物跨径不超过40米时,沿结构物的纵面每个1/4跨径应布设一个观测点,当结构物的跨径大于40米时,纵向相邻观测断面之间距离不应大于10米。观测点设置方式为:40米边跨纵向在距墩柱60cm点、1/4梁、跨中和3/4梁跨处5个点,中间41米跨纵向布置2排(详见图4.2.1.4-2),横向根据箱室数量布设6个断面,一联现浇梁一幅共计80个观测点。与底模对应的基础上也设置基础沉降观测点。在预压前、卸载前、卸载后和预压过程中定期用仪器观测每跨观测点的变形情况,并检查支架各扣件的受力情况。为便于观测与作业安全,模板底观测点采用φ16的二级钢筋向下引致距地面高1米位置进行观测。观测点横向布置见图4.2.1.4-3。图4.2.1.4-2沉降观测点平面布置图图4.2.1.4-3观测点横向布置示意图采用沙袋进行预压施工,采用平板运输车运至预压现场,人工配合吊车根据箱梁荷载分布情况,均匀堆载,见图4.2.1.4-4。预压值表格见:表4.2.1.4-1图4.2.1.4-4单箱荷载分布堆载示意图

表4.2.1.4-1各节段预压值统计加载前,根据箱梁底板、腹板、隔梁及翼缘板的体积分别计算出各区域的加载重量,按照计算结果逐级加载。根据预压荷载分三级加载。第一次加载为预压荷载的60%;第二次加载至预压荷载的80%;第三次加载至预压荷载的100%。每级加载完成,立即开始沉降变形观测,之后每12h观测一次支架及基础的沉降量,如果12h沉降量小于2mm,说明沉降已经稳定,即可进行下级加载。加载应从跨中向梁端、结构中心线向两侧进行均匀布载。加载过程中检查支架各杆件的受力情况,安排专人逐个检查顶托的受力情况,若有个别顶托未受力,人工经过调节杆调整,保证支架各顶托受力一致。全部预压荷载施加完后,继续沉降观测,每间隔24小时监测一次,监测数据满足规范要求后方可进行支架卸载,预压荷载采取分级、对称、均衡及同步卸载。卸载6h后,监测各监测点标高。卸载材料堆放整齐,且堆放高度不能过高,防止倒塌造成危害。在预压结束、模板调整完成后,再次检查支架和模板的扣件是否牢固,松动的要重新上紧。4.2.1.5模板工程现浇箱梁模板均采用15mm厚桥梁专用竹胶板(背10×10cm方木),利用木方、型钢或带顶撑螺杆的脚手管支撑等加固。底模木方中心间距为20cm。内模紧贴竹胶板的木方中心间距30cm。模板系统边腹板处均设对拉螺杆加固,内外模均使用带顶托的普通脚手管对撑加固,内模脚手管立杆纵距90cm,最大横距60cm,局部根据箱室宽度适当调整。对于多箱室,内腹板需设置对拉螺杆,且使用脚手管对撑加固。模板支撑体系见图4.2.1.5-1模板支撑体系图4.2.1.5-1(1)底模连续梁模板采用人工配合吊车吊在搭设牢固的支架上拼装铺设。满堂支架搭设完成后,使用调节顶托调整标高,标高调整到位后,安装I12.6分配梁,测量人员复测标高及放出底板边线,根据边线按箱室腹板下中心间距为20cm,其它均为30cm纵向铺设10×10cm方木,最后铺装15mm厚桥梁专用竹胶模板。(2)侧模连续梁腹板侧模采用15mm桥梁专用竹胶模板。竖楞采用5×10cm木方,间距20cm,水平横肋采用I12.6,间距40cm,Φ12mm对拉螺杆固定。(3)内模1)箱梁内模由顶板底模、腹板内侧模、横隔梁侧模及压脚模组成,为方便拆除,内模采用15mm厚桥梁专用竹胶模板,紧贴竹胶板的木方为10×10cm@20cm,用φ48mm的脚手钢管支撑和顶撑螺杆进行加固。2)内模在现场坪地分片分段加工、拼装成压脚模板、腹板模板和顶板模板几大块。当底板、腹板及横隔梁的钢筋及预应力管道安装完成后,搭设钢管支撑,由下至上分别安装压脚模、腹板(或隔梁)侧模、顶板底模板。根据现场实际情况,内模在安装时可在地面或已浇好的箱梁顶按4～6个节段拼成大块,然后分节段吊装、连成整体。3)为方便内模板从箱梁内腔中取出,以及砼施工时人员通行需要,在箱梁顶板距支点1/4处预留施工人孔,施工人孔尺寸0.6m×1.1m(横桥向×纵桥向),孔位设置必须避开预应力管道。待模板拆除后,焊接割断钢筋,重新补浇施工人孔砼。模板安装质量标准见表4.2.1.5-1。表4.2.1.5-1模板安装质量标准项次检查项目规定值或允许偏差(mm)1模板高程±102模板尺寸±203轴线偏位84模板相邻两板表面高低差25模板表面平整36预埋件中心线位置34.2.1.6钢筋工程(1)钢筋进场验收、钢筋下料、钢筋的连接、运输同承台钢筋工程。(2)钢筋现场绑扎钢筋绑扎必须按照设计图纸绑扎,不得减少或自行调整钢筋位置。为保证浇注混凝土时钢筋保护层厚度,且必须保证在混凝土表面看不到垫块痕迹,钢筋骨架外侧按照每平米梅花形布置4个梅花型同标号混凝土垫块。混凝土垫块由定型模具浇筑,并进行同条件养护和标准养护,强度未达到要求的不能用于施工现场。钢筋质量验收标准A.主控项目a.钢筋进场时,必须全部检查质量证明文件,并按批进行抽样做屈服强度、抗拉强度伸长率和冷弯试验。b.钢筋加工应符合设计要求。当设计无要求时,应符合下列规定:受拉热轧光圆钢筋的末端应做成180°弯钩,弯曲直径不得小于筋直径的2.5倍,钩端应留有不小于钢筋直径3倍的直线段;受拉热轧光圆和带肋钢筋的末端,当设计要求做成直角形弯钩时,弯曲直径不得小于钢筋直径的5倍,钩端应留有不小于钢筋直径3倍的直线段;弯起钢筋应弯成平滑的曲线,弯曲直径不得小于钢筋直径的10倍(光圆钢筋)或12倍(带肋钢筋);用低碳钢热轧圆盘条钢筋制作的箍筋,其末端应做成不小于90°的弯钩,有抗震等特殊要求的应做成135°或180°的弯钩;弯曲直径应大于受力钢筋直径,且不得小于箍筋直径的2.5倍,弯钩端直线段长度不小于箍筋直径的5倍,有抗震等特殊要求的不得小于箍筋直径的10倍.c.纵向受力钢筋的连接方式必须符合设计要求及规范要求。B.一般项目a.钢筋应平直、无损伤,表面无裂纹、油污、颗粒状或片状老锈。b.钢筋加工允许偏差和检验方法见下表表4.2.1.6-1:表4.2.1.6-1钢筋加工允许偏差和检验方法序号名称允许偏差(mm)检验方法1受力钢筋全长±10尺量2弯起钢筋的弯折位置203箍筋内净尺寸±3c.钢筋接头应设置在承受应力较小处,并分散布置。配置在”同一截面”内受力钢筋接头的截面面积,占受力钢筋截面面积的百分率应符合设计要求。当无设计要求时,应符合下列规定:焊接接头在受弯构件的受拉区不得大于50％,轴心受拉构件不得大于25％;绑扎接头在构件的受拉区不得大于25％,在受压区不得大于50％;钢筋接头应避开钢筋弯曲处,距弯曲点的距离不得小于钢筋直径的10倍;在同一根钢筋上应少设接头。”同一截面”内,同一根钢筋上不得超过一个接头。”同一截面”:两焊接接头在钢筋直径的35倍范围且不小于500mm以内,两绑扎接头在1.3倍搭接长度范围且不小于500mm以内,均视为”同一截面”。d.钢筋净保护层厚度,钢筋安装及钢筋保护层厚度允许偏差和检验方法见下表4.2.1.6-2:表4.2.1.6-2钢筋安装及钢筋保护层厚度允许偏差和检验方法项目允许偏差检验方法及频率受力钢筋排距+5m尺量,两端、中间各1处同一排中受力钢筋间距+10mm尺量,两端、中间各1处分布钢筋间距+20㎜尺量,连续3处箍筋间距绑扎骨架+20mm焊接骨架+10㎜弯起点位置(加工偏差+20㎜包括)30尺量钢筋保护层-5～+10尺量,两端、中间各2处4.2.1.7预应力工程0#块为三向预应力结构,箱内纵、竖、横向预应力布置较多,结构复杂。预应力施工质量的优劣,将直接影响到整个桥梁质量。1.预应力管道由于块段内钢筋、预应力筋管道密集,若发生冲突,可进行调整,调整原则是先普通钢筋,后预应力混凝土用螺纹钢,然后是横向预应力钢筋,要保证纵向预应力钢束管道位置准确。钢束管道位置用定位钢筋固定,定位钢筋牢固焊接在钢筋骨架上,定位钢筋间距直线段不大于1m,曲线段适当加密至不大于0.5m。①纵向预应力管道预应力管道采用塑料波纹管,管内径为φ90mm。施工时,用Φ8钢筋准确定位。预应力筋采用高强度低松弛钢绞线,抗拉标准强度fpk=1860MPa,公称直径φ15.2mm,所有预应力纵向钢束均采用两端张拉,张拉控制应力为1395Mpa。②竖向预应力管道竖向预应力采用Φ16预应力钢棒新型预应力材料,抗拉标准强度fpk≥1420MPa。其钢棒外自带套管,无需另设管道。③横向预应力管道横向预应力管道采用φ60*22mm扁形塑料波纹管成孔,施工时用φ8钢筋定位。横向预应力索采用3-φs15.2低松弛钢绞线,抗拉标准强度f=1860MPa,公称直径φ15.2mm,横向预应力钢束均采为单端张拉,张拉控制应力为1395Mpa。预应力管道位置允许偏差和检验方法见表4.2.1.7-1。表4.2.1.7-1预应力管道位置允许偏差和检验方法序号项目允许偏差(mm)检验方法1纵向距跨中4m范围内6尺量跨中1处其余部位8尺量1/4、3/4跨各1处2横向5尺量两端3竖向h/1000吊线尺量注:h为构件高度,单位为mm。2.预应力筋张拉、锚固箱梁预应力张拉过程中,配套设备有:限位板、千斤顶、工具锚等。箱梁预应力梁张拉构造示意图如下:纵、横向预应力张拉预应力束张拉程序为:0→0.15σcon→0.3σcon→σcon(持荷5min后锚固)。张拉采用张拉力与引伸量双控,引伸量实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内。预应力钢束张拉时要尽量避免出现滑丝、断丝现象,应确保在同一截面上的断丝率不大于1%,而且限定一根钢绞线断丝不得超过1根。每束钢丝滑移量的总和不得大于该束伸长量的1%。1)预应力筋张拉控制应力σcom=0.70fpk＝1302Mpa及σcom=0.75fpk＝1395Mpa,因此,最大单束钢绞线的张拉控制力为1302×139×18/1000=3490kN,最小单束钢绞线的张拉控制力为1395×139×9/1000=145.2kN,选用400t的穿心式千斤顶张拉。因千斤顶较重,因此,盖梁两端需升高支架用以悬挂及调整千斤顶。2)预应力均采用两端对称交错单端张拉方式施工。3)张拉时采用对讲机进行通信联络。4)当砼强度到达设计强度的95%,弹性模量达到设计值得100%后,可进行张拉,张拉准备工作步骤如下:①安装工作锚板→②安装工作锚夹具→③安装限位板→④安装千斤顶→⑤安装工具锚→⑥安装工具锚夹片。使用两台千斤顶对称交错单端张拉。(5)张拉采用双控,以张拉力控制为主(需要提供千斤顶张拉力与油表读数的校准方程),伸长值进行校核,伸长值容许误差控制在±6%以内,同一断面的断丝率不得大于1%,且每束钢绞线断丝不得超过1根。否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。张拉时不允许超张拉,即应严格按规定控制张拉吨位。张拉阶段应进行检查,严防梁体变形过大而引起开裂。有异常现象及时反馈。张拉过程一般如下:0→初应力(10％σk)→应力(20％σk)→张拉控制应力(100％σk),持荷3分钟,待油表读数稳固后回油锚固。(6)一般情况下,高强度低松弛钢绞线不需要超张拉,超张拉的目的是补偿预应力损失。预应力损失最主要原因是:波纹管管道摩擦力、夹片回缩等,经过张拉持荷时间加长至油表读数稳定等措施可弥补部分预应力损失。(7)为了消除钢铰线束不直和初始受力不均的影响,一般应在张拉力达到一定初始值之后,再进行伸长值的量测。可在钢束张拉时初始张拉力(取设计张拉力的的10%)状态下标注伸长量起始记号,测量办法是经过用钢尺量千斤顶油缸光亮部分的伸长量。(8)张拉值初应力时(10%σcon),记录伸长数据L1,张拉至20%σcon时,记录伸长数据L2,张拉至σcon时,记录伸长数据L3。实际伸长值△L采用”测量+推算”相结合的方法:△L=L3+L2-2L1,见图3.3.2.5-1。图3.3.2.5-1张拉实际伸长值测定(9)如果钢绞线在波纹管内比较松弛,张拉伸长量较大时应采取两次或多次张拉,单次张拉千斤顶行程最大行程为20cm。若伸长量不足或过大,要及时分析原因,采取相应的措施后方可进行下一步施工。(10)锚固:应缓慢关闭送油油路阀门,使千斤顶活塞缓慢回缩,工作夹片锚紧钢绞线。按顺序取下工具夹片、工具锚板、张拉千斤顶、限位板。在距工作夹片3～5cm处,采用用手提砂轮切割机切除多余的预应力筋。压浆和封锚:预应力管道压浆采用真空辅助压浆技术,保证密实度,尽量减小预应力管道的砼截面的削弱。预应力钢束张拉后尽快压浆,压浆需密实,标号不低于C50,浆内掺入阻锈剂。为减少浆体收缩,提高工作性能,需加入专用真空压浆剂,压浆剂使用量为水泥的10%,1m³水泥浆材料掺量为:低碱硅酸盐水泥水泥1469kg,压浆剂150kg,水452kg。预应力束张拉完成后应尽快进行孔道压浆,压浆采用真空压浆方式进行。1)使用高压水冲洗孔道,抽真空压缩机清除波纹管内积留水。2)管道压浆必须密实,压浆配合比要仔细比选,采用最优配合比;不允许掺氯盐,为减少收缩,砂浆要求掺入0.0001水泥用量的铝粉或膨胀剂,水泥浆的强度在标准养护条件下,其7天龄期的强度应不小于30MPa,28天龄期的强度应大于50MPa。3)由箱梁一测的压浆泵将纯水泥浆,经压浆胶管从压浆嘴压入孔道内,压力最少升到0.5Mpa,当另一端饱满并渗出浓浆(排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆)时用木塞堵孔,并稳5min后,关闭进浆管截止阀,拆卸进浆管后安装至另一孔道上,该孔道的压浆工作即告完成。4)保证钢丝束全部充浆,进浆口应予封闭,直到水泥浆凝固前,所有塞子、盖子或气门均不得移动或打开。5)压浆时,水泥浆需直接排入灰桶,统一处理。6)封锚混凝土在压浆后尽快施工,且封锚砼内必须设置钢筋网,以保证封锚的可靠。预应力灌浆采用真空辅助灌浆工艺流程图如下:控制阀01控制阀01压浆泵控制阀02控制阀压力表真空泵搅拌机储浆筒空气滤清器梁体透明管控制阀①孔道清理切除纲绞线并冲洗管道预应力钢束张拉完成后,按照封锚和封端要求切除钢绞线,清理锚垫板上的压浆孔,保证压浆通道通畅。用清水冲洗管道,并用高压空气吹洗干净。②抽真空安装真空泵机组、抽真空端的开关、抽气管道、观察管道、压力表、空气滤清器、排浆阀及普通压浆系统,同时对管道密封情况进行检查,检查无问题后即可准备抽真空。关闭吸气开关以外的所有阀门,开始抽真空,使管道真空度达到-0.08～-0.1MPa之间。③浆液拌制按照设计交底会的要求注浆根据<公路桥涵施工技术规范>(JTGTF50-)进行,强度采用30MPa。浆体搅拌必须严格按照配合比进行施工,搅拌出的浆体符合设计要求。拌制时间不少于3min,水泥浆倒入拌浆机时要用孔眼小于3mm的筛子过滤。④压浆在真空度满足要求、浆液配置充分后,启动注浆泵,开始往管道内压浆。在压浆过程中,真空泵必须连续工作,且保证一定的负压。浆液充满管道后,将排气阀依次打开,当排气孔排出与原浆稠度相同的浆液时关闭排气孔,继续加压至0.5～0.6MPa,保压维持5min后,用木塞封堵注浆孔,该管道的压浆工作结束。具体操作步骤:在真空泵与抽气管道中设置一段透明加筋管道,作为观察管道。如果看到观察管道内有水泥浆经过,立即关闭吸气开关,防止水泥浆进入空气滤清器,停抽真空。同时打开排浆阀和排气阀,水泥浆溢出,当溢出的水泥浆浓度和压入的浓度一致时关闭排浆阀和排气阀,此时排气阀流出的也是浓浆,在0.50～0.60MPa的压力下保持5min,再关闭进浆阀,压浆工作完成。(12)钢棒预应力张拉:采用电测和机械测量相结合的方法对每根拉杆有效预应力的建立进行检测,包括杆件自身张拉的应力变化及相邻杆件的影响。电测的每个杆件取1个截面(4个测点),张拉前读初读数,测试至全部张拉结束。应注意温度对结构力的影响。张拉必须在正反牙的调节套筒内涂适量黄油,以便润滑拧动套筒。螺杆旋入螺母的长度应符合规定要求。张拉开始前读取次千斤顶的初始数值安装千斤顶,使上下卡块卡住调节套筒外侧的锁紧螺母。同一桅杆上的2根前索同步张拉。开动油泵,小心缓慢加压,由卡块带动套筒两侧的锁紧螺母,使钢棒产生拉力。边加压边使用专用扳手拧动调节套筒,使之更进,维持钢棒中的拉力。油泵加压与拧紧调节套筒必须协调。千斤顶达到最大行程后回油,重新安装进行张拉。详细记录各节段千斤顶的顶力和延伸量,核实后索拉力。3.封锚为提高结构的耐久性,封锚前对锚具进行防水处理,并设置封端钢筋网。利用锚垫板上安装螺孔,拧入带弯钩的螺栓,使封端钢筋与之绑扎形成钢筋骨架。4.2.1.8混凝土浇筑及养护(1)混凝土的性能要求强度:箱梁砼强度等级为C55,均采用商品砼。初凝时间:≥4h。坍落度:初始坍落度在14~18cm,1h后坍落度损失不超过2cm。其它要求:具有较好的泵送性能,不泌水。(2)运输入模方式砼由商品砼拌和站集中拌制,经砼罐车运输至浇筑现场,两台砼汽车泵(臂长52米)分别从两端向中间进行对称、均匀布料,进行浇筑。砼布料采用泵车直接泵送到指定位置,布料点间距为2米,当砼下料高度超过2m时应挂设溜筒。现浇段箱梁宽27m,浇筑顺序为先底板、再腹板及隔板、后顶板;先远梁端、后近梁端。浇筑时应两端和左右侧对称浇筑防止产生偏心荷载。0#节段一次浇筑完成,浇筑分界线设置在腹板上倒角下口。浇筑时,纵向从低处向高处逐步推进。先从腹板对称下料流向底板,在从混凝土浇筑预留孔(每3m布置一个)处浇筑底板。为防止砼翻浆,应严格控制好砼的塌落度在16cm左右。最后浇筑顶板部分砼。采用Φ50型插入式振捣棒振捣混凝土,振动棒每次移动间距不应超过其作用半径的1.5倍,并应与侧模保持5～10cm距离,插入下层混凝土5～10cm,每次振捣完毕后边振动边提出振动棒不得速度过快,做到快插慢拔。混凝土振捣过程中应避免振动棒碰撞模板、钢筋及波纹管。对每一振捣区域,以混凝土表面平坦泛浆、不再冒出气泡视为混凝土振捣密实。对预应力筋锚下砼应加强振捣,确保密实,以防止砼在张拉时被破坏。浇筑顺序具体详见图4.2.1.8-1。图4.2.1.8-1连续梁砼分次浇筑示意图在砼浇筑过程中派4名专业技术人员对模板和支架的强度和稳定性进行跟踪检查,混凝土浇筑完成后,在终凝后应尽快予以覆盖和洒水养护,覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面。混凝土面用土工布覆盖,在养护期间经常使土工布保持湿润。混凝土的洒水养护时间一般为7天,可根据空气的湿度、温度和水泥品种及掺用的外加剂等情况,酌情延长或缩短。每天洒水次数以能保持混凝土表面常处于湿润状态为度。下一节段施工前须对本节段的端部混凝土进行凿毛、清洁处理。4.2.21#-5#块施工本桥5#墩有2对悬浇节段,1#块单端长6m,2#块单端长10.8m;6#墩有5对悬浇节段,1#、2#块节段单端长度均为6m,3#块节段单端长度为7m,4#、5#块节段单端长度均为8m。本桥现浇节段箱梁均采用碗扣式满堂支架方式施工。因此1-5#节段箱梁的支架、钢筋、模板、砼及预应力等施工工艺和方法同0#块。4.2.3合龙段施工及结构体系的转换本桥设置2个边跨合龙段,1个中跨合龙段,合龙段长度均为2m。连续箱梁合龙施工时先合龙边跨,再合龙中跨。合龙段采用碗扣式满堂支架作为模板的支撑系统。合龙段施工,即完成主桥体系转换,是控制全桥受力状况和线型的关键,因此箱梁的合龙顺序、合龙温度和工艺都必须严格控制。合龙温度应符合设计要求,合龙段两端悬臂标高及轴线偏差应符合设计或规范要求。4.3.3.1施工工艺流程施工工艺流程为:挂蓝安装→挂蓝预压→挂蓝及模板系统调校→钢筋、预应力安装→内模、顶模安装→混凝土浇筑→预应力张拉、压浆→支架拆除4.3.3.2施工工艺(1)施工准备悬臂梁段浇注完毕后,将挂蓝安装至合龙段位置,便可进行中跨合龙段的施工。中跨及边跨合龙段施工前,应清除箱顶、箱内的施工材料、机具,用于合龙段施工的材料、设备有序放至墩顶。(2)合龙段支架及模板采取挂蓝作为吊架,挂蓝模板作为现浇段外侧及底侧模板,内模采用组合钢模或竹胶板。(3)设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重,近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定,为保证合龙段施工时砼始终处于”零应力”状态,各悬臂端应附加与砼质量相等的配重。在砼施工时,逐渐卸载,为保证箱梁不产生附加应力,合龙段砼不产生裂缝,卸载速率应与混凝土的浇筑速率相当。(4)测量观测为保证在温度变化,混凝土收缩徐变情况下,保证质量顺利合龙,合龙段施工中,测量观测尤为重要,要求对现浇段、主墩箱梁全部节段标高、温度进行48小时观测,前24小时每两小时一次,后24小时每小时一次,经过标高和温度之间的关系获取合龙的最佳时机。如果标高差异不能满足合龙段施工要求时,要及时跟监控和设计院取得联系,考虑采用调整压重进行合龙。(5)临时刚接临时刚接相当于临时合龙段,是把合龙段两侧箱梁连成整体,使之在荷载作用下,不变形,不振动,这样既便于施工操作,又保证合龙段砼在浇筑和硬化过程中,不产生裂缝。图4.3.3.2-1临时刚接构造断面临时刚接要在一天中温度最低时进行,现场施工时采用4台以上焊机同时施工,保证在较短时间内完成临时刚接的焊接。另外,能够先将刚接现浇段一端统一焊好,而后仅对另一端施焊,这样能够节省时间。临时刚接是合龙的关键工序,其焊接严格按照相关要求进行,保证焊缝质量。(6)墩顶临时固结解除在完成边跨合龙段之后,达到张拉设计要求后,解除边墩支座临时锁定,张拉钢束,然后拆除连续梁墩顶的临时支座。在解除临时支座过程中,应注意永久支座的变化,临时支座解除后,转换受力至支座上,完成体系转换。(7)普通混凝土及预应力管道安装普通钢筋在地面集中加工成型,运至合龙段绑扎安装,绑扎时将劲性骨架安装位置预留,等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前,应试穿所有底板束,发现问题及时处理。合龙段底板束管道采用钢管,或者用双层波纹管替代,管道内穿入钢绞线芯模,以保证合龙段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同箱梁悬灌梁段。(8)合龙段混凝土合龙段混凝土浇注过程中,按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重(即分级放水),保证平衡施工。合龙段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注,可保证合龙段新浇注混凝土处于气温上升的环境中,在受压的状态下达到终凝,以防混凝土开裂,混凝土的浇注速度每小时10m3左右,3～4小时浇完。混凝土浇筑完成后,应加强养护,梁体混凝土日照部分必须加强覆盖。(9)预应力张拉和管道压浆合龙段的预应力束张拉分为三次进行,第一次即在两个合龙段施工前的先张拉束,然后是等砼强度和弹性模量达到设计值95%及混凝土龄期不少于6天后,进行剩余预应力束的张拉。张拉时严格按左右对称,先长束,后短束的原则进行。压浆参见0#块施工。5、质量保证措施5.1混凝土质量保证措施(1)混凝土采用强制性机、电子计量系统、含水率实时监测系统,耐久性混凝土符合<铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定>[铁建设()157号]和<铁路混凝土工程施工技术指南>[经规标准()241号]的规定。夏季混凝土时,采取加冰水降温等措施,保证混凝土拌合物的温度。对拌合物的坍落度、扩展度、泌水率、含气量等进行测定,保证良好的工作度和可泵性。(2)混凝土运输运输道路平顺畅通,选用与生产、浇筑能力相匹配的专用混凝土运输车。夏季对运输车采取隔热措施,冬季采取保温措施。泵送混凝土时,输送管路起始水平管段长度不应小于15m。除出口处可采用软管外,输送管路的其它部位均不得采用软管。输送管路用支架、吊具等加以固定,不与模板和钢筋接触。高温环境下,输送管路分别用湿帘覆盖。(3)混凝土浇筑浇筑混凝土前,针对工程特点、施工环境条件与施工条件事先设计浇筑方案,包括浇筑起点、浇筑进展方向和浇筑厚度等;混凝土浇筑过程中,不得无故更改事先确定的浇筑方案。浇筑混凝土前,仔细检查钢筋保护层垫块的位置、数量及其紧固程度,并指定专人作重复性检查,以提高钢筋保护层厚度尺寸的质量保证率。构件侧面和底面的垫块至少4个/m2,绑扎垫块和钢筋的铁丝头不得伸入保护层内。保护层垫块的尺寸须保证钢筋混凝土保护层厚度的准确性,其抗腐蚀能力和抗压强度不低于构件本体混凝土。混凝土浇筑前,在砼浇筑入模处取样,现场制作同条件的砼试件,其取样、养护方式和试件留置数量应符合铁道部现行标准<铁路工程结构混凝土强度检测规程>(TB10426)的规定。混凝土入模前,测定混凝土的温度、坍落度和含气量等工作性能指标;只有拌合物性能符合本技术条件要求的混凝土方可入模浇筑。混凝土的浇筑采用分层连续推进的方式进行,当因故间歇时,其间歇时间应小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间,最大浇筑间隙时间不超过45min,不得随意留置施工缝。混凝土的一次摊铺厚度不宜大于30cm(当采用泵送混凝土时)。浇筑新混凝土前,对水平施工缝宜在旧混凝土面上铺一层厚10～20mm、水胶比比混凝土略小的1:2水泥砂浆,或铺一层厚约30cm的混凝土,其粗骨料宜比新浇筑混凝土减少10%。(4)混凝土振捣混凝土振捣可采用插入式高频振动棒,振捣时不得碰撞模板、钢筋及预埋铁件。混凝土振捣按规定的工艺和方法进行,混凝土浇筑过程中及时均匀振捣密实,插点距离不应大于振动作用半径的1.5倍,每点的振捣时间以表面泛浆或不冒大气泡为准,一般不超过30s,避免过振。振捣过程应将振捣器上下抽动,并应插入下层混凝土内5～10cm,以使混凝土上下层结合密室,振动完毕,振捣器应缓慢拔出,以便插孔闭合不留空隙。在振捣混凝土过程中,加强检查模板支撑的稳定性和接缝的密合情况,以防漏浆。混凝土浇筑完后,仔细将混凝土表面压实抹平,抹面时严禁洒水。(5)混凝土养护混凝土振捣完毕,及时采取保湿措施对混凝土进行养护。当新浇混凝土具有暴露面时,暴露面混凝土初凝前,应卷起覆盖物(篷布、塑料布),用抹子搓压表面至少两遍,使之平整后再次覆盖,注意覆盖物不要直接接触混凝土表面,直至混凝土终凝为止。当混凝土强度满足拆模要求,且芯部混凝土与表层混凝土之间的温差、表层混凝土与环境之间的温差均不大于20℃(截面较为复杂时,不大于15℃)时方可拆模。拆模后,迅速采用塑料布或帆布对混凝土进行后期包裹养护。并进行温度监控,定时测定混凝土芯部温度、表层温度以及环境气温、相对湿度、风速等参数,并根据混凝土温度和环境参数的变化情况及时调整养护制度,严格控制混凝土的内外温差满足要求。5.2钢筋工程质量保证措施每批钢筋,附有批号、炉罐号、出厂合格证,以及有关材质、力学性能试验资料等质量证明资料。到工地的每批钢筋按规范要求进行抽样试验,所有试验符合有关标准的规定。钢筋按不同品种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收,分别堆放。钢筋的加工、绑扎、焊接以及安装严格按图纸中的尺寸、位置以及规范要求的质量标准进行。5.3模板工程质量保证措施模板接缝采用先进可靠的技术工艺,确保接缝满足外观质量要求和混凝土耐久性需要。加强模板的维修与保养,拆摸后及时清理、整修、涂刷脱模剂。5.4悬浇箱梁质量保证措施现浇箱梁膺架及0#段托架严格按承重托架设计搭设,使用前全面检查各部连接、支垫状况及整体稳定性,并根据设计荷载进行预压。根据桥梁及施工荷载预留上拱度,保持梁部外观线型与设计一致。严格控制连续梁模型的平整度、模型接缝,确保砼外观平顺光滑。连续梁0#块构造复杂,预应力管道及钢筋分布密集,0#块混凝土浇筑时按平面分层、纵向分块、由内而外、由下而上进行。混凝土输送采用两台混凝土泵车由两端向墩中心对称进行,加强振捣。设专人检查模板是否松动,同时敲击模板,检查混凝土是否密实。根据本工程特点,设计符合本工程要求的挂篮,挂篮组装后按要求进行试压。模板在使用前进行严格的检查、验收,合格后方可投入本工程施工;每节段模板的安装质量全过程监控;每次拆模后,对模板及时进行保养、维修;预应力材料满足设计及规范要求,并具备出厂合格证及现场抽样检验合格证书;加强对预应力材料的保管、存放,不得受潮、雨淋;预应力施工及张拉程序符合设计和规范;预应力钢束张拉完成后,立即进行真空压浆,并保证压浆质量;加强预应力施工的原始记录,作到真实、准确、可靠。下道工序必须保护上道工序的成果;严格执行工序间的交接制度,并明确责任,落实到人;混凝土及时养护,易受污染的成品用塑料膜包裹保护;将成品保护列入技术交底内容,同时列入对各作业班组的考核项目,对成品保护工作的好/差的予以奖/惩。各悬臂浇筑块的重点是线型控制,按照信息化施工,对各工况应力和变形跟踪监测和偏差分析,及时采取纠正措施,以使梁体线型流畅,符合设计要求。安排富有经验的技术人员现场指导预应力张拉作业,按双控指标,确保施加预应力值的准确。5.5质量控制要点(1)连续梁控制好模板刚度、平顺度、拼缝大小;控制好连续梁的设计线型,外观顺畅。做好挂蓝的安全平稳运行。按规范工艺进行混凝土浇筑;做好连续梁综合接地埋设工作,确保接地性能满足设计要求;准确控制预留螺栓孔位置和深度,杜绝”二次修凿”现象;做好混凝土降温防裂措施,完善墩台养护工艺,保证养护时间,减少表面裂纹。做好预应力施工,满足设计要求。做好压浆封锚工作。按规定对连续梁的施工进行全过程的控制。(2)高性能混凝土施工过程中从原材料进场、配合比设计、拌制、运输、浇筑、振捣、养护、拆模等多方面严格要求。质量控制措施:1)制定严密的施工组织设计,建立完善的施工质量保证体系和健全的施工质量检验制度,明确施工质量检验方法。2)使用优质原材料和外加剂选用C3A和碱含量较低非早强型硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥,尽量减少水泥的水化热和自收缩,有利于提高抗裂性能。细骨料选用级配合理、质地均匀坚固、吸水率低、空隙率小的洁净天然中粗河砂,选用粒形良好、质地均匀坚固、线胀系数小的洁净的碎石,采用二级配粗骨料,严格控制骨料的针片状颗粒含量和孔隙率;尽量降低拌合用水,减少胶凝材料的用量。适量掺加烧矢量较小、粉煤灰细度筛余量较小、磨细矿渣粉比表面积适中、品质稳定均匀、来源固定的优质矿物掺合料,降低水化热和减少拌和水,改进水化产物的微结构,改进浆体及骨料界面结构,并增加混凝土后期强度与密实性,提高混凝土耐久性能。采用具有高效减水、适量引气、能细化混凝土孔结构、能明细改进或提高混凝土性能的外加剂。所有原材料做到先检后用。钢筋必须实行工厂化集中加工。3)优化配合比设计,提前试验选定。在满足设计、施工要求的情况下,尽量减少水泥和胶凝材料的用量。4)高性能混凝土全部采用拌和站集中。采用电子计量系统计量,材料严格按照施工配合比准确称量。冬季、夏季和大致积混凝土必须经过热工计算,采取温度控制措施。5)混凝土运输车运送,并把距离、工程量、施工环境等因素考虑进生产中。6)根据不同的结构断面尺寸、施工环境、施工条件做好浇筑方案。7)控制模板与混凝土温差,混凝土入模后,及时按照事先确定的振捣工艺路线和方式及时振捣密实,不得随意加密振捣点和漏振。适时埋入测温原器件,以监测混凝土内部温度。)8按要求做混凝土试件,并按要求分部进行同条件、标准养护。9)混凝土拆模强度应符合设计或有关规范的规定,拆模按照立模顺序逆向进行。10)混凝土拆模后,如表面有粗糙、不平整、蜂窝、孔洞、疏松麻面和缺棱掉角等缺陷或不良外观时,应认真分析缺陷产生的原因,及时报告监理和建设单位,不得自行处理。11)混凝土施工过程中应严格按照设计和规范要求进行检验。5.6精密测量建立健全精密测量管理制度、制定施工测量方案、配置具有测绘资质的人员。在设计建立CPⅠ、CPⅡ控制网的基础上,建立CPⅢ平面、高程精密控制网。平面控制网按三级线路布设,高程控制测量按二等水准测量施测。施工测量应与同级或高级的两个或以上控制点联测闭合。各级控制点应设在稳固、可靠、不易破坏和便于测量的地方,定期相互检查或从上级一级控制点引线复核。坚持测量资料的三级复核制。6、安全保证措施根据本项目的具体情况,建立健全符合本架子队特点的安全生产保证体系,配置必要的设备、装备和专业人员,确定整个施工过程中的重点内容、关键点及危险部位的控制手段、措施并严格实施,以确保安全措施计划的内容具有严密性、针对性、可操作性和可行性。架子队建立以架子队经理为首的安全保证体系,架子队和各部门、项目部分级负责(见安全保证体系框图6-1),以加强施工作业现场控制和职工的安全生产教育为重点,开展创立安全标准工地活动,确保单元工程的施工安全。本项目的安全控制和实施,采取将要素进行层层分解,使每一个要素都明确落实到每一个职能部门和每一个相关责任人。考虑安全保证体系与其它体系(如质量体系)的兼容性,在协作运作时资源共享。

思想保证思想保证(项目经理)项目部季度安全教育班组每周安全活动组织保证项目部安全领导小组项目经理安全责任制项目部安全监督部部门安全责任制制度保证(项目经理)国家、省部安全生产法律、法规项目部安全生产规章制度特殊工种、特种设备、关键工序安全操作规程项目安全工作标准计划教育检查奖罚技术保证(总工)施工组织设计安全保证措施大型施工机械安全技术措施分部、分项工程安全技术交底资源保证(专职安监员)测量放线作业人员劳动保护用品施工现场安全警示标志安全保证体系图6-1安全保证体系框图6.1安全方针安全第一,预防为主;综合治理,以人为本,健全机制;强化管理,杜绝事故。6.2安全生产管理机构项目经理部成立以项目经理为组长,项目副经理、总工程师为副组长、工程管理部及有关部门负责人组成的安全生产委员会。安全生产委员会对安全生产方面的重大问题和重点问题进行解决和处理。工程管理部是项目经理部安全生产委员会的常设机构,负责安全生产管理的日常工作,对项目经理部所属工程的安全生产负有监督、检查的管理责任。安全生产管理机构图见图6-2经理:陈良经理:陈良总工:书记:副经理:陈柏町副经理:王辉工程管理室:张广伟安质管理室:方章练物设管理室李绑生莫文科测量队:刘小桥试验室:张勇计财部:邓丽君综合部:夏静征迁办:陈卫权作业工人图6-2安全生产管理机构图6.3安全生产保证措施6.3.1建立健全各项安全制度根据本工程特点,制定具有针对性的各项安全管理制度;各类机械的安全作业制度;用电安全制度;施工现场保安作业制度;防洪、防火、防风等措施;公路影响地段作业安全措施;跨线作业安全措施;起重作业安全制度;各种安全标志的设置及维护措施等。实行安全奖罚制度,按照国家和铁道部的有关规定,在生产中定期开展安全检查评比活动,奖优罚,提倡人人管安全,人人重视安全的活动。6.3.2安全生产教育与培训开工前,对所有参建员工进行上岗前的安全教育。对从事电器、起重、爆破、高空作业、焊接、机动车驾驶等特殊工种的人员,经过专业培训,获得<安全操作合格证>后,方准持证上岗。6.3.3危险性较大工程的安全技术方案编制审批制度开工前制定好安全生产保证计划,编制安全技术措施,确保施工方案的安全可靠。对于脚手架工程、模板工程、施工用电等安