大同市丰收小学教学楼设计

中文题目：大同市丰收小学教学楼设计设计基本资料1.1设计依据：（1）国家及地方现行有关建设工程勘察设计管理法规和规章。（2）建设工程批准文件。1.2建筑设计参数：（1）地点：大同市云冈区（2）设计标高±0.000相当于绝对标高1040.000。室内外高差为0.45m。（3）建筑面积要求3000~3500m2左右（设计允许误差±5%）。（4）大楼以自然采光为主。1.3建筑设计要求：（1）标准教室18个（每个教室60~70m2）（3）办公室4个（每个办公室50~60m2）（5）计算机教室3个（每个教室90~120m2）（6）语言教室3个(每个教室90~120m2)（7）教师休息室1个（面积自定）（8）阅览室1个（150~240m2）（9）卫生间每层按男女各半设置（面积自定）（10）以上各室的面积可适当调整，其它常规用房可适当考虑。1.4结构设计参数：抗震设防：8度(0.20g)设防，第二组。风荷载设计参数：基本风压为0.55kN/m2，地面粗糙度类别为B。1.5结构设计要求：钢筋混凝土现浇框架结构。1.6地质资料：场地类别：II类，场地标准冻深1.8m，地下水埋深22m，地基土岩性特征如表所示。表1地基土物理力学性质指标统计分层土质分类层厚/m土的状态建议值/fak/kPa备注1素填土1.4~1.8松散，稍湿2粉质粘土6.6~7.9硬塑，中压缩1703粗砾沙最大揭露深度12m中密2202楼面楼梯设计图2-1建筑平面布置图2.1材料和截面选择2.1.1材料选择楼面：20mm厚水泥砂浆面层（20kN/m2）,20mm厚石灰砂浆粉刷天花板（17kN/m2）混凝土采用C30fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2钢筋：梁选用HRB400,fy=360N/mm2;板选用HPB235,fy=210N/mm22.1.2截面选择柱：600mm×600mm板：取h=120mm。主梁：9.9米跨：h=（1/15～1/10）l=（1/15～1/10）×9900=660～990mm,取h=900mm，b=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）×900=300～4mm,取b=350mm9.0米跨：h=（1/15～1/10）l=（1/15～1/10）×9000=600～900mm,取h=800mm，b=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）×800=266～400mm,取b=350mm3.0米跨：h=（1/15～1/10）l=（1/15～1/10）×3000=200～300mm,取h=350mmb=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）×300=100～150mm,取b=350mm次梁：9.9米跨：h=（1/18～1/12）l=（1/18～1/12）×9900=550～750mm,取h=600mm，b=（1/3～1/）h=（1/3～1/2）×600=200～300mm,取b=300mm9.0米跨：h=（1/18～1/12）l=（1/18～1/12）×9000=500～750mm,取h=500mmb=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）×500=166～250mm,取b=300mm2.2楼板设计2.2.1荷载按塑性理论计算永久荷载标准值：20mm厚水泥砂浆面层：0.02×20=0.4kN/m2120mm厚混凝土板：0.12×25=3kN/m220mm厚石灰砂浆粉刷天花板：0.02×17=0.34kN/m2计小：g=3.74kN/m2永久荷载设计值：g=1.3×3.74=4.86kN/m2可变荷载设计值：q=1.5×2.5=3.75kN/m2荷载总设计值：g+q=8.61kN/m22.2.2配筋计算计算跨度边跨l0==3-0.35/2=2.825m,中间跨l2=3-0.35=2.65m，取b=1000m,h=120mm,h0=h-20=100mm表2-1楼板配筋截面边支座边跨中中间支座边跨中边支座弯矩系数-1/161/14-1/141/14-1/16弯矩设计值-6.987.00-7.007.00-6.98-0.0490.049-0.0490.049-0.0490.0480.0500.0500.0500.048189.37199.45199.45199.45189.37实际配筋Φ8@200Φ8@200Φ8@200Φ8@200Φ8@2002.3梯段板设计梁式楼梯计算图2-2楼梯示意图斜梯段水平长度：L1=3510mm梯段净跨：Ln=L1=3510mm楼梯高度： H=1960mm 楼梯宽度：W=1900mm梯板厚： t=140mm 楼梯级数：n=14(阶)踏步宽度： b=270mm 踏步高度：h=140mm上平台楼梯梁宽度:b1=200mm 下平台楼梯梁宽度:b2=200mm楼梯梁高度：h3=300mm 楼梯梁宽度：b3=200mm荷载标准值：可变荷载：q=2.50kN/m2 面层荷载：qm=1.70kN/m2栏杆荷载：qf=0.20kN/m永久荷载分项系数:γG=1.20 可变荷载分项系数:γQ=1.40准永久值系数:ψq=0.50材料信息：混凝土强度等级:C30 fc=14.30N/mm2ftk=2.01N/mm2 ft=1.43N/mm2梯梁纵筋强度等级:HRB400 ES=200000N/mm2fy=360.0N/mm2受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋其余钢筋选用HPB300钢 fyv=270.0N/mm2保护层厚度:c=20mm顶棚厚度c1＝20mm 顶棚容重Rs＝20.0kN/m3混凝土容重Rc＝25.0kN/m3 混凝土弹性模量Ec=3.00×104N/mm2钢筋弹性模量Es=2.0×105N/mm2梯段板纵向受力钢筋合力点至近边距离 as1=25mm梯梁纵向受力钢筋合力点至近边距离 as2=30mm说明：本计算书中所有的剪力、弯矩、挠度均由《建筑结构静力计算手册》中单跨梁的内力及变位计算公式所得。楼梯几何参数：梯段倾角余弦值：cosα=b/sqrt(b2＋h2)=270.00/sqrt(270.002＋140.002)=0.89梯梁计算跨度: L0=Ln=3510mm梯段板计算跨度: B0=W－2*b3=1900－2*200=1500mm梯段板平均厚度: ht=(h＋2t/cosα)/2=(140.00＋2*140.00/0.89)/2=115.06mm荷载设计值：梯段板荷载设计值（取一个踏步宽板带）：自重：gkb=Rc*ht*b=25.0*0.12*0.27=0.78kN/m2面层：gkm=qm*(h＋b)=1.70*(0.14＋0.27)=0.70kN/m2抹灰：gks=Rs*c1*b/cosα=20.0*0.02*0.27/0.89=0.12kN/m2恒荷标准值：Pkb=gkb＋gkm＋gks=0.78＋0.70＋0.12=1.60kN/m2恒荷控制：Pb(G)=1.35*Pkb＋γQ*0.7*b*q=1.35*1.60＋1.40*0.7*0.27*2.50=2.82kN/m2活荷控制：Pb(L)=γG*Pkb＋γQ*b*q=1.20*1.60＋1.40*0.27*2.50=2.86kN/m2荷载设计值：Pb=max{Pb(G),Pb(L)}=2.86kN/m2斜梯段梯梁荷载设计值：自重放大系数（考虑面层）:λb=1.1自重：gkl=λb*Rc*b3*h3/cosα=1.1*25.0*0.20*0.30/0.89=1.86kN/m恒荷标准值：Pkl=Pkb/b*W/2＋gkl＋qf=1.60/0.27*1.90/2＋1.86＋0.20=7.67kN/m恒荷控制：Pl(G)=1.35*Pkl＋γQ*0.7*q*W/2=1.35*7.67＋1.40*0.7*2.50*1.90/2=12.68kN/m活荷控制：Pl(L)=γG*Pkl＋γQ*q*W/2=1.20*7.67＋1.40*2.50*1.90/2=12.53kN/m荷载设计值：Pl=max{Pl(G),Pl(L)}=12.68kN/m梯梁斜截面受剪承载力计算：Vmax=22.26kNVmax≤0.7*ft*b3*(h3－as2)=0.7*1430.00*0.20*(0.30－0.03)=54.05kN按构造配置箍筋。正截面受弯承载力计算：梯段斜板计算：计算高度：H=(t+h*cosα)/2=82.14mm计算宽度：b0=b/cosα=304.14mmMmax=Pb*B02/8=2.86*1.502/8=0.80kN·mρ=0.1892%ρ＜ρmin=max{0.002,(0.45*ft/fyv)}=0.3064%ρ=ρmin=0.3064%纵筋⑥/⑦计算面积：As=59.54mm2梯梁计算：M中=19.53kN·mρ=0.1293%ρ＜ρmin=max{0.002,(0.45*ft/fy)}=0.2000%ρ=ρmin=0.2000%纵筋①计算面积：As=351.00mm2左支座：按构造配筋。钢筋②计算面积：As=120.00mm2右支座：按构造配筋。钢筋⑤计算面积：As=120.00mm2计算结果：纵筋①计算结果：计算面积：351.00mm2采用方案：414实配面积：Ag=616mm2实际配筋率：ρ=1.1400%钢筋②计算结果：计算面积：615.75mm2采用方案：00实配面积：Ag=0mm2实际配筋率：ρ=0.0000%箍筋③计算结果：采用方案：26@150钢筋⑤计算结果：计算面积：120.00mm2采用方案：212实配面积：Ag=226mm2纵筋⑥/⑦计算结果：计算面积：As=59.54mm2采用方案：6@120实配面积：Ag=72mm2跨中挠度验算：Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值取准永久值系数ψq=0.5梯段梯梁准永久荷载：Qq=Pkl＋ψq*q*W/2=7.67＋0.5*2.50*1.90/2=8.86kN/m挠度验算参数：Mq=13.64kN·m短期刚度Bs与长期刚度B：按下列公式计算：ψq＝1.1－0.65*ftk/(ρte*σsq)σsq=Mq/(0.87*h0*AS)ρte=(As＋Ap)/AteBsq=Es*As*h02/[1.15ψq＋0.2＋6*αE*ρ/(1＋3.5γf')]B=Bsq/θσsq=Mq/(0.87*h0*Ag)=13.64*106/(0.87*270*616)=94.33N/mmρte=Ag/(0.5h3*b3)=616/(0.5*300*200)=2.05%ψq=1.1－0.65*ftk/(ρte*σsq)=1.1－0.65*2.01/(2.05%*94.33)=0.43钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE=Es/Ec=7.00受拉翼缘面积与腹板有效面积的比值：γf'＝0纵向受拉钢筋配筋率ρ=1.1403%Bsq=Es*Ag*h02/[1.15ψq＋0.2＋6*αE*ρ/(1＋3.5γf'')]=210*616*0.272/[1.15*0.43＋0.2＋6*7.00*1.1403%/(1＋3.5*0)]=8071.63kN·m2荷载长期作用对挠度增大的影响系数θ：当ρ'=0时，θ=2.0Bq=Bs/θ=8071.63/2=4035.81kN·m2跨中挠度：f=4.99mm梯梁计算长度L0=3.51mf/L0=1/703≤1/200，满足要求。梯梁裂缝宽度验算:计算荷载效应Mq=13.64C=20mm计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力:σsq=Mq/(0.87*h0*As)=13.64×106/(0.87*270*616)=94.326N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b3*h3=0.5*200*300=30000mm2ρte=As/Ate=616/30000=2.053%计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)=1.1-0.65*2.01/(2.053%*94.326)=0.425计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/ES*(1.9*C+0.08*deq/ρte)=1.9*0.425*94.326/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/2.053%)=0.0353mm≤0.30mm满足规范要求跨中挠度计算:Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值计算永久组合弯距值Mq:Mq=Mgk+ψMqk=(qgk+ψq*qqk)*L02/8=(1.60+0.50*2.500)*1.502/8=0.800kN*m计算受弯构件的短期刚度Bs计算构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*h0*As)=0.800×106/(0.87*57*72)=224.624N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*82=41071mm2ρte=As/Ate=72/41071=0.174%计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)=1.1-0.65*2.01/(0.174%*224.624)=-2.234因为ψq<0.2，所以取ψq=0.2计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=ES/EC=2.00×105/(3.00×104)=6.667计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=0计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*h0)=72/(1000*57)=0.125%计算受弯构件的短期刚度BSBSq=ES*As*h02/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf)]=2.00×105*72*572/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.125%/(1+3.5*0.0)]=0.975×102kN*m2计算受弯构件的长期刚度B确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0计算受弯构件的长期刚度BBq=BSq/θ=0.975/2.0×102=0.487×102kN*m2计算受弯构件挠度fmax=5*(qgk+qqk)*L04/(384*B)=5*(1.60+2.500)*1.504/(384*0.487×102)=5.540mm验算挠度挠度限值f0=L0/200=1500.00/200=7.500mmfmax=5.540mm≤f0=7.500mm，满足规范要求!裂缝宽度验算:计算标准组合弯距值Mk:Mk=Mgk+ψMqk=(qgk+ψqqk)*L02/8=(1.60+0.50×2.500)*1.502/8=0.800kN*m光面钢筋,所以取值Vi=0.7C=20计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*h0*As)=0.800×106/(0.87*57*72)=224.624N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*82=41071mm2ρte=As/Ate=72/41071=0.174%因为ρte<1.000%，所以取ρte=1.000% 6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)=1.1-0.65*2.01/(1.000%*224.624)=0.518 7.计算单位面积钢筋根数n n=1000/s=1000/120=8计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*Vi*di)=8*62/(8*0.7*6)=8计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/ES*(1.9*C+0.08*deq/ρte)=1.9*0.518*224.624/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/1.000%)=0.1128mm≤0.30mm,满足规范要求

3柱轴压比验算3.1荷载计算每层板传递的荷载：8.61×9.9×9=767.15kN每层主梁传来的自重：9.9米跨1.2×25×0.35×（0.9-0.12）×9.9=81.08kN9米跨1.2×25×0.35×（0.8-0.12）×9=64.26kN3米跨1.2×25×0.35×（0.35-0.12）×3=2.42kN每层梁侧抹灰：1.2×17×0.02×（0.9-0.12）×9.9+1.2×17×0.02×（0.8-0.12）×9+1.2×17×0.02×（0.35-0.12）×3=5.93kN柱自重:35.1kN所以每层轴向荷载：955.94kN3.1轴压比计算所以最底层轴压比：所以轴压比满足。 4框架计算4.1.1框架示意图图4-1框架示意图（单位：m）4.1.2荷载计算AB跨350mm×800mmmmBC跨350mm×350mmAB轴连系梁BC轴连系梁350mm×900mm柱截面均为：600mm×600mm根据地质资料，确定基础顶面离室外地面高为4.85m，各梁柱勾线线刚度经计算后列于图。其中再求梁截面惯性距是考虑到现浇板的作用，取I=2I0（I0为不考虑老板亿元坐拥的梁截面惯距）。AB跨梁：BC跨梁：上部各层柱：底层柱：结构计算简图如下图4-2结构计算简图1.恒荷载计算屋面框架梁线荷载标准值：20mm厚1:2水泥砂浆找平0.02×20=0.4kN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25=3.0kN/m2防水层：2mm二部六胶系列（忽略）隔气层：重量较轻可以忽略屋面恒荷载3.4kN/m2AB跨框架梁自重0.35×0.8×25=7.0kN/m梁侧粉刷2×（0.8-0.12）×0.02×17=0.46kN/m7+0.46=7.46kN/mBC跨框架梁自重0.35×0.35×25=3.06kN/m梁侧粉刷2×（0.35-0.12）×0.02×17=0.16kN/m3.06+0.16=3.22kN/mAB跨次梁自重0.3×0.5×25×2=7kN/m梁侧粉刷2×0.5×0.02×17×2=0.68kN/m7+0.68=7.68kN/m因此作用在顶层框架梁上的线荷载为=7.46+7.68×1/2=11.3kN/m=3.22kN/m=3.4×9.9=33.66=3.49×3.0=10.47楼面框架梁荷载标准值：20mm厚水泥砂浆面层0.020×20=0.4kN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25=3kN/m2楼面恒荷载3.44kN/m2AB跨框架梁自重及粉刷7.46kN/mAB跨次梁自重及粉刷7.68kN/m边跨填充墙自重0.3×（3.9-0.9）×19=17.1kN/m面粉刷（3.9-0.9）×0.02×2×17=2.04kN/m17.1+2.04=19.14kN/mBC跨框架梁及两侧粉刷=3.22kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：=7.46++7.68×1/2+19.14=30.44kN/m=3.22kN/m=3.44×9.9=33.66kN/m=3.44×3.0=11.35kN/m屋面框架节点集中荷载标准值A丶B丶C边柱连系梁自重0.35×0.9×9.9×25=77.96kN粉刷0.02×（0.9-0.12）×2×9.9×17=4.58kN77.96+4.58=82.54kNAB跨中次梁自重0.3×0.6×9.9×25×2=44.55kN粉刷0.02×0.6×9.9×17×2=4.04kN44.55+4.04=48.59kNAB跨次梁自重0.3×0.5×9×25=33.75kN粉刷0.02×0.5×9×17×2=7.65kN33.75+7.65=41.4kN次梁传入A丶B边柱连系梁自重41.4×1/2+48.59×1/2=45kNA丶C边柱连系梁传来屋面自重1/2×9.9×1/2×6/cos16×3.4=52.52kN顶层A节点集中荷载G4A=180.06kN顶层B节点集中荷载G4B=127.54kN顶层C节点集中荷载G4C=135.06kN楼面框架节点集中荷载标准值A丶B丶C边柱连系梁自重0.35×0.9×9.9×25=77.96kN粉刷0.02×（0.9-0.12）×2×9.9×17=4.58kN77.96+4.58=82.54kNAB跨中次梁自重0.3×0.6×9.9×25×2=44.55kN粉刷0.02×0.6×9.9×17×2=4.04kN44.55+4.04=48.59kNAB跨次梁自重0.3×0.5×9×25=33.75kN粉刷0.02×0.5×9×17×2=7.65kN33.75+7.65=41.4kN次梁传入A丶B边柱连系梁自重41.4×1/2+48.59×1/2=45kN钢窗自重2.1×2.1×0.45×3=5.94kN窗下墙体自重0.3×0.9×9.3×9=22.60kN粉刷2×0.02×0.9×9.3×17=5.69kN窗边墙体自重 2.8×2.1×0.3×9=18.88kN粉刷2.8×2.1×2×0.02×17=4.00kN框架柱自重0.6×0.6×3.9×25=35.1kN粉刷0.9×0.02×3.9×17=1.19kNA,B柱连系梁传来楼面自重1/2×9.9×1/2×9×3.44=76.63kN栏板自重9.3×1.2×0.06×9=6.03kN粉刷9.3×1.2×0.02×17=3.79kN框架柱自重0.6×0.6×3.9×25=35.1kN粉刷0.9×0.02×3.9×17=1.19kNC柱连系梁传来楼面自重1/2×9.9×1/2×3×3.44=25.54kN钢窗自重2.1×2.1×0.45=1.98kN内纵墙自重8.9×（3.9-0.9）×0.3×9=72.09kN粉刷8.9×（3.9-0.9）×2×0.02×17=18.169kN扣除门洞以及窗洞-0.9×2.4×2×0.3×9-2.1×2.1×0.3×9=-22.11kN扣除门窗洞粉刷-0.9×2.4×2×2×0.02×17-2.1×2.1×0.02×2×17=-5.94kN中间层A节点集中荷载Ga=297.57kN中间层B节点集中荷载GB=268.36kN中间层C节点集中荷载GC=154.19kN图4-3弯矩计算图图4-4轴力计算图图4-5剪力计算图2活荷载计算P4AB=2.5×9.9=24.75kNP4BC=2.5×3=7.5kNP4A=1/2×9.9×1/2×3×2.5=18.56kNP4B=1/2×9.9×1/2×9.9×2.5=24.75kNP4c=1/2×3×1/2×3×2.5+1/4×9.9×3=13.05kNPAB=9.9×2.5=24.75kNPBC=3×2.5=7.5kNPA=1/4×9.9×3×2.5=18.56kNPC=1/4×3×3×2.5=5.63kNpB=18.56+5.63+1/2×(9.9+3)×2.5=40.32kN5风荷载计算5.1风荷载计算风压标准值计算公式：因结构高度H=16.05m<30m，可取=1.0,对于矩形平面=1.3，可查《建筑结构荷载规范》将风荷载换成作用于框架每层节点上的集中荷载，表中为框架节点至室外地面高度，A为一榀框架各层节点的受风面积。表5-1风荷载计算层次41.01.316.051.210.5517.415.0531.01.312.151.130.5523.418.9121.01.38.2510.5523.416.7311.01.34.350.870.5526.116.235.2风荷载作用下的内力计算图5-1风荷载作用下的框架轴力图 图5-2风荷载作用下的框架剪力图图5-3风荷载作用下的弯矩图表5-2剪力在各柱间分配（kN）AB跨BC跨四层K=0.65K=1.30P=15.05V=15.05V=2.94V=4.59三层K=0.65K=1.30P=18.91V=33.96V=6.63V=10.34二层K=0.65K=1.30P=16.73V=50.69V=9.90V=15.44一层K=0.13K=1.62P=16.23V=66.92V=11.28V=22.18表5-3各柱反弯点及柱端弯矩AB跨BC跨四层y0=0.3y0=0.365P=15.05M上=8.03M上=6.53V=15.05M下=3.44M下=11.37三层y0=0.4y0=0.45P=18.91M上=15.51M上=22.18V=33.96M下=10.34M下=18.15二层y0=0.45y0=0.465P=16.73M上=21.24M上=32.22V=50.69M下=17.37M下=28.00一层y0=1.04y0=0.57P=16.23y2=0.00y2=0.00V=66.92M上=-2.19M上=46.26M下=56.90M下=61.32表5-4风荷载作用下考虑P-△效应时的框架内力的调整层次柱号折减后的线刚度Djk2-4层边柱i2=i4=1.11ic=16.620.0670.0320.4218.60中柱i1=i3=13.28i2=i4=1.11ic=16.620.870.303.93底层边柱i2=1.11ic=13.320.0420.271.8331.28中柱i1=13.28i24=1.11ic=13.320.540.412.796地震作用6.1各层重力荷载代表值6.1.1屋面荷载屋面竖向恒载：屋面恒荷载标准值：g=3.4kN/m2荷载×屋面面积:G=4×12×84=4032kN屋面竖向活载：不上人屋面活载为0.5kN/m2，雪荷载为0.5kN/m2屋面活荷载标准值：g=0.5kN/m2荷载×屋面面积：G=0.5×12×84=504kN6.1.2楼面荷载楼面竖向恒载:楼面恒载标准值：g＝3.74kN/㎡荷载×楼面面积：G=3.74×12×84=3769.92kN楼面竖向活载：活载标准值：卫生间、阅览室、教室、计算机教室、语言教师、会议室等2.5kN/m2走廊、楼梯、门厅等3.5kN/m2S1=12×84-4.2×12×3=856.8m2G1=856.8×2.5=2142kNS2=3×84+4.2×12×3=403.2m2G2=403.2×3.5=1411.2kNG=G1+G2=3553.2kN6.1.3梁柱荷载梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰）：梁侧，近似按加大梁宽及柱宽考虑，一般两侧各加20mm。350×900mm框架梁自重：0.35×0.9×83.9×3×25=1982.14kN梁侧粉刷：0.02×（0.9-0.12）×2×83.9×3×17=133.50kN合计：g=2115.64kN350×800mm框架梁自重：0.35×0.8×9×15×25=945kN梁侧粉刷：0.02×（0.8-0.12）×2×9×15×17=62.42kN合计：g=1007.42kN350×350mm框架梁自重：0.35×0.35×25×3×15=121.28kN梁侧粉刷：2×（0.35-0.12）×0.02×17×3×15=7.05kN合计：g=128.33kN300×600mm次梁自重：0.3×0.6×25×（83.9-（4.2×3））=320.85kN梁侧粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×（83.9-（4.2×3））×17=18.42kN合计：g×2=339.27kN×2=678.54kN300×500mm次梁自重：0.3×0.5×25×9×2=67.5kN梁侧粉刷：0.02×（0.5-0.12）×2×9×17×2=4.66kN合计：g=72.16kN单层梁重G=2115.64+1007.45+128.33+678.54+72.16=4002.09kN框架柱自重：0.6×0.6×3.9×25=35.1kN柱侧粉刷：0.6×4×0.02×3.9×17=3.18kN合计：g=38.28kN234层柱重38.28×45=1722.6kN框架柱自重：0.6×0.6×4.85×25=43.65kN柱侧粉刷：0.6×4×0.02×4.85×17=3.96kN合计：g=47.61kN一层柱重：G=47.61×45=2142.34kN6.1.4门窗自重钢窗自重：2.1×2.1×0.45=1.98kN2.1×1.2×0.45=1.13kN单层钢窗自重G=1.98×30+1.13×3=62.79kN门自重：0.9×2.1×0.45=0.85kN234层层门自重：20×0.85=17kN1层门自重：16×0.85=13.6kN6.1.5墙自重123层外墙自重【（83.9×（4.85-0.9）+9×（4.85-0.8））×2-（0.6×4.85×34）-（17.4×（4.85-0.9））-（2.1×2.1×30）-（2.1×1.2×3）-（0.9×2.1×16）】×9×0.3=735.72-98.94-68.73-132.3-7.56-30.21）×2.7=397.98×2.7=1074.55kN123层外墙粉刷397.98×0.02×2×17=270.62kN123层内墙自重【9×（4.85-0.8）×13+10.2×2×4.85】×0.2×9=（473.85+98.94）×0.2×9=1031.02kN123层内墙自重572.79×2×0.02×17=389.50kN4层外墙自重【（83.9×（4.85-0.9）+9×（4.85-0.8））×2-（0.6×4.85×34）-（17.4×（4.85-0.9））-（2.1×2.1×30）-（2.1×1.2×3）-（0.9×2.1×12）】×9×0.3=735.72-98.94-68.73-132.3-7.56-22.68）×2.7=405.52×2.7=1094.88kN4层外墙粉刷405.52×0.02×2×17=275.75kN4层内墙自重【7×（4.85-0.8）×13+10.2×2×4.85-】×0.2×9=（368.55+98.94）×0.2×9=841.48kN4层内墙粉刷467.49×2×0.02×17=317.89kN四层墙、门窗重：62.79+17+1094.88+275.75+841.48+317.89=2609.79kN三层墙、门窗重：62.79+17+1074.55+270.62+1031.02+389.50=2845.48kN二层墙、门窗重：62.79+17+1074.55+270.62+1031.02+389.50=2845.48kN一层墙、门窗重：62.79+13.6+1074.55+270.62+1031.02+389.50=2842.08kN6.1.6荷载分层总汇屋面重力荷载代表值G=屋面恒载+50%屋面活荷载+纵横梁自重+楼面下半层的柱及纵横墙自重+女儿墙重；G4=4032+0.5×504+4002.09+1/2(1722.6+2609.79)=10452.29kN各楼层重力荷载代表值Gi=楼面恒荷载+50%楼面活荷载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙自重；G3=3769.92+0.5×3553.2+4002.09+1/2(1722.6+2845.48+1722.6+2609.79)=13997.95kNG2=3769.92+0.5×3553.2+4002.09+1/2(1722.6+2845.48+1722.6+2845.48)=14115.79kNG1=3769.92+0.5×3553.2+4002.09+1/2(2142.34+2842.08+1722.6+2845.48)=14321.0kN总重力荷载代表值=10452.29+13997.95+14115.79+14321.0=52887.02kN图6-1层间模型计算简图6.2内力计算6.2.1线刚度计算：根据地质资料确定基础顶面距室外地面为500mm，由此求得底层层高为4850mm。在求梁截面时考虑现浇楼板。混凝土C30Cc=3×104N/mm2=30×106kN/m2350×800350×350边框架:AB跨梁kN·mBC跨梁：kN·m上部各层柱：kN·m底部各层柱:kN·m中间框架:AB跨梁kN·mBC跨梁：kN·m上部各层柱：kN·m底部各层柱:kN·m6.2.2横向框架柱的侧移刚度根据D值法，第i层第j根柱的侧移刚度为：表6-1横向框架柱的侧移刚度框架层高柱数柱(×104)楼层D(×104)二三四边跨框架3.911边柱0.230.10.66×10418.6773.233.911中柱1.130.362.36×10432.84二三四层中框架3.98边柱0.30.130.85×10483.98中柱1.50.432.82×1049.46一层边框架4.8511边柱0.280.341.16×10421.862.84.8511中柱1.400.561.91×1047.63一层中框架4.858边柱0.370.371.26×1042.364.858中柱1.870.612.08×1048.30计算基本周期：式中，ui——把集中在各楼层处的重力荷载代表值Gi视为作用在楼面处的水平力时，按弹性刚度计算得到的结构顶点侧向位移（m）。式中，——上述水平力作用下第i层的层间剪力，;表6-2计算基本周期层号(kN)(kN)(kN/m)(m)410452.2910452.2973.23×1040.01420.15311600.25256.32313997.9513997.9573.23×1040.02940.14231991.91246.33214115.7914115.7973.23×1040.04470.13451898.57198.32114321.014321.062.8×1040.06080.07891129.9103.5642435.190.14916620.65804.530.56楼面处水平地震作用标准值及层间地震剪力抗震设防：8度(0.20g)设防，第二组。场地类别：II类查《抗规》表，得（s）=0.16=0.16×（0.4/0.59）0.9=0.118应考虑顶部附加水平地震作用，顶部附加地震作用系数为＝0.08T1＋0.01=0.057结构总水平地震作用去掉标准值为：=0.85×42435.19=36069.91kN0.118×36069.91=4256.25kN附加顶部集中力=0.057×4256.25=242.3kN表6-3楼面处水平地震作用标准值及层间地震剪力层号层高（m）（m）(kN)43.916.5510452.29154991.250.371514.58284.31568.9433.912.6513997.95122013.110.291187.13108.9423.98.7514115.79288805.010.21859.624042.6914.854.8514321.052051.550.13532.154695.21417860.924093.456.2.3多遇烈度地震作用下结构层间弹性变形验算1层间剪力的计算（上表已算出）2层间弹性变形计算验算是否满足.表6-4层间弹性位移计算层号层间剪力层间侧移刚度层间相对位移（m）层高层间相对弹性位移角倒数检验Hi（kN）（kN﹒m-1）(mm)(mm)41569.9473.23×1042.4939001536.48≥55033108.9473.23×1044.233900943.68≥55024042.6973.23×1045.393900796.23≥55014695.2162.8×1046.134850865.54≥5506.3上述地震作用下结构内力分析6.3.1求柱端剪力及上下端弯矩第i层第k根柱子的剪力为柱的上下端弯矩式中，y——为柱子的反弯点高度比，——柱标准反弯点高度比，标准反弯点高度比是各层等高、各跨跨度相等、各层梁和柱线刚度都不改变的多层多跨规则框架在水平荷载作用下求得的反弯点高度比，查表得。——上下梁线刚度变化时的反弯点高度比修正值；当某柱的上、下梁线刚度不同，柱上、下节点转角不同时，反弯点位置有变化，应将加以修正，修正值为。、——上下层高度变化时反弯点高度比修正值，第4层A柱的剪力为：V=13.8/72.23×1568.94=48.89kN查表可知查表得=0.28，=0，=0，顶层不考虑的修正。=0.29得：128.64kN·m50.13kN·m第4层B柱的剪力为：V=2.82/72.23×1568.94=78.42kN查表可知查表得=0.352，=0，=0，顶层不考虑的修正。=0.343得：180.64kN·m96.23kN·m第3层A柱的剪力为：V=1.79/72.23×3108.4=74.36kN查表可知查表得=0.38，=0，=0，顶层不考虑的修正。=0.38得：178.63kN·m108.34kN·m第3层B柱的剪力为：V=2.82/72.23×3108.4=128.69kN查表可知查表得=0.45，=0，=0，=0。=0.48得：234.29kN·m189.71kN·m第2层A柱的剪力为：V=1.83/72.23×3845.6=97.96kN查表可知查表得=0.45，=0，=0，=-0.015。=0.43得：167.62kN·m153.83kN·m第2层B柱的剪力为：V=2.82/72.23×3845.6=151.38kN查表可知查表得=0.452，=0，=0，=0。=0.453得：300.65kN·m246.87kN·m第1层A柱的剪力为：V=1.83/64.8×4695.21=123.63kN查表可知查表得=0.65，=0，=-0.0025，底层不考虑的修正。=0.6475得：198.29kN·m364.23kN·m第1层B柱的剪力为：V=2.82/64.8×4695.21=190.51kN查表可知查表得=0.597，=0，=0，底层不考虑的修正。=0.597得：347.53kN·m517.43kN·m6.3.2.框架梁端的弯矩根据节点平衡，求梁端弯矩：对于中柱，左、右梁端弯矩可由上、下柱端弯矩之和按左、右梁的线刚度比例分配对边柱节点：四层A柱B柱三层A柱，，B柱，，二层A柱，，B柱，，一层A柱，，B柱，，6.3.3框架梁端的剪力计算根据框架梁隔离体的平衡条件，梁端弯矩的代数和除以梁的跨度即可得梁端剪力四层A～B轴梁AB：B～C轴梁BC：三层A～B轴梁AB：B～C轴梁BC：二层A～B轴梁AB：B～C轴梁BC：一层A～B轴梁AB：B～C轴梁BC：6.3.4框架柱的轴力计算对于中柱，每个节点左、右梁端剪力之差即为柱的该层层间轴向力；对于边柱，节点一侧的梁端剪力即为柱的该层层间轴向力；从上到下逐层累加层间轴向力，即得柱在相应层的轴力。表6-5柱的轴向力计算层号A柱B柱426.1587.65347.39158.672148.26358.311235.42592.137.框架内力组合7.1弯矩调幅7.1.1弯矩调幅，取β=0.85进行调幅，调幅计算过程见下表。MlMrM=M中表7-1弯矩调幅计算恒载层次跨向梁弯矩标准值调幅系数β调幅后弯矩标准值Ml0Mr0M中MlMrM四层AB-297.57268.36368.980.85-208.61-287.63315.21BC-137.68-136.39-132.240.85-118.52-118.52-114.62三层AB-303.56-285.43189.220.85-253.64-223.8168.45BC-45.32-45.32-33.480.85-36.25-36.28-24.36二层AB-315.28-281.23183.210.85-267.62-235.36203.55BC-53.16-53.16-42.280.85-44.68-44.68-35.83一层AB-303.56-285.43189.220.85-253.64-223.8168.45BC-78.06-78.06-64.280.85-67.56-67.56-53.03活载四层AB-37.38-21.2118.870.85-32.35-19.2116.87BC2.312.312.40.851.681.682.13三层AB--145.8-136.8297.120.85-124.32-119.21107.61BC-31.21-31.21-31.030.8528.31-28.31-23.57二层AB-149.81-140.8594.630.85-127.62-121.32115.32BC-27.75-27.75-25.150.85-25-25-24.54一层AB-148.25-139.5495.630.85-118.93-115.21118.63BC-35.31-35.31-32.810.85-30.32-30.32-27.89可变荷载效应控制时：1.3表7-2横向框架梁内力组合（一般组合）杆件跨向截面内力风载恒载活载=3\∗GB3AB梁左端M60.12-259.4-127.55-529.34-428.611-462.311跨V-16.46278.34128.46553.65510.46510.823跨中M4.98234.54118.64479.847466.548482.361首梁右端M-52.5-238.54-24.09-345.032-410.824-313.57层V-15.54-259.54-132.52-542.54-542.545-446.54横BC梁左端M1.99-67.4-31.57-130.57-121.543-121.543梁跨V-1.3118.450.6325.33425.8426.452跨中M0.254-55.428.54-26.457-31.536-42.597梁右端M-1.23-63.628.87-41.857-46.455-57.547V-1.36-22.61-0.56-24.21-284.86-2.659AB梁左端M42.45-263.56-125.21-537.572-446.66-488.52跨V-13.21272.55133.54556.52521.21511.540跨中M2.21210.21116.54446.273441.55363.549二梁右端M-46.49-235.39-119.53-483.25-531.434-443.582层V-12.57-268.41-132.47-548.548-542.172-497.249横BC梁左端M26.04-44.32-23-92.116-53.521-82.832梁跨V-18.8520.442.8430.832-4.95930.434跨中M0.59-35.43-23.89-78.454-78.14-70.4055梁右端M-24.86-43.31-23-91.546-123.547-81.522V-18.85-21.54-2.84-30.832-55.854-30.434三层横梁梁左端M29.72-255.59-125.19-519.579-169.007-468.57V-8.14272.81124.59555.68183.242512.544跨中M0.42234.88112.51468.549453.0455423.548梁右端M-25.87-242.8-115.42-495.32-516.777-454.25V-7.57-256.6-132.68-545.75-536.875-492.54BC梁左端M14.29-36.78-28.25-94.641-68.541-81.342跨V-9.7522.342.7431.54216.5431.444跨中M0.23-24.63-27.77-75.544-68.548-57.86梁右端M-11.54-36.87-28.24-91.636-106.543-81.542V-9.23-21.24-2.84-30.832-43.569-31.544四层横梁AB梁左端M13.5-215.81-33.45-328.548-313.55-318.644跨V-3.4820828.54438.54428.54437.54跨中M-0.53318.5323.46448.39450.459449.541梁右端M-13.98-289.52-17.01-412.21-417.213-406.562V-3.23-243.68-25.52-348.364-349.722-348.088BC梁左端M2.25-116.121.78-154.51-153.12-153.15跨V-1.329.030.43214.8711.21413.212跨中M0.19-116.612.56-152.63-148.232-155.164梁右端M-1.67-114.51.79-149.501-150.568-156.054V-1.43-9.36-0.57-13.23-14.559-12.7918框架配筋8.1框架柱配筋混凝土：eqC30,eqfcu,k=30.00MPaeqfc=14.33MPa,ft=1.43MPa,fck=20.06MPa,ftk=2.01MPa纵筋：eqfy=360.00MPa截面信息矩形截面eqh=600.0mm,eqb=600.0mm纵筋合力点至截面边缘距离eqas'=42.5mm弯距平面内计算长度：eqlx=4850.00mm弯距平面外计算长度：eqly=4850.00mm荷载抗震信息轴力设计值：eqFN=2138.30KN弯矩设计值：eqM=-761.89KN*m抗震等级是二级地震组合由混凝土规范6.2.6条可知eqα1=1.0,β1=0.8承载力抗震调整系数:eqγRE=0.80轴力设计值:eqN=NγRE×1000eq=1710642.88N弯矩设计值:eqM=MγRE×106eq=609515904.00N*mm构件截面面积:eqA=b×heq=600.00×600.00eq=360000.0mm2根据混凝土规范表6.2.15可得得构件稳定系数eqψ=1.000根据混凝土结构设计规范6.2.15,按轴压计算的全截面配筋面积eqA's=0.00mm2eqA's<0取eqA's=0弯矩增大系数eqηns=1.00eqCm=0.92eq0.92×1.00<1.00偏心距:eqe0=\f(M,N)eq=\f(1.00×609515904.00,1710642.88)eq=356.31mm初始偏心距:eqei=e0+\f(ea,ηns)eq=356.31+\f(20.00,1.00)eq=376.31mm轴向压力作用点至钢筋合力点距离eqe=ηnsei+\f(h,2)-aseq=1.00×376.31+300.00-42.50eq=633.81mm相对界限受压区高度eqεcu=0.0033-(fcuk-50)×10-5eq=0.0033-(30.00-50)×10-5eq>0.0033eq取εcu=0.0033按《混凝土规范》公式(6.2.7-1)eqξb=\f(β1,1+\f(fy,Esεcu))eq=\f(0.80,1+\f(360.00,200000.00×0.0033))eq=0.52假定截面为大偏心受压区进入腹板，则截面相对受压区高度eqξ=\f(N-α1fchf(bf-b),α1fcbh0)eq=\f(1710642.88-1.00×14.33×0.00×(600.00-600.00),1.00×14.33×600.00×557.50)eq=0.36eqξ<=ξb按照大偏心受压构件计算eqξmin=\f(2as,h0)eq=\f(2×42.50,557.50)eq=0.15eqξ>ξmineqAs=A's=\f(Ne-α1fcbh02ξ(1-0.5ξ)-α1fch'f(b'f-b)(h0-0.5h'f),fy(h0-a's))eq=1621.86mm2全部纵筋面积eqAsall=2Asx+Asweq=2×1621.86+0.00eq=3243.71mm2纵筋配筋率eqρ=\f(Asall,A)eq=\f(3243.71,360000.00)eq=0.0090抗震等级是二级取全截面纵向钢筋最大配筋率eqρmax=0.0500取全截面纵向钢筋最小配筋率eqρmin=0.0085eqρ>ρmin,满足要求材料信息混凝土：eqC30,eqfcu,k=30.00MPaeqfc=14.33MPa,ft=1.43MPa,fck=20.06MPa,ftk=2.01MPa纵筋：eqfy=360.00MPa截面信息矩形截面eqh=600.0mm,eqb=600.0mm纵筋合力点至截面边缘距离eqas'=42.5mm弯距平面内计算长度：eqlx=4850.00mm弯距平面外计算长度：eqly=4850.00mm荷载抗震信息轴力设计值：eqFN=2016.46KN弯矩设计值：eqM=587.56KN*m抗震等级是二级地震组合由混凝土规范6.2.6条可知eqα1=1.0,β1=0.8承载力抗震调整系数:eqγRE=0.80轴力设计值:eqN=NγRE×1000eq=1613169.13N弯矩设计值:eqM=MγRE×106eq=470049568.00N*mm构件截面面积:eqA=b×heq=600.00×600.00eq=360000.0mm2根据混凝土规范表6.2.15可得得构件稳定系数eqψ=1.000根据混凝土结构设计规范6.2.15,按轴压计算的全截面配筋面积eqA's=0.00mm2eqA's<0取eqA's=0弯矩增大系数:eqηns=1.04eqCm=0.95eq0.95×1.04<1.00偏心距:eqe0=\f(M,N)eq=\f(1.00×470049568.00,1613169.13)eq=291.38mm初始偏心距eqei=e0+\f(ea,ηns)eq=291.38+\f(20.00,1.04)eq=310.65mm轴向压力作用点至钢筋合力点距离eqe=ηnsei+\f(h,2)-aseq=1.04×310.65+300.00-42.50eq=579.92mm相对界限受压区高度eqεcu=0.0033-(fcuk-50)×10-5eq=0.0033-(30.00-50)×10-5eq>0.0033eq取εcu=0.0033按《混凝土规范》公式(6.2.7-1)eqξb=\f(β1,1+\f(fy,Esεcu))eq=\f(0.80,1+\f(360.00,200000.00×0.0033))eq=0.52假定截面为大偏心受压区进入腹板，则截面相对受压区高度eqξ=\f(N-α1fchf(bf-b),α1fcbh0)eq=\f(1613169.13-1.00×14.33×0.00×(600.00-600.00),1.00×14.33×600.00×557.50)eq=0.34eqξ<=ξb按照大偏心受压构件计算eqξmin=\f(2as,h0)eq=\f(2×42.50,557.50)eq=0.15eqξ>ξmineqAs=A's=\f(Ne-α1fcbh02ξ(1-0.5ξ)-α1fch'f(b'f-b)(h0-0.5h'f),fy(h0-a's))eq=1011.28mm2全部纵筋面积eqAsall=2Asx+Asweq=2×1011.28+0.00eq=2022.56mm2纵筋配筋率eqρ=\f(Asall,A)eq=\f(2022.56,360000.00)eq=0.0056抗震等级是二级取全截面纵向钢筋最大配筋率eqρmax=0.0500取全截面纵向钢筋最小配筋率eqρmin=0.0085eqρ≤ρmin,ρ=ρmin=0.0085由混凝土规范6.2.6条可知eqα1=1.0,β1=0.8承载力抗震调整系数eqγRE=0.85地震组合下的剪力和扭矩调整为eqVh=γREVheq=0.85×-14.05eq=11944.19NeqVb=γREVbeq=0.85×366.40eq=311441.81NeqTs=0截面力学特征根据规范公式（6.4.3-1）eqWt=\f(b2,6)(3h-b)eq=\f(600.02,6)(3×600.00-600.00)eq=72000000.0mm3截面验算eq\f(V,bh0)+\f(T,0.8Wtw)eq=\f(311670.75,600.00×557.50)+\f(0.00,0.8×72000000.00)eq=0.93N/mm2eq≤0.20βcfceq=0.20×1.00×14.33eq=2.87N/mm2截面尺寸满足要求受剪箍筋最小体积配筋率，按规范11.4.17eqρvmin=0.60%箍筋最小配筋面积eqAsvmin=ρvmin*\f(bcor*hcor*s,bcor+hcor)eq=0.60%×\f(535.00×535.00×100.00,535.00+535.00)eq=160.50mm2根据规范公式（6.4.8），混凝土受扭承载力降低系数eqβt=0.5根据规范公式（11.3.4），受剪箍筋eqAsv=\f((Vu-0.6αcvftbh0)s,fyvh0)eq=\f((11944.19-0.6×0.7×1.43×600.00×557.50)×100.00,360.00×557.50)eq=49.42mm2取箍筋内表面范围内截面核心部分尺寸:eqbcor=535.0mm,hcor=535.0mm根据规范公式（6.4.8-3），受扭箍筋eqAst1=\f((Tw-0.35βtftWt)s,1.2\r(ζ)fyvbcorhcor)eq=\f((0.00-0.35×0.50×1.43×72000000.00)×100.00,1.2×1.10×360.0×535.00×535.00)eq=-21.33mm2eqAst1<0eqAst1=0腹板所需箍筋面积eqAsvt=2Ast1+Asveq=2×0.00+49.42eq=49.42mm2eq<Asvmin=160.50mm2eqAsv=Asvmin=160.50mm2受扭纵筋eqAstl=\f(ζfyvAst12(bcor+hcor),fys)eq=\f(1.2×360.00×0.00×2×(535.00+535.00),360.00×100.00)eq=0.00mm2eq<Astlmin=0.00mm2eqAstl=Astlmin=0.00mm2由混凝土规范6.2.6条可知eqα1=1.0,β1=0.8承载力抗震调整系数:eqγRE=0.85地震组合下的剪力和扭矩调整为eqVh=γREVheq=0.85×366.40eq=311441.81NeqVb=γREVbeq=0.85×-14.05eq=11944.19NeqTs=0截面力学特征根据规范公式（6.4.3-1）eqWt=\f(b2,6)(3h-b)eq=\f(600.02,6)(3×600.00-600.00)eq=72000000.0mm3截面验算eq\f(V,bh0)+\f(T,0.8Wtw)eq=\f(311670.75,600.00×557.50)+\f(0.00,0.8×72000000.00)eq=0.93N/mm2eq≤0.20βcfceq=0.20×1.00×14.33eq=2.87N/mm2截面尺寸满足要求受剪箍筋最小体积配筋率eqρvmin=0.60%箍筋最小配筋面积eqAsvmin=ρvmin*\f(bcor*hcor*s,bcor+hcor)eq=0.60%×\f(535.00×535.00×100.00,535.00+535.00)eq=160.50mm2根据规范公式（6.4.8），混凝土受扭承载力降低系数eqβt=0.5根据规范公式（11.3.4），受剪箍筋eqAsv=\f((Vu-0.6αcvftbh0)s,fyvh0)eq=\f((311441.81-0.6×0.7×1.43×600.00×557.50)×100.00,360.00×557.50)eq=49.42mm2取箍筋内表面范围内截面核心部分尺寸eqbcor=535.0mm,hcor=535.0mm根据规范公式（6.4.8-3），受扭箍筋eqAst1=\f((Tw-0.35βtftWt)s,1.2\r(ζ)fyvbcorhcor)eq=\f((0.00-0.35×0.50×1.43×72000000.00)×100.00,1.2×1.10×360.0×535.00×535.00)eq=-21.33mm2eqAst1<0eqAst1=0腹板所需箍筋面积eqAsvt=2Ast1+Asveq=2×0.00+49.42eq=49.42mm2eq<Asvmin=160.50mm2eqAsv=Asvmin=160.50mm2受扭纵筋eqAstl=\f(ζfyvAst12(bcor+hcor),fys)eq=\f(1.2×360.00×0.00×2×(535.00+535.00),360.00×100.00)eq=0.00mm2eq<Astlmin=0.00mm2eqAstl=Astlmin=0.00mm22.2框架梁配筋混凝土：eqC30,eqfcu,k=30.00MPaeqfc=14.33Mpa,ft=1.43MPa,fck=20.06MPa,ftk=2.01MPa纵筋：eqfy=360.00MPa,fy'=360.00MPa截面信息矩形截面eqh=900.0mm,eqb=350.0mm上部纵筋合力点至截面边缘距离eqas'=42.5mm下部纵筋合力点至截面边缘距离eqas=42.5mm弯矩设计值：eqM=488.22kN*m(-)梁类型：肋形梁抗震等级是二级地震组合计算部位框架梁端计算跨度：eql0=9700.00m正截面配筋,截面位置：由混凝土规范6.2.6条可知eqα1=1.0,β1=0.8eqεcu=0.0033-(fcuk-50)×10-5eq=0.0033-(30.0-50)×10-5eq>0.0033eq取εcu=0.0033按《混凝土结构设计规范》公式(6.2.7-1)，相对界限受压区高度ξbeqξb=\f(β1,1+\f(fy,Esεcu))eq=\f(0.80,1+\f(360.0,200000.00×0.0033))eq=0.52判断梁为调幅梁，根据《混凝土结构设计规范》5.4.3条，调整相对界限受压区高度ξbeqξb>0.35,ξb=0.35承载力抗震调整系数：eqγRE=0.75弯矩设计值调整为：eqM=MγRE×106eq=366163392.00N*mm深受弯构件抵抗矩系数：eqαd=1.0设计弯矩调整为：eqM=\f(M,αd)eq=366163392.00N*mm截面有效高度：eqh0=857.50mm受拉钢筋最小配筋率:eqρmin=0.0030受拉钢筋最小配筋面积:eqAsmin=ρminAsteq=0.0030×