CN119416335A 单一失效模式下悬河堤防可靠度估算方法及系统 （河海大学）

号单一失效模式下悬河堤防可靠度估算方法具体涉及单一失效模式下悬河堤防可靠度估算定引起该失效模式的随机变量以及对应的功能提出了单一失效模式下悬河堤防可靠度估算方2S3、将抽取的随机变量参数值代入对应失效模式下S4、统计所有抽样结果中处于失效状态的次数将影响悬河堤防服役的随机变量的累积分布函数等分为若干个互不在每个子区间内进行一次独立的等概率抽样，对于包含影响悬河堤防服役的n个随机;每个子区间只会产生一个随机数，将多个随机变量的抽样值随机组合成一个多维样所述漫顶失效模式下的功能函数为式中：3所述漫顶失效模式下的悬河堤防的失效概率计算;9.根据权利要求7或8所述的单一失效模式下悬河堤防可靠度估算方法，其特征在于，所述堤防背水面的最大水力坡降或堤坡的安全系数的步骤通过颗粒流离散元分析模型计失效模式功能函数判断模块，用于将抽样结果代入功能函数进失效概率和可靠度计算模块，用于统计失效状态下的样本45积分布函数等分为若干个互不重叠的子区间；在每个子区间内进行一次独立的等概率抽;高hs；所述漫顶失效模式下的功能函数为式中：;x)-[]=k-[，6超立方抽样和颗粒流离散元分析方法，提出了单一失效模式下悬河堤防可靠度估算方法，7Z=g(x)=g(xax1,…,xn)（1（2pr和失效概率pr的表达式分别为：（4（6（88的抽样方法是悬河堤防可靠度分析的关键环节。蒙特卡罗法是常用的可靠度分析抽样方（9间隔中独立生成分层样本，每个分层样本在[(i-1/k,j/k)]上均进行独立的等概率抽样。如果对d个分层样本按列排放，则每行给出一个点的坐标。第一行9（12Z=G(hv,hs,e)=ho-h-hs-e（13（14[0036]在估算漫顶失效模式下悬河堤防可靠度的过程中，由于得变量值，求解出荷载效应s(xy,x2,…,x)和抗力R(x,x2,…,xn)，统计出其中pr=L/NW（15S103、将S102抽取参数代入漫顶失效模式的功能函数中，判断功能函数的正悬河堤防的渗透破坏受到多种因素的影响，其表现形式主要为堤基管涌和流土。以上内容构建了悬河堤防渗透破坏失效的功能函数，明确了失效概率的计算方算（18（19（20Z3=E(c;l+w;cosl;tanp:)-EW;sinB:=0（21[0049]由此可见，抗滑力和滑动力可简单表示为随机变量分别为悬河堤防土体的粘聚x)-[]=k-[（22（23面针对失稳失效模式下悬河堤防可靠度估算的实现[0057]本文对该悬河堤段各类土的渗透系数、粘聚力c和内摩擦角值进行统计分[0058]通过选取双轴压缩数值试验进行细观参数标定，表2列出了双轴数值试验样本的[0061]根据所建立的该悬河堤防断面的初始几何模型（如图4所示在PFC程序中生成土、粘土和砂壤土，初始化应力场。当颗粒集合体的最大不平衡力达到最大接触力的根据建立的该悬河堤段漫顶失效模式可靠度估算模型，利用拉丁超立方抽样方定该悬河堤段渗透破坏失效模式下的可靠度为99基于建立的某悬河堤段失稳失效模式可靠度估算模型，运用拉丁超立方抽样方得到该堤段失稳失效模式下的可靠概率为99.9[0069]如表6所示，利用本发明提出的基于拉丁超立方抽样和颗粒离散元方法的悬河堤