CN119416421A 燃料包壳破损率确定方法及装置、燃料包壳监测方法及系统 （中国核电工程有限公司）

号本申请公开一种燃料包壳破损率确定方法所述方法能够提高核电厂大破口失水事故燃料2根据所述目标中子动力学参数、所述目标功率分布和所述目标根据所述目标燃料参数和所述目标热工水力参数，确定目标堆芯中的燃料包壳破损2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述获取目标堆芯的目标中子动力学参根据所述目标功率分布和所述目标燃耗，确定目标燃料参数，基于所述目标中子动力学参数和所述目标功率分布，通过第三类通过第三类程序对目标信息进行敏感性分析，得到目标热工水根据所述目标燃料参数和所述目标热工水力参数，确定目标堆芯基于所述目标燃料参数和所述目标热工水力参数，通过第四类程3通过所述SAHA程序对热通道焓升因子进行敏感性分析，得到目标堆通过所述SAHA程序模拟不同焓升因子对应的热棒应力，以确定目标堆芯所述燃料棒数量和所述燃料棒活性区高度代入公式(1)进行计算，得到目标堆芯中燃料包基于全部所述最大线功率密度，通过所述SMART程序统计数值大于等于预设功率密度通过所述SMART程序将所述包壳破损的燃料棒数量和所述目标堆芯中燃料棒的总数量4所述目标功率分布包括不同循环和寿期的归一化轴向功根据权利要求1至13中任一项所述的燃料包壳破损率确定方法，确定不同目标燃耗分根据各目标燃耗及其对应的目标堆芯中的燃料包壳破损率第二确定模块，与所述第一确定模块连接，用于根据根据所述目标功率分布和所述目标燃耗，确定目标燃料参数，根据所述目标燃料参数和所述目标热工水力参数，确定目标堆芯如权利要求15至18任一项所述的燃料包壳破损率确定装置，燃料包壳监测装置，与所述燃料包壳破损率确定装置连接，用于根据各5会影响后续不利气象条件厂址和内陆核电选址等厂址选[0011]通过第一类程序确定目标堆芯的目标中子动力学参数、目标功率分布和目标燃6[0025]根据目标燃料参数和目标热工水力参数，确定目标堆芯中燃料包壳不发生破损燃料参数和目标热工水力参数，通过第四类程序确定目标堆芯中燃料包壳不发生破损时，[0032]在第一方面的一些实施方式中，通过SAHA程序对热通道焓升因子进行敏感性分7[0043]基于全部最大线功率密度，通过SMART程序统计数值大于等于预设功率密度的最[0044]通过SMART程序将包壳破损的燃料棒数量和目标堆芯中燃料棒的总数量代入公式8[0059]通过第一类程序确定目标堆芯的目标中子动力学参数、目标功率分布和目标燃[0065]根据目标燃料参数和目标热工水力参数，确定目标堆芯中燃料包壳不发生破损[0072]图2示出本申请实施例提供的四种焓升因子下时间与热棒应力之间的关系示意9[0078]下面将详细描述本申请的各个方面的特征和示例性实施例，为了使本申请的目实施。下面对实施例的描述仅仅是为了通过示出本申请的示例来提供对本申请更好的理能会影响后续不利气象条件厂址和内陆核电选址等厂址[0084]本申请实施例提供的燃料包壳破损率确定方法，可应用于核电厂大破口失水事[0101]通过第一类程序确定目标堆芯的目标中子动力学参数、目标功率分布和目标燃[0109]在另一些实施方式中，电子设备中可预先存储有目标堆芯的目标中子动力学参芯功率可为核反应堆核心区域中核反应产生的热量，可为堆芯释热功率与堆芯体积之比；料包壳温度可为燃料包壳在核反应堆中能够承受的最射场监测和腐蚀产物控制措施的应用研究工具；BETHY程序可为用于模拟核反应堆中核燃的储存罐)与反应堆冷却系统之间管线的流体阻力；安注箱温度系统可为核电站中用于监确定目标燃料参数和目标热工水力参数之后，还可根据目标燃料参数和目标热工水力参[0143]根据目标燃料参数和目标热工水力参数，确定目标堆芯中燃料包壳不发生破损是由法国电力公司(EDF)实施的一套系统，旨在确保核电站系统的高可用性和可靠性；FRAPTRAN燃料程序是一种瞬态燃料性能代码，可用于模拟和预测核燃料在反应堆中的行发生破损的最大功率临界线功率密度(即目标堆[0169]图2示出本申请实施例提供的四种焓升因子下时间与热棒应力之间的关系示意[0170]从图2的左上角子图的区域1、右上角子图的区域2和左下角子图的区域3可以看明燃料包壳没有发生破损。从而可以得到不发生燃料包壳破损的最小焓升因子为F△H=[0175]基于全部最大线功率密度，通过SMART程序统计数值大于等于预设功率密度的最[0176]通过SMART程序将包壳破损的燃料棒数量和目标堆芯中燃料棒的总数量代入公式[0181]预设功率密度可根据实际情况设置，在此不做限定。例如，预设功率密度可为[0188]本申请实施例提供的燃料包壳监测方法可由电子设备和燃料包壳监测系统等执[0192]根据本申请实施例提供的燃料包壳监测方法，通过实施例1任一项的燃料包壳破[0201]S430、热工程序CATHARE_GB确定最极限工况(即目标热工水力参数最接近限值的大LOCA事故进行较为全面的计算。对影响大LOCA事故的各方面参数进行广泛的计算和分[0203]S440、SAHA程序确定燃料包壳不发生破损的最大线功率密度(即目标堆芯中燃料序包的SAHA程序计算燃料包壳不发生破损时燃料(即CATHARE程序包的SAHA程序)中对热通道焓升因子进行敏感性分析，分析得到燃料棒包壳不发生破损的最大功率临界线功率密度(即目标器水位等中至少一项。[0206]从图2的左上角子图的区域1、右上角子图的区域2和左下角子图的区域3可以看明燃料包壳没有发生破损。从而可以得到不发生燃料包壳破损的最小焓升因子为F△H=[0219]也就是说，使用SMART程序对所[0223]Nover为最大线功率密度超过31.7kw/m的燃料棒的数量(即包壳破损的燃料棒数结合附图对本申请实施例提供的燃料包壳破损事故源项选取的裕量，进而能够提高核电厂大破口失水事故燃料包壳破损率确定的准确[0238]通过第一类程序确定目标堆芯的目标中子动力学参数、目标功率分布和目标燃[0252]根据目标燃料参数和目标热工水力参数，确定目标堆芯中燃料包壳不发生破损[0270]基于全部最大线功率密度，通过SMART程序统计数值大于等于预设功率密度的最[0271]通过SMART程序将包壳破损的燃料棒数量和目标堆芯中燃料棒的总数量代入公式具体可以参考上述实施例1对于燃料包壳破损率确定方法的具体说明，本实施例在此不再损率确定装置500可用于确定不同目标燃耗分别对应的目标堆芯中的燃料包壳破损率；燃料包壳监测装置600可用于根据各目标燃耗及其对应的目标堆芯中的燃料包壳破损率，确[0283]根据本申请实施例提供的燃料包壳监测系统，通