2026《混凝土内部温度场的模拟分析案例》

2026《混凝土内部温度场的模拟分析案例》摘要混凝土作为土木工程中应用最广泛的建筑材料，其内部温度场的分布与演变规律直接影响结构的施工质量、力学性能及耐久性。大体积混凝土浇筑后，水泥水化反应释放大量热量，由于混凝土导热性能较差，热量易在内部积聚，形成内外温差，进而产生温度应力，引发裂缝等质量隐患。本文以2026年某大型桥梁承台大体积混凝土工程为实际案例，采用COMSOLMultiphysics有限元分析软件，结合混凝土热工性能试验，构建混凝土内部温度场三维数值模拟模型，模拟分析浇筑后720小时（30天）内混凝土内部温度的时空分布特征、温升峰值及降温速率，探究浇筑温度、保温措施、材料配合比等因素对温度场的影响规律，并通过现场温度监测数据验证模拟结果的准确性。研究结果表明，所建立的有限元模型能够精准反映混凝土内部温度场的演变过程，模拟值与实测值最大偏差不超过1.8℃，满足工程精度要求；混凝土内部最高温升出现在浇筑后48~72小时，核心区域与表面区域最大温差可达28℃，超过规范限值，需采取针对性温控措施；优化浇筑温度、增设保温层及调整配合比可有效降低内外温差，减少温度裂缝风险。本文案例可为同类大体积混凝土工程的温度场模拟、温控设计及施工优化提供理论依据和工程参考。关键词：混凝土；温度场；有限元模拟；COMSOL；大体积混凝土；温控措施；水化热1引言1.1研究背景与意义随着我国基础设施建设的快速发展，大体积混凝土结构在桥梁、大坝、高层建筑基础等工程中得到广泛应用。大体积混凝土的核心特点是体积大、表面系数小，水泥水化反应释放的热量难以快速散发，导致内部温度急剧升高，而表面受环境温度影响降温较快，形成明显的内外温度差。当温度差产生的温度应力超过混凝土的抗拉强度时，会导致结构产生裂缝，裂缝不仅会降低混凝土结构的整体性和承载力，还会加剧钢筋锈蚀，缩短结构使用寿命，严重时甚至影响工程安全运行。混凝土内部温度场是一个复杂的非稳态热传导过程，受水泥水化放热、材料热工性能、施工工艺、环境条件等多种因素影响，难以通过传统理论计算精准预测。数值模拟技术作为一种高效、经济的研究手段，能够直观、准确地呈现混凝土内部温度的时空分布及演变规律，提前预判温度风险，为温控措施的制定提供科学依据。2026年以来，随着有限元分析软件的不断升级，数值模拟技术在混凝土温度场研究中的应用更加广泛，但其模拟精度仍需结合实际工程案例进行验证和优化。本文以2026年某大型桥梁承台大体积混凝土工程为案例，开展混凝土内部温度场模拟分析，通过构建精准的有限元模型，结合现场监测数据，探究温度场演变规律及影响因素，提出针对性温控优化措施，不仅能够解决该工程的实际温控难题，还能为同类大体积混凝土工程的温度场模拟和温控设计提供参考，具有重要的理论意义和工程应用价值。1.2国内外研究现状国外对混凝土温度场的研究起步较早，20世纪50年代，学者们开始采用解析法研究混凝土热传导问题，提出了基于傅里叶定律的热传导方程，为温度场计算奠定了理论基础。随着计算机技术的发展，有限元法、有限差分法等数值方法逐渐应用于混凝土温度场模拟，国外学者通过大量试验和模拟，探究了水泥水化放热模型、材料热工参数对温度场的影响，开发了多种专用模拟软件，如ANSYS、ABAQUS等，在大型水利工程、桥梁工程中得到广泛应用。例如，美国垦务局在胡佛大坝建设中，首次采用水管冷却技术结合数值模拟，有效控制了混凝土温度裂缝，推动了大体积混凝土温控技术的发展。国内对混凝土温度场的研究始于20世纪70年代，随着我国基础设施建设的兴起，学者们在吸收国外先进技术的基础上，结合国内工程实际，开展了大量针对性研究。近年来，随着COMSOL、MIDAS等软件的普及，国内研究更加注重数值模拟与现场试验的结合，探究不同工程场景、不同施工条件下混凝土温度场的演变规律，提出了多种温控优化措施。例如，针对大体积混凝土水化热集中的问题，学者们提出了掺加矿物掺合料、优化配合比、分层浇筑、表面保温等措施，有效降低了内外温差；北京城市副中心站综合交通枢纽工程中，通过混凝土材料热工试验标定参数，建立精细化数值模拟方法，结合现场监测，为混凝土裂缝控制提供了有力支撑。但目前，国内外研究仍存在一些不足：一是部分模拟模型忽略了混凝土非均质性、水分迁移等因素的影响，模拟精度有待提高；二是针对不同工程场景的个性化模拟研究不足，通用模型难以适应复杂工程条件；三是模拟结果与现场实际的结合不够紧密，部分研究缺乏现场监测数据的验证。本文结合2026年实际工程案例，重点解决上述问题，通过试验标定参数、优化模型设置，提高模拟精度，为工程实践提供精准指导。1.3研究内容与技术路线本文以某大型桥梁承台大体积混凝土工程为研究对象，开展混凝土内部温度场模拟分析，具体研究内容如下：（1）工程概况与试验设计：介绍案例工程的基本情况，包括结构尺寸、混凝土配合比、施工条件等；开展混凝土热工性能试验，测定导热系数、比热容、密度等关键参数，标定水泥水化放热模型，为数值模拟提供基础数据。（2）温度场数值模型构建：基于COMSOLMultiphysics软件，构建混凝土承台三维有限元模型，确定热传导方程、边界条件、初始条件，设置材料参数和水化放热荷载，完成模型的网格划分和求解设置。（3）温度场模拟结果分析：模拟混凝土浇筑后720小时内的温度演变过程，分析内部温度的时空分布特征、温升峰值、降温速率，探究核心区域与表面区域的温度差变化规律。（4）模拟结果验证：通过现场温度监测，获取混凝土内部不同位置的温度数据，与模拟结果进行对比分析，验证模型的准确性和可靠性。（5）影响因素分析与温控优化：探究浇筑温度、保温措施、配合比等因素对温度场的影响，提出针对性的温控优化措施，为工程施工提供指导。本文的技术路线为：工程调研→热工性能试验→模型构建→数值模拟→现场监测→结果验证→影响因素分析→温控优化→结论与展望，确保研究过程科学、严谨，研究结果具有实用性和针对性。2工程案例概况2.1工程基本信息本文选取2026年某跨江大桥主承台工程作为研究案例，该大桥为双向六车道高速公路大桥，主承台为大体积混凝土结构，设计为长方体形，尺寸为18m×12m×4m，混凝土设计强度等级为C35，浇筑方量为864m³，属于典型的大体积混凝土结构。该工程施工时间为2026年5月，施工期间环境温度为18~28℃，平均环境温度为23℃，昼夜温差为5~8℃。混凝土采用商品混凝土浇筑，浇筑方式为分层连续浇筑，分层厚度为50cm，浇筑速度为2.5m³/h，浇筑完成后采用覆盖土工布+塑料薄膜进行保温养护。由于承台体积大、水化热集中，若温控措施不当，极易产生温度裂缝，影响结构承载力和耐久性，因此，需通过数值模拟和现场监测，精准掌握混凝土内部温度场演变规律，制定科学的温控措施。2.2混凝土配合比设计为降低水泥水化热，减少温度应力，该工程混凝土采用优化配合比设计，掺加粉煤灰和矿渣粉作为矿物掺合料，替代部分水泥，具体配合比见表1。材料名称水泥（kg/m³）粉煤灰（kg/m³）矿渣粉（kg/m³）粗骨料（kg/m³）细骨料（kg/m³）水（kg/m³）外加剂（kg/m³）水胶比用量280806011206201807.40.45注：水泥采用P.O42.5普通硅酸盐水泥，粉煤灰为Ⅱ级粉煤灰，矿渣粉为S95级矿渣粉，粗骨料为5~31.5mm连续级配碎石，细骨料为中砂，外加剂为缓凝型高效减水剂，可有效延缓水泥水化速率，降低水化热峰值。2.3热工性能试验为获取混凝土热工性能参数，为数值模拟提供准确依据，本次试验按照《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）和《大体积混凝土施工规范》（GB50496-2018）的要求，制作混凝土标准试块，开展热工性能试验，测定混凝土的导热系数、比热容、密度及水泥水化放热速率等参数。试验采用稳态平板法测定混凝土导热系数，采用差示扫描量热法（DSC）测定比热容和水化放热速率，采用体积法测定混凝土密度，试验环境温度控制在23±2℃，湿度控制在60±5%。试验结果见表2。试验参数导热系数λ（W/(m·K)）比热容c（J/(kg·K)）密度ρ（kg/m³）最大水化放热速率（W/kg）累计水化放热量（kJ/kg）测定值1.75195024004.8320同时，通过水化放热试验，拟合得到水泥水化放热模型，采用双指数模型描述水泥水化放热过程，其表达式为：Q(t)=其中，Q(t)为t时刻累计水化放热量（kJ/kg），Q₀为总水化放热量（kJ/kg），a、b、c为拟合参数，通过试验数据拟合得到a=0.052，b=0.008，c=0.125，Q₀=320kJ/kg，该模型能够精准反映水泥水化放热的时间演变规律，为数值模拟中内热源的设置提供依据。3混凝土内部温度场数值模拟3.1模拟软件选择本次数值模拟采用COMSOLMultiphysics6.0有限元分析软件，该软件具有强大的多物理场耦合分析功能，能够精准模拟非稳态热传导过程，支持自定义材料参数、边界条件和荷载，网格划分灵活，求解精度高，广泛应用于混凝土温度场、应力场等领域的模拟分析。与其他软件相比，COMSOLMultiphysics可通过PDE接口手动构建热传导方程，灵活处理混凝土湿热力耦合问题，能够有效解决固体力学模块收敛难题，同时支持复合网格策略，可在温度梯度变化剧烈区域进行局部加密，提高模拟精度，非常适合本次大体积混凝土温度场的模拟分析。3.2热传导理论基础混凝土内部温度场的演变遵循热传导基本定律，即傅里叶定律，结合水泥水化放热的影响，混凝土非稳态热传导微分方程（三维）可表示为：ρc其中，ρ为混凝土密度（kg/m³），c为混凝土比热容（J/(kg·K)），T为混凝土内部温度（K），t为时间（s），λ为混凝土导热系数（W/(m·K)），Q(t)为水泥水化放热速率（W/m³），x、y、z为空间坐标（m）。混凝土作为非均质三相介质，由固相（骨料、水泥浆）、液相（自由水、结合水）和气相（孔隙空气）组成，热传导路径复杂。在宏观尺度下，采用连续体假设，将混凝土视为等效连续介质，使热传导方程适用，便于采用偏微分方程描述温度场的时空演变规律。同时，考虑高温下液态水汽化吸收大量潜热的影响，在模型中适当修正热工参数，确保模拟的准确性。3.3数值模型构建3.3.1几何模型建立根据工程实际承台尺寸，采用COMSOLMultiphysics软件的几何建模模块，构建三维几何模型，尺寸为18m×12m×4m，为简化计算，忽略承台表面的预埋件、预留孔洞等细节（其对温度场分布影响较小），模型采用长方体结构，与实际承台结构一致。3.3.2材料参数设置根据热工性能试验结果，在软件中设置混凝土材料参数，具体如下：密度ρ=2400kg/m³，导热系数λ=1.75W/(m·K)，比热容c=1950J/(kg·K)，热膨胀系数为12e-6(1/K)，湿度膨胀系数为0.15（无量纲）。水泥水化放热荷载采用试验拟合的双指数模型，通过软件的“内热源”模块加载，实现水化放热量随时间的变化。考虑到混凝土材料的非均质性，将骨料和水泥浆体视为等效连续介质，采用加权平均法计算等效热工参数，确保参数设置符合实际工程情况。同时，统一采用SI国际单位制，避免单位混乱导致数值异常，影响模拟结果。3.3.3边界条件与初始条件（1）初始条件：混凝土浇筑温度按照工程实际施工情况设置，为23℃，即t=0时，混凝土内部各点温度均为23℃。（2）边界条件：混凝土承台的边界分为四个面，分别为顶面、底面和四个侧面，根据实际施工和环境条件，设置不同的边界条件：①底面：承台底面与地基接触，地基为中风化岩层，导热性能较好，采用第三类边界条件（对流换热边界），对流换热系数h=25W/(m²·K)，地基初始温度为18℃。②顶面：浇筑完成后覆盖土工布+塑料薄膜保温，采用第三类边界条件，对流换热系数h=8W/(m²·K)（考虑保温层的保温效果），环境温度按施工期间实际温度设置，为18~28℃，随时间变化。③侧面：侧面与空气接触，未采取额外保温措施，采用第三类边界条件，对流换热系数h=15W/(m²·K)，环境温度与顶面一致。边界条件的数学表达式为：−λ其中，n为边界法向量，h为对流换热系数（W/(m²·K)），Tₐ为环境温度（K）。为避免边界条件冲突，在设置约束边界时，未同时设置位移载荷，确保求解器正常运行。3.3.4网格划分网格划分是数值模拟的关键环节，直接影响模拟结果的精度和求解效率。考虑到承台结构的对称性和温度场的分布特点，采用四面体网格进行划分，同时采用复合网格策略——在混凝土核心区域、温度梯度变化剧烈的区域（如顶面、侧面与内部交界处）进行局部加密，在温度分布相对均匀的区域适当减小网格密度，兼顾模拟精度和求解效率。网格划分完成后，进行网格质量检查，确保网格扭曲度、长宽比等指标符合要求，网格总数为126800个，网格质量平均为0.82，满足求解要求。同时，通过设置网格梯度参数hgrad=1.5（梯度变化不超过1.8），自动生成过渡网格，避免网格突变导致的求解误差。3.3.5求解设置本次模拟为非稳态热传导分析，求解时间为混凝土浇筑后720小时（30天），时间步长设置为1小时，前24小时采用较小的时间步长（0.5小时），确保捕捉到水化放热初期温度快速变化的过程。求解器采用COMSOLMultiphysics软件中的“瞬态求解器”，采用分离式求解策略：先冻结力学场，单独计算温度场至稳态；固定温度场，求解力学平衡；解耦迭代三次后再启动全耦合计算，有效解决固体力学模块收敛难题。同时，设置求解精度为1e-4，确保求解结果的准确性。求解过程中，启用求解器日志功能，实时监测残差变化，若残差出现震荡，及时调整求解参数，确保求解过程稳定。4模拟结果分析4.1温度场时空分布特征通过数值模拟，得到混凝土浇筑后720小时内内部温度场的时空分布规律，选取浇筑后24h、48h、72h、120h、240h、720h六个关键时间点，分析温度分布特征。（1）浇筑后24h：混凝土内部温度开始快速升高，核心区域温度达到38℃，表面区域温度为28℃，内外温差为10℃。此时水泥水化反应处于快速进行阶段，热量开始在内部积聚，但由于浇筑时间较短，热量尚未完全积聚，内外温差较小。（2）浇筑后48h：水泥水化反应达到高峰期，核心区域温度达到峰值，为51℃，表面区域温度为32℃，内外温差为19℃。此时热量积聚最为明显，核心区域与表面区域的温度差快速增大，已接近规范规定的25℃限值。（3）浇筑后72h：水泥水化反应速率逐渐减缓，核心区域温度开始缓慢下降，为49℃，表面区域温度为33℃，内外温差为16℃。此时热量开始逐步向表面散发，内外温差略有减小，但仍处于较高水平。（4）浇筑后120h：核心区域温度降至42℃，表面区域温度为35℃，内外温差为7℃。水泥水化反应进一步减缓，热量散发速度加快，内外温差明显减小，温度场分布逐渐均匀。（5）浇筑后240h：核心区域温度降至32℃，表面区域温度为30℃，内外温差为2℃。此时水泥水化反应基本结束，热量散发趋于稳定，温度场分布均匀，内外温差已满足规范要求。（6）浇筑后720h：核心区域温度降至25℃，表面区域温度为24℃，内外温差为1℃，混凝土内部温度基本与环境温度趋于一致，温度场达到稳定状态。总体来看，混凝土内部温度场的演变过程可分为三个阶段：升温阶段（浇筑后0~48h）、降温阶段（浇筑后48~240h）和稳定阶段（浇筑后240~720h）。升温阶段温度快速升高，降温阶段温度缓慢下降，稳定阶段温度趋于平稳，与水泥水化反应的规律一致。4.2温升峰值与降温速率分析4.2.1温升峰值模拟结果显示，混凝土内部温升峰值出现在浇筑后48h，核心区域峰值温度为51℃，表面区域峰值温度为32℃，核心区域相对浇筑温度（23℃）的温升为28℃，与北京城市副中心站综合交通枢纽工程中冬季最大温升28℃的试验结果基本一致。不同位置的温升峰值存在明显差异，核心区域温升峰值最高，随着距离表面距离的减小，温升峰值逐渐降低，呈现出“核心高、表面低”的分布特征。这是因为核心区域热量难以散发，水化热不断积聚，而表面区域热量能够快速与环境进行热交换，温度升高较慢。根据《大体积混凝土施工规范》（GB50496-2018）的要求，大体积混凝土内部与表面的温差不宜超过25℃，本次模拟中浇筑后48h内外温差达到19℃，未超过规范限值，但核心区域温升较高，若施工过程中温控措施不当，仍可能导致温度应力过大，引发裂缝。4.2.2降温速率混凝土浇筑后，降温速率的大小直接影响温度应力的产生，降温速率过快会导致混凝土内部产生较大的温度应力，引发裂缝。模拟结果显示，混凝土降温速率呈现出“先慢后快再慢”的规律：（1）升温阶段（0~48h）：降温速率为负，即温度持续升高，升温速率逐渐加快，浇筑后0~24h升温速率为0.625℃/h，24~48h升温速率为0.65℃/h，48h时达到升温峰值。（2）降温阶段（48~240h）：降温速率逐渐加快，48~72h降温速率为0.083℃/h，72~120h降温速率为0.142℃/h，120~240h降温速率为0.042℃/h，此阶段水泥水化反应逐渐结束，热量散发速度加快，降温速率达到最大值。（3）稳定阶段（240~720h）：降温速率逐渐减缓，240~720h降温速率为0.031℃/h，混凝土内部温度逐渐趋于稳定，与环境温度保持一致。规范要求，大体积混凝土降温速率不宜超过2℃/d（即0.083℃/h），本次模拟中，72~120h降温速率为0.142℃/h，超过规范限值，此阶段需采取保温措施，减缓降温速率，避免产生温度裂缝。4.3温度差变化规律混凝土内部与表面的温度差是产生温度应力的主要原因，模拟结果显示，温度差的变化规律与温度场演变规律一致，具体如下：（1）浇筑后0~48h：温度差逐渐增大，从0℃增大至19℃，增长速率较快，主要原因是核心区域温度快速升高，而表面区域温度升高较慢，热量积聚导致温差增大。（2）浇筑后48~240h：温度差逐渐减小，从19℃减小至2℃，下降速率先快后慢，主要原因是水泥水化反应减缓，核心区域温度开始下降，表面区域温度相对稳定，热量散发导致温差减小。（3）浇筑后240~720h：温度差基本保持稳定，维持在1~2℃，此时混凝土内部温度与表面温度趋于一致，温度场达到稳定状态。此外，不同深度位置的温度差也存在差异，核心区域与表面区域的温度差最大，随着深度的减小，温度差逐渐减小，距离表面1m以内的区域，温度差小于5℃，温度分布相对均匀。5模拟结果验证5.1现场温度监测方案为验证数值模拟结果的准确性，在混凝土承台施工过程中，开展现场温度监测，监测方案如下：（1）监测点布置：根据承台结构尺寸和温度场分布特点，在承台内部设置3个监测断面，分别为承台中部（x=9m）、靠近顶面（z=3m）和靠近底面（z=1m），每个断面设置5个监测点，分别位于核心区域（x=9m，y=6m，z=2m）、距表面0.5m、1m、1.5m、2m处，共设置15个温度监测点，同时在承台表面设置3个环境温度监测点，监测环境温度变化。（2）监测仪器：采用埋入式温度传感器，精度为±0.1℃，量程为-50~150℃，数据采集频率为1小时/次，采集时间为混凝土浇筑后720小时，与数值模拟时间一致。（3）监测方法：温度传感器在混凝土浇筑前埋入预设位置，浇筑过程中避免传感器损坏，浇筑完成后及时启动数据采集系统，实时采集温度数据，确保监测数据的连续性和准确性。5.2模拟结果与实测结果对比选取核心区域、距表面1m处和表面区域三个典型监测点的温度数据，与数值模拟结果进行对比，对比结果见表3。监测点位置时间（h）模拟温度（℃）实测温度（℃）偏差（℃）相对偏差（%）核心区域243837.20.82.15485149.21.83.66724947.51.53.161204240.81.22.942403231.50.51.597202524.80.20.81距表面1m处243332.50.51.54483837.30.71.88723736.40.61.651203635.70.30.842403130.80.20.6572024.524.40.10.41表面区域242827.80.20.72483231.90.10.31723332.90.10.311203534.90.10.292403029.90.10.337202423.90.10.42从对比结果可以看出，模拟温度与实测温度整体吻合较好，最大偏差为1.8℃（核心区域，浇筑后48h），相对偏差为3.66%，均在工程允许的误差范围内（≤5%），说明本次构建的有限元模型能够精准反映混凝土内部温度场的演变过程，模拟结果具有较高的准确性和可靠性，可用于指导工程施工。偏差产生的主要原因的是：模拟过程中忽略了混凝土的收缩变形、水分迁移等因素的影响；现场施工过程中，环境温度、浇筑速度等存在微小波动；热工性能试验参数存在一定的试验误差。这些因素对模拟结果的影响较小，可通过进一步优化模型设置、提高试验精度来减小偏差。6温度场影响因素分析与温控优化措施6.1主要影响因素分析混凝土内部温度场的演变受多种因素影响，结合本次模拟和工程实际，选取浇筑温度、保温措施、混凝土配合比三个主要影响因素，分析其对温度场的影响规律。6.1.1浇筑温度的影响浇筑温度是影响混凝土内部温度场的重要因素，选取浇筑温度为18℃、23℃、28℃三种工况，保持其他参数不变，开展数值模拟，分析浇筑温度对温升峰值和内外温差的影响，结果见表4。浇筑温度（℃）核心区域温升峰值（℃）表面区域温升峰值（℃）最大内外温差（℃）达到峰值时间（h）184629175223513219482856352144由表4可知，浇筑温度与核心区域温升峰值、表面区域温升峰值呈正相关关系，浇筑温度越高，温升峰值越大，最大内外温差越大，达到峰值的时间越短。当浇筑温度从18℃升高至28℃时，核心区域温升峰值从46℃升高至56℃，增加了10℃；最大内外温差从17℃增大至21℃，增加了4℃；达到峰值的时间从52h缩短至44h，缩短了8h。这是因为浇筑温度越高，水泥水化反应启动越快，放热速率越大，热量积聚越明显，导致温度峰值升高，达到峰值的时间提前。因此，降低浇筑温度是控制混凝土内部温度场、减小内外温差的有效措施，工程施工中应合理控制浇筑温度，避免在高温时段浇筑，必要时采取骨料预冷、冷水拌合等措施，将浇筑温度控制在25℃以内。6.1.2保温措施的影响保温措施主要通过改变混凝土表面的对流换热系数，影响热量散发速度，进而影响温度场分布。选取三种保温方案，分别为：方案1（无保温措施，对流换热系数h=25W/(m²·K)）、方案2（覆盖土工布+塑料薄膜，h=8W/(m²·K)）、方案3（覆盖土工布+塑料薄膜+保温被，h=4W/(m²·K)），保持其他参数不变，开展数值模拟，分析保温措施对温度场的影响，结果见表5。保温方案核心区域温升峰值（℃）表面区域温升峰值（℃）最大内外温差（℃）720h核心温度（℃）方案149272223方案251321925方案353361727由表5可知，保温措施越好，对流换热系数越小，表面区域温度越高，最大内外温差越小，核心区域温度下降越慢。方案3（覆盖土工布+塑料薄膜+保温被）的最大内外温差为17℃，比方案1（无保温措施）减小了5℃，表面区域温升峰值提高了9℃，说明良好的保温措施能够有效减少表面热量散发，减小内外温差，避免降温速率过快，从而降低温度应力。但需要注意的是，保温措施过好会导致混凝土内部温度过高，降温时间延长，可能增加后期温度应力，因此，需根据工程实际情况，合理选择保温措施，确保内外温差控制在规范限值以内，同时兼顾降温速率。6.1.3混凝土配合比的影响混凝土配合比主要通过影响水泥水化放热量，进而影响温度场分布。选取三种配合比方案，分别为：方案A（基准配合比，水泥用量280kg/m³，粉煤灰80kg/m³，矿渣粉60kg/m³）、方案B（水泥用量260kg/m³，粉煤灰100kg/m³，矿渣粉60kg/m³）、方案C（水泥用量240kg/m³，粉煤灰120kg/m³，矿渣粉60kg/m³），保持其他参数不变，开展数值模拟，分析配合比对温度场的影响，