预制箱梁吊装计算书

计算书地基承载力验算450t吊车自重78.7t，最大配重120t；吊车每个支腿下垫钢板为2.5m×2.5m×0.05m，钢板中心与支腿中重合。箱梁最重142t。两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T梁重；承载力计算考虑450T吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀则地基承载力验算如下：N=1.2×（78.7+120）×10+1.4×（142÷2）×10=3378.4KNA=4×2.5×2.5=25㎡P=N÷A=3378.4÷25=135.1KN/㎡=135.1kpa考虑到水磨河场地安全架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为fa≥1.2P=162.2kpa≈162.2kpa 即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于162.2kpa，取165kpa。吊装小箱梁用钢丝绳验算小箱梁（142t）双机抬吊计算：式中——小箱梁重量，＝142t；——吊索具重量，＝4t；——吊点夹角，＝15°；1——抬吊不均衡系数，1＝0.8。——吊索安全系数，＝6。每端吊钩负载＝＝142+4÷0.82＝91.2钢丝绳受力＝≈24.3t钢丝绳破断拉力：＝＝24.36＝145.8t查表得取6×37＋1—1670—Ф55㎜钢丝绳。临时支座计算基本参数以最重箱梁为例（1）箱梁梁自重最大：142t;（2）运梁炮车自重：20t；（3）每片梁下设4个临时支座，单端2个临时支座呈一字形布置，如下图所示；图7.1临时支座布置图最不利荷载情况及最大荷载计算（1）最不利荷载情况：炮车带梁运输在梁板行走。（2）情况说明：①恒载：梁体自重由每片梁底临时支座分担，每个支座承担荷载为142/4=35.5t=355KN；②活载：炮车带梁板重量由2片梁下临时支座分担,每个支座承担荷载为（142+20）/8=20.3t=203KN；③最不利荷载组合F=1.2G恒+1.4G活=1.2×355+1.4×203=710.2KN。顶心承压能力验算根据顶心高度及截面尺寸，判断为非长细杆，从其结构及材质可以看出顶心为粗短钢管混凝土立柱，其轴心抗压计算值(2)砂筒选用沙筒顶至工字钢高度为30cm。砂筒图例及计算公式：图中d0―上砂筒顶心外径；d1―下砂筒内径；h0―顶心从最高工作位置放入下砂筒深度；H―降落高度m；σ―下砂筒筒壁；【δ】―砂容许承压力，可取10MPa，如将其预压，可达30Mpa；1、上砂筒顶心外径及选用砂预先过漏、干燥，并进行一定程度的预压，取【δ】=15Mpa,则有：d0=4p查国标无缝钢管规格，知砂筒顶心选用外径D1=273mm，壁厚为σ=10mm无缝钢管；砂筒选用选用D1=299mm，壁厚为σ=10mm无缝钢管，则其外径为d1=d0+2σ=246+2×10mm=266,故其选用D1=299mm,壁厚为σ=10mm无缝钢管。砂筒受力验算查国标，对于结构物无缝钢管的屈服强度，由σ=10mm﹤22mm，则【δ】钢管=245Mpa取H=0.05m,d2=0.02m，h0=0.09m；又筒壁应力为δ=T(H即δ=186Mpa﹤【δ】钢管=245Mpa，砂筒受力满足要求。梁正截面受弯承载力计算书构件名称：BLJM-1已知条件车重800KN，车宽6米，按四跨箱梁计算，单品200KN，前后滑轮距6米，35KN/m梁截面宽度b=320mm,高度h=1500mm,上翼缘宽度b'f=1500mm,上翼缘高度h'f=160mm,下翼缘宽度bf=1500mm,下翼缘高度hf=160mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=35mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离as=35mm,计算跨度l0=30000mm,混凝土强度等级C50,纵向受拉钢筋强度设计值fy=1395MPa,纵向受压钢筋强度设计值f'y=1395MPa,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,该梁为独立梁,截面设计弯矩M=6643kN·m,截面下部受拉。配筋计算构件截面特性计算A=857600mm2,Ix=260310171648.0mm4查混凝土规范表4.1.4可知fc=23.1MPaft=1.89MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.0β1=0.8由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.482截面有效高度h0=h-a's=1500-35=1465mm受拉钢筋最小配筋率ρsmin=0.0020受拉钢筋最小配筋面积Asmin=ρsmin[bh+(bf-b)hf]=0.0020×[320×1500+(1500-320)×160]=1337.60mm2受压翼缘能承担的最大弯矩M'fmax=α1fcb'fh'f(h0-0.5h'f)=1.0×23.1×1500×160×(1465-80)=7681574400.00N·mm>M按截面宽度为b'f的矩形截面计算。混凝土能承受的最大弯矩Mcmax=α1fcξbh0b(h0-0.5ξbh0)=1.0×23.1×0.482×1465×1500×(1465-0.5×0.482×1465)=27224+657920.00N·mm>M满足吊装要求由混凝土规范公式(6.2.10-1)可得αs=M/α1/fc/b/h20=6642999808.00/1.0/23.1/1500/14652=0.09截面相对受压区高度ξ=1-(1-2αs)0.5=1-(1-2×0.09)0.5=0.094由混凝土规范公式(6.2.10-2)可得受拉钢筋面积As=(α1fcbξh0)/fy=(1.0×23.1×1500×0.09×1465)/435=10936.32mm2受拉钢筋配筋率ρs=As/[bh+(bf-b)hf]=10936.32/[320×1500+(1500-320)×160]=0.0164由于ρs>0.01,为避免钢筋过于拥挤，将受拉钢筋分两排布置，取截面有效高度h0=h-as-25=1440mm经重新计算,可得计算需要受拉钢筋面积As=11146.41mm2As>Asmin,取受拉钢筋面积As=11146.41mm2箱形梁斜截面受剪承载力计算书已知条件箱形梁截面宽度bh=1500mm,高度hh=1500mm,截面壁厚tw=160mm,顶、底板厚度t'w=160mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,计算跨度l0=30000mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C50,箍筋设计强度fyv=270MPa,非抗震设计,竖向剪力设计值V=200kN,求所需钢筋面积。配筋计算查混凝土规范表4.1.4可知fc=23.1MPaft=1.89MPa由混凝土规范6.3.1条可得混凝土强度影响系数βc=1.0截面面积A=2twhh+2(bh-2tw)t'w=320×1500+2×(1500-320)×160=857600mm2截面有效高度h0=hh-as=1500-35=1465mm截面腹板高度hw=hh-2t'w=1500-2×160=1180mm由混凝土规范6.3.1条可知截面允许的最大剪应力τmax=0.25βcfc=0.25×1.0×23.1=5.78MPa剪力产生的剪应力τV=V/b/h0=200000/320/1465=0.43MPa由混凝土规范6.4.12条可得Vmin=0.35ftbh0=0.