CN119403902A 用于生产液体运输燃料组分的方法 （耐思特公司）

2024.12.17PCT/FI2023/05041820WO2024/003468EN2024.01.04提供用于生产至少一种液体运输燃料组分氢异构化流出物进行加氢裂化以获得加氢裂化2提供石蜡烃进料，所述石蜡烃进料包含所述石蜡烃进料总重量的至少60wt％的石蜡在第一反应器中使所述石蜡烃进料在存在加氢异构化催化剂的情况下进行加氢异构在第二反应器中使包含所述加氢异构化流出物的第二反应器进料在存在加氢裂化催从所述分馏回收至少一种或多种液体运输燃料组2.根据权利要求1所述的方法，其中第一反应器中的所述加氢异构化在200℃至50优选地230℃至500℃,更优选地250℃至450℃,甚至更优选地280℃至400℃的范围内的温地50至1000标准升H2/升石蜡烃进料的范围内的H2与石蜡烃进料比3.根据权利要求1或2所述的方法，其中第二反应器中的所述加氢裂化在200℃至4504.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所述加氢异构化流出物中的石蜡烃总重量的50wt％至100wt优选地60wt％至100wt更优选地物中的石蜡烃总重量的5wt％至75wt优选地10wt％至70wt更优选地15wt％至70wt甚至更优选地15wt％至65w5.根据以上权利要求中任一项所述的方法，异构化流出物总重量的至少60wt优选地至少70wt更优选地至少80wt甚至更优选6.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所异构化流出物中的石蜡烃总重量的至少50wt优选地至少60wt更优选地至少70wt%,甚至更优选地至少80wt％或者至少90wt％的C17.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所述加氢异构化流出物的浊点小于08.根据以上权利要求中任一项所述的方法，9.根据以上权利要求中任一项所述的方法，还3循环流的T5温度(回收5volENISO3405一2019)为270℃或更高，优选地在270℃至小于小于285℃,或者小于280℃；并将所述再循环流作为所述第二反应器进料的一部分进料至10.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其包括监测以接收以下参数中的至少一一所述加氢异构化流出物的气相中NH3和/或H2S的含量和/或所述加氢裂化流出物的气一所回收的液体运输燃料组分和/或任选的分离的再循环流中的至少一种或多种的产一所述所回收的液体运输燃料组分和/或任选的分离的再循环流中的至少一种或多种一所述所回收的液体运输燃料组分和/或任选的分离的再循环流中的至少一种或多种一第一反应器或者其中催化剂床上的温差，和/或第二反应器或其中催化剂床上的温将所接收的值与预定值相比较，并且基于所述比较来调节第一反应器和/或第二反应处的H2分压中的至少一种或多种，更优选地分别提高第一反应器和/或第二反应器中温度11.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所述加氢裂化之后是在存在另外的加氢异构化催化剂是双功能加氢异构化催化剂，优选地非硫化双功能加氢异构化催化剂，至少一种或多种选自元素周期表第VIII族的金属，4至少一种或多种选自沸石和/或沸石型材料的酸性多孔材料，其中优选地至少一种或13.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所述加氢裂化催化剂是双功能加氢至少一种或多种选自沸石、沸石型材料和/或无定形二氧化硅_氧化铝的酸性多孔材料，其中优选地至少一种或多种沸石或沸石型材料具有选自下列的框架类型：MFI、BEA、14.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所述加氢异构化催化剂和所述加氢15.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所述石蜡烃进料包含所述石蜡烃进料总重量的至少70wt优选地至少80wt更优选地至少90wt甚至更优选地至少95wt％的石蜡烃，和/或所述石蜡烃进料中石蜡烃总重量的至多25wt优选地至多所述石蜡烃进料总重量的至少70wt优选地至少80wt更优选地至少90wt甚至所述石蜡烃进料总重量的至少70wt优选地至少80wt更优选地至少90wt甚至对加氢处理进料进行催化加氢处理，优选地对氧化烃进料进行催化加使合成气进行费_托(FT)转化以获得石蜡使所述石蜡烃加氢处理流出物和/或所述石蜡烃FT流出物进行气17.根据权利要求16所述的方法，其中提供所述石蜡烃进料包括使氧化烃进料进行催化加氢脱氧，并且其中在存在加氢脱氧催化剂度下，在1MPa至20MPa的范围内的压力下，5压下，在0.1至10kg氧化烃进料/kg催化剂/小时的范围内的重量时空速度下和在50至2000标准升H2/升氧化烃进料的范围内的H2与氧化烃进料比率下进或Co中的至少一种或多种，甚至更优选地Ni和/或Co和Mo和/或W中的至少一种或多种，如19.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中所述石蜡烃进料的生物碳含量(EN16640(2017))为基于所述石蜡烃进料中总碳重量(TC)的至少50wt优选地至少70wt%,20.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中从所述分馏中回收至少一种或多种21.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其中从所述分馏中回收的至少一种液体运输燃料组分是航空燃料组分，其在15℃下的密度在730至772kg/m3的范围内(ENISO12185_1996)，T10温度至多205℃(ENISO3405_2019)，终沸点至多300℃(ENISO3405_22.根据以上权利要求中任一项所述的方法，其包括以所述石蜡烃进料总重量的至少30wt优选地至少40wt更优选地至少50wt如30wt％至90wt％的产率从所述分馏回6[0008]提供石蜡烃进料，该石蜡烃进料包含该石蜡烃进料总重量的至少60wt％的石蜡[0009]在第一反应器中使石蜡烃进料在存在加氢异构化催化剂的情况下进行加氢异构[0010]在第二反应器中使包含该加氢异构化流出物的第二反应器进料在存在加氢裂化[0011]使该加氢裂化流出物进行分馏，并从分馏回收至少一种或多种液体运输燃料组7料组分的这些增强的低温性质以及甚至在较低温度下的流动性/可共混性使得通过本发明[0016]图1示意性地示出了用于生产至少一种或多种液体运输燃料组分的包括加氢裂化[0017]图2示意性地示出了用于生产至少一种或多种液体运输燃料组分的包括加氢裂化料的标准规格，如EN228_2012+A1_2017中规定的规格的燃料组合物中使用的烃组分。通8组分的沸点，即IBP和FBP，在约180℃至约600℃的范围内，如在约180℃至约400℃的范围GCMSSolutions和AgilentOpenLab)鉴定所检测的化合物或烃基，并通过将相对于正庚烷液体体积浓度：通过将密度系数应用于所检测的峰的计算质量浓度，然后归一化至9选地如下进行：如UOP990_2011和NousiainenM.在他的硕士论文Comprehensivetwo_dimensionalgaschromatographywithmassspectrometricandflameionizationdetectorsinpetroleumchemistry,UniversityofHelsinki,August2017的实验部分工具(Shimadzu'sLabSolutions,Zoex'sGCImage)进行数据处理，包括鉴定所检测的化[0032]在本公开的上下文中，根据本文提及或公开的适当制备的标准方法来确定进料、反应器的进料定义为使得可能进料至相应反应器的H2，例如进料至加氢异构化的H2和进料理解属于该定义范围内的每一种化合物不必须存在。[0038]应理解属于该定义范围内的每一种化合物不必须存在。在本公开的上下文中，Y和XZ是可行的端值整[0040]异构化将至少一定量的正石蜡烃转化为异石蜡烃，尤其是转化为单支化异石蜡以将更多的正石蜡烃转化为异石蜡烃，并且可以将单支化异石蜡烃转化为多支化异石蜡[0044]如本文所使用的，术语催化剂失活是指与本发明方法开始时(t0)催化剂的活性料的量反映)和/或催化剂选择性的降低(由反应器流出物中所期望的反应产物的量的降低或来源的化合物或组合物，包括从真菌和/或藻类可获得、可衍生或来源的化合物或组合[0048]在化学上，可以通过分析可再生来源的碳含量的适当方法来确定任何有机化合分来源于可再生或生物学来源或原材料的碳化合物和来源于非可再生或化石来源或原材料中生物碳的量占材料中总碳(TC)的重量百分比(根据ASTMD6866(2020)或EN16640碳含量大于50wt尤其大于60wt％或大于70wt优选地大于80wt更优选地大于90wt％或大于95wt甚至更优选地约100wt％的加氢异构化以获得加氢异构化流出物，该加氢异构化流出物中包含石蜡烃总重量的至少(例如)通过可再生脂肪和油的加氢脱氧(HDO)和HI生产燃料组分的常规方法相比，使用本发明方法所实施的测试运行已显示具有94wt％的总异石蜡烃含量的HI流出物以高产率产过HI流出物的高度异构化的石蜡烃向特别是C8至C14范围的裂化贡献了高产率和改善的质产具有优良低温性质并因此当适当添加时，在航空燃料中[0054]进行加氢裂化的高度异构化的HI流出物包含加氢异构化流出物中石蜡烃总重量组分的产率和/或质量以及延长HI和HC催化剂的寿命的多种可能性。与通过可再生脂肪和油的HDO和HI生产液体燃料组分的常规方法相比，本方法补偿特别是HI催化剂失活的多种与用于生产液体燃料组分(通常为柴油组分)的所述常规方法相比包含更重和更长的链分的或优选地逐渐调节的比率在第二反应器和分馏之间简单地分流总HI流出物或优选地脱气的HI流出物来获得该部分。这些实施方式为本发明方法的操作提供了进一步的灵活性，并且提供了甚至更精确地调节该方法以同时满足不止一种所回收的燃料组分的目标产率料包含石蜡烃进料总重量的60wt％的石蜡烃时，石蜡烃进料中石蜡烃总重量的至多进料总重量的至少70wt更优选地至少80wt甚至更优选地至少90wt％的石蜡烃。本公[0059]在本公开的石蜡烃进料中的石蜡烃中，优选地至多25wt更优选地至多20w并且甚至更优选地至多15wt％是异石蜡烃。例如，石蜡烃进料中的石蜡烃的1wt％至30wt或1wt％至20wt或2wt％至30wt％或2wt％至20wt％可以是异石蜡烃。[0060]石蜡烃进料中正石蜡烃与异石蜡烃的高重量比(wtwt％)可以有助于限制第一[0061]优选地，本公开的石蜡烃进料包含石蜡烃进料总重量的至少70wt优选地至少80wt更优选地至少90wt甚至更优选地至少95wt％的具有C12至C30范围内的碳数的地至少80wt更优选地至少90wt甚至更优选地至少95wt％的具有C14至C22的范围内该石蜡烃进料中石蜡烃总重量的至少50wt优选地至少60wt更优选地至少70wt甚该石蜡烃进料中石蜡烃总重量的至少50wt％的C17+石蜡烃。通过适当选择重石蜡烃进料，和/或石蜡烃FT流出物进行气一液分离，并且任选地进行石蜡烃进料分馏以提供石蜡烃进50wt优选地至少70wt更优选地至少90wt甚至更优选地至少95wt或甚至约脱氧流出物进行气液分离并任选地进行石蜡烃进料分馏以作为石蜡烃进料获得脱气的加氢脱氧流出物或其馏分，其中加氢脱氧优选地的温度，1MPa至20MPa的范围内的压力，1MPa至20MPa的范围内的反应器入口处的H2分压，0.1至10kg氧化烃进料/kg催化剂和/或微生物油中的至少一种或多种。优选地，如现有技术出版物，如FI100248B、[0070]任选的石蜡烃进料分馏通常在与用于回收液体运输燃料组分和/或分离任选的再法的分馏分开，本发明方法的分馏包括分馏以回收液体运输燃料组分和/或分离任选的再加氢脱氧中使用具有加氢脱蜡性能的催化剂，如含有NiW的催化剂作为加氢脱氧催化剂或选地250℃至450℃,甚至更优选地280℃至400℃的温度，在1MPa至10MPa，优选地2MPa至8MPa或3MPa至10MPa的压力，在1MPa至10MP至500℃的范围内，压力在1MPa至10MPa的范围内，第一反应器入口处的H2分压在1MPa至石蜡烃进料比率在10至2000标准升H2/升石蜡烃进[0075]根据某些特别优选的实施方式，第一反应器中的加氢异温度在230℃至500℃的范围内，压力在2MPa至8MPa的范围内，第一反应器入口处的H2分压且H2与石蜡烃进料比率在50至1000标准升H2/升石蜡烃进料和/或H2度和/或较低压力和/或使用较高WHSV下达到高苛刻度HI条件。在接近HI催化剂寿命结束时，可能需要更高的温度和/或更高的压力和/或更低的WHSV来达到甚至中等苛刻度的HI。85wt％的范围内的总异石蜡烃含量和至多25wt％的多支化异石蜡烃含量，或者85wt％至石蜡烃的wt％的量与石蜡烃进料中石蜡烃总重量的异石蜡烃的wt％量的比率为至少2、或化异石蜡烃的wt％的量与石蜡烃进料中石蜡烃总重量的多支化异石蜡烃的wt％的量的比[0079]通常，HI流出物包含HI流出物总重量的至少60wt优选[0080]通常，HI流出物包含HI流出物中石蜡烃总重量的至少50wt优选地至少60wt更优选地至少70wt甚至更优选地至少80wt％的异石蜡烃，和任选地HI流出物中石蜡烃总重量的至少5wt或至少10wt或至少15wt或甚至至少20wt％的多支化异石蜡烃。[0081]在某些优选的实施方式中，HI流出物包含加氢异构化流出物中石蜡烃总重量的50wt％至100wt优选地60wt％至100wt更优选地70wt％至100wt甚至更优选地80wt％至100wt％的异石蜡烃；和/或加优选地10wt％至70wt更优选地15wt％至70wt甚至更优选地15wt％至65wt％的多支化异石蜡烃。这类HI流出物对于在第二反应器中达到良好的有效裂化程度是特别优选的，[0082]优选地，加氢异构化流出物包含加氢异构化流出物中石蜡烃总重量的至少50wt优选地至少60wt更优选地至少70wt甚至更优选地至少80wt％或者至少石蜡烃在第二反应器中裂化时更可能形成两个支化石蜡烃分子而不是一个支化石蜡烃和[0084]本发明方法包括使包含加氢异构化流出物的第二反应器进料在第二反应器中在地作为脱气的HI流出物可以在第二反应器和分馏之间分流，通常主要部分进行加氢裂化，度在0.1至10kg第二反应器进料/kg催化剂/小时的范围内，且H2与第二反应器进料的比率H2分压在2.5MPa至7MPa的范围内，重2与第二反应器进料的比率在50至1000标准升H2/升第二反应器进料的范围的异石蜡烃的wt％量与第二反应器进料中的石蜡烃总重量的异石蜡烃的wt％量的比率为裂化流出物中在加氢裂化期间所形成的C1_C4烃的含量与(总)HI流出物中C1_C4烃的含量化流出物包含加氢裂化流出物总重量的小于20wt或者小于10wt或者小于5wt％的[0091]特别地当使用如上所述的第二反应器进料，和/或在如上所述的加氢裂化操作条[0092]通常，加氢裂化流出物包含加氢裂化流出物总重量的至少60wt优选地至少70wt更优选地至少80wt甚至更优选地至少90wt％或至少95wt％的石蜡烃。加氢裂化的至少50wt优选地至少60wt更优选地至少70wt甚至更优选地至少80wt％的异石第一反应器在比第二反应器更高的温度下操作时，可以在第一反应器中达到高度异构化，的T5温度(回收5volENISO3℃至小于290℃的范围内；和/或初沸点(IBP，ENISO3405_2019)小于290℃,优选地小于288℃,更优选地小于285℃,或者小于280℃；并将该再循环流作为第二反应器进料的一部总进料中的至少一部分C16正石蜡烃，如存在于加氢裂化流出物中的C16正石蜡烃(如果有[0099]在某些优选的实施方式中，再循环流包含再循环流中石蜡烃总重量的至少85wt优选地至少90wt更优选地至少95wt％的C16+石蜡烃。在第二反应器中对C16+石[0100]通常，再循环流包含再循环流总重量的至少60wt优选至少80wt甚至更优选地至少90wt％或至少95wt％的石蜡烃，或者再循环流甚至可以基少50wt优选地至少60wt更优选地至少70wt％或至少80wt和/或多至约100wt%,或至多98wt％的异石蜡烃，和/或再循环流中石蜡烃总重量的至少5wt或至少10wt优总重量的至多95wt％或至多90wt或至多80wt或至多70wt如至多60wt或至多50wt或至多40wt有时至多30wt或甚至至多20wt％的多支化异石蜡烃，通常包含再循环流中石蜡烃总重量的5至95wt优选地5wt％至80wt或5wt％至70wt如成了在航空燃料范围内并且也在汽油沸程内沸腾的烃，因为通常石蜡烃比环烃更易于裂并且再循环流组成的相对均一性可以使第二反应器中的加氢裂化条件更容易优化。另外，组分和/或变压器油组分的容易分离，以上仅对可以从这类再循环流中分离的组分进行仅[0102]加氢异构化(HI)和加氢裂化(HC)催化剂两者均可以布置在各自反应器内的一个优选地，第一反应器中的HI催化剂和第二反应器中的HC催化剂分别是双功能HI和HC催化[0103]双功能HI和HC催化剂包含用于催化(脱)氢化反应的金属位点和用于催化异构化[0106]非硫化双功能催化剂是优选的，因为它们在操作期间不并因此多种工艺流的硫含量可以保持较低，并且需要来自多种工艺流的较低效率的H2S分器的流中极低的硫含量是有益的，因为在第一反应器中的HI中仅形成了极低量的H2S或基异碳正离子、正碳正离子或异碳正离子进一步异构化和/或正/异碳正离子裂化为较轻的正/异烯烃和较轻的正/异碳正离子以及正/异碳正离子去质子化为正/异烯烃的酸性位点。接触的双功能催化剂的特征的影响。双功能催化剂的这些特征包括(例如)催化剂的总酸[0113]至少一种或多种选自元素周期表第VIII族的金属，优选地选自第VIII族的贵金[0114]至少一种或多种选自沸石和/或沸石型材料的酸性多孔材料，其中优选地至少一族贵金属，优选地选自Pt和/或Pd的金属的双功能HC催化剂在相对低的温度下提供了高活化流出物中的异石蜡烃含量(石蜡烃总重量的异石蜡烃的wt％)不必须显著低于HI流出物型沸石和/或无定形二氧化硅_氧化铝的酸性多孔材料，更优选地至少一种或多种选自和的(Niwa,M.,Katada,N.Measurementsofacidicpropertyofzeolitesbytemperatureprogrammeddesorptionofammonia.CatalysisSurveysfromAsia1,如根据Heeribout等人中所描述的程序进行的(HeeriboutL.,SemmerV.,BatamackP.,Dorémieux_MorinC.,FraissardJ.Bronstedacidstrengthofzeolitesstudiedby1HNMR:scaling,influenceofdefects.MicroporousandMesoporousMaterials,第21更低的温度下实现了航空燃料组分的良好或[0125]HI催化剂和HC催化剂可以处于即用状态本身，或者可以行处理以调节它们的性质(如选择性和/或活性)，从而获进一步加氢异构化。该另外的HI可以(例如)通过将该另外的HI催化剂布置在第二反应器和/或后续第三反应器中的至少一个单独的床[0127]该另外的HI催化剂可以是结合第一反应器中的HI催化剂的如前所述的HI催化应器中的HI催化剂和第二和/或第三反应器中的任选的另外的HI催化剂可以具有不同的特有利的是在运行开始时在低温下(使用(例如)在所指明的范围内的最低可行温度)开始操再能够预见对所期望的燃料组分的目标产率和/或第一反应器和/或第二反应器中至少一种或多种操作条件，优选地在以上所指明的操作条土金属和/或焦炭形成化合物中的至少一种或多种的含量；所述物质或杂质是已知的催化量表明包含所述杂质的化合物的存在。通过标准实验室分析确定元素杂质和成焦化合物。任何这些杂质含量的增加都可能导致催化剂失[0133]加氢异构化流出物的气相中NH3和/或H2S的含量和/或加氢裂化流出物的气相中提高的催化剂对所述杂质的暴露。任何这些杂质含量的提高都可能导致催化剂失活的提物和/或加氢裂化流出物中异石蜡烃或多支化异石蜡烃的含量或与[0136]所回收的液体运输燃料组分和/或任选地分离的再循环流中的至少一种或多种[0137]所回收的液体运输燃料组分和/或任选地分离的再循环流中的至少一种或多种燃料组分和/或任选地分离的再循环流中的异石蜡烃或多支化异石蜡烃的含量或与其相[0138]所回收的液体运输燃料组分和/或任选地分离的再循环流中的至少一种或多种运输燃料组分和/或任选地分离的再循环流的物理化学特征或[0139]_和/或第一反应器或其中催化剂床上和/或第二反应器或其中催化剂床上的温应器入口处的H2分压中的至少一种或多种，更优选地提高第一反应器和/或第二反应器中温度和/或压力和/或降低第一反应器和/或第二反应器中的[0141]可以在该方法期间监测不同参数和/或选择不同预定值，例如基于目标产物和质[0142]在某些优选的实施方式中，该方法包括监测至少两个或至少三个通常指示HI和/和/或产物罐中的任一个中所采集的样品离线执行。监测一个或多个参数的频率和方式可于历史工艺数据的模型进行第一反应器和/或第二反应器的一个或多个操作条件的调节的使用类似进料和对于所回收的液体运输燃料组分的类似定性和定量预期的较早方法运行分离的再循环流和/或所回收的液体燃料组分所期望的性质和/或产率而对操作条件的调[0145]一旦已将第一反应器和/或第二反应器中的操作条件调节至它们可行的极值，优的或优选地逐渐调节的比率在第二反应器和分馏之间简单地分流总HI流出物或优选地脱至300℃,或15℃至150℃,优选地15℃至65℃,如20℃至60℃的范围内的温度下，并且优选[0151]从分馏中分离和/或回收的液体运输燃料组分和任选的其它产物可以(例如)包括在约25℃至约200℃的范围内沸腾的汽油燃料组分、在约100℃至约300℃的，如约150℃至约380℃的范围内沸腾的柴油燃料组分和/或在约180℃至约600℃,如约180℃至约400℃的离再循环流的某些实施方式中，首先从分馏回收腾的汽油燃料组分、在约100℃至约300℃,如约150℃至约300℃的范围内沸腾的航空燃料的范围内沸腾的柴油燃料组分，和/或在约180℃至约600℃的范围内沸腾的船用燃料组分组分是航空燃料组分，其在15℃下的密度在730至772kg/m3的范围内(ENISO12185_地至少40wt更优选地至少50wt如30至90wt％的产率回收航空燃料组分。据信这是能在T90和T10温度之间的差值为至少70℃,优选地至少75℃,更优选地至少80℃,甚至更优选(TC)，所回收的液体运输燃料组分具有至少50wt优选地至少70wt更优选地至少90wt进一步优选地至少95wt或甚至约100wt％的生物碳含量(EN16640(2017))。所何量的化石烃稀释剂可能影响所回收的液体运输燃料组分的化)所获得的相应组分相比，所回收的液体运输燃料组分总重量的至少85wt优选地至少87wt更优选地至少90wt甚至更优选地至少92wt％的C6_C18异石蜡烃；和/或航空燃料组分总重量的至少58wt优选地至少60wt%,包含柴油燃料组分重量的至少70wt优选地至少75wt更优选地至少80wt甚至更优63wt更优选地至少65wt％的C15_C燃料组分包含汽油燃料组分重量的至少50wt优选地至少55wt更优选地至少60wt%,至少6wt更优选地至少7wt甚至更优选地至少10wt或至少11wt％的C6一C9多支化相对高的异构化程度和较短碳链部分的提高改善了所回收的组分和/或产物的流动性、泵况下对其进行加氢脱氧以获得加氢脱氧流出物(HDO流出物)140，并对所获得的HDO流出物140进行气液分离150以从HDO流出物中分离出至少在NTP下为气态的化合物160以获得脱构化以获得HI流出物200，并且使所获得的HI流出物200进行气一液分离210以从HI流出物环流280进料至第二反应器290，其中在存在HC催化剂300的情况下对其进行加氢裂化以获再循环流出物340作为与脱气的HI流出物230的共进料进料至蒸馏单元240用于其中使脱气HDO流出物170在存在HI催化剂190的情况下进行加氢异构化以获得HI流出物应器290中，其中在存在HC催化剂300的情况下对其进行加氢裂化以获得加氢裂化流出物350，并且对加氢裂化流出物350进行气_液分离360以从加氢裂化流出物350中分离出至少[0163]不限于图2的示例实施方式，在其中从分馏回收至少航空燃料组分并且包括监测参数是脱气HI流出物230的浊点时，预定值可以(例如)最大为_5℃；对于任选的再循环流分400的蒸馏特征，对于T10预定值可以(例如)最大为205℃,或者对于T90_T10差值，可以剂300床以及从中获得的脱气加氢裂化流出物380，类似地监测指示HC催化剂失活的参数。2与第二反应器进料比率和/或第一反应器和/或第二反应器入口处的H2分压中的至[0166]使用AspenPlusV10.0软件进行模拟以说明本发明方法与常规HVO方法相比的益[0167]进料至HDO的氧化烃进料包含100％动物脂肪，且进料至HI的高石蜡烃进料(包含约98wt％石蜡烃)包含约59wt％的C17_C18正石蜡烃、约29wt％的C15_C16正石蜡烃、约4wt％的C17_C18异石蜡烃和约2wt％的C15_16异石蜡烃。进料至HI的石蜡烃进料的约[0168]参考1(表1和2)显示了从以冬季级可再生柴油生产模式(即包括HDO步骤和随后的中等苛刻度HI步骤)运行的常规HVO工艺的分馏中回收的典型产物分布。参考2(表1和2)显示了从HVO工艺的分馏中回收的典型产物分布，该HVO工艺以与参考1类似的HDO步骤运行，行，然后分馏HI流出物和来自进料了再循环流的加氢裂化反应器的再循环流出物(从分馏的质量更优，如基于INV的SAF组分的极低凝固点和冬季柴油组分的极低浊点显而易见的。有价值的产品的更高组合产率，即SAF和冬季级柴油组分的组合，同时形成较少轻气体组[0179]在存在非硫化双功能加氢异构化催化剂(Pt/SAPO)的情况下，对所获得的石蜡烃作为流3(称为脱气和稳定化流)和流4(称为脱气流)送至加氢裂化。表3提供了流3和4的性的性质以及脱气加氢裂化流出物(总液体产物[0186]表4.来自使用不同条件进行的测试运行的脱气加氢裂化流出物(总液体产物)的[0190]表5.如通过GC×GC_FID/GC×GC_MS所确定的(总液体产物的)脱气加氢裂化流出[0192]从表5可以看出与各自HC进料流相比，分别来源于HC进料流3和4的每种加氢裂化流出物具有有效降低的C15_C18含量、大致相同或略微增加的正石蜡烃含量和显著增加的加氢裂化将C15_C18含量从～89w[0193]表6报告了使用脱气加氢裂化流出物的simdis分析计算的可回收气体(包括未反[0196]从表6可以看出较低的加氢裂化温度比较高的加氢裂化温度提供了稍高的液体产或作为HC进料流3时，其具有较低的浊点，并且就FBP_IBP以及T90_T10温差而言稍微更均微较低的液体产率可以通过在该测试运行中使用的高得多的H2nL/L以及因此在气体馏分[0198]对来自实施例2.1的加氢裂化测试运行的加氢裂化流出物进行分馏以回收汽油燃刻度HI工艺(即不进行加氢裂化)所获得的石蜡烃可再生喷气燃料组分(RRJF)用作参考[