单桩水平承载力设计计算书（Excel自动计算版）

单桩水平承载力设计计算,,,,,,,,,

序号,计算项目,符号表示,参数来源,计算公式,国际单位,计算结果,参数说明,规范依据,其他说明

一、工程基本信息与桩基参数,,,,,,,,,

1,工程名称,-,设计值,某建筑工程桩基项目,-,某建筑工程桩基项目,本工程为框架结构建筑，桩基采用钻孔灌注桩,-,根据工程地质勘察报告及上部结构设计文件确定

2,桩型,-,选用值,钻孔灌注桩,-,钻孔灌注桩,采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩端持力层为粉质黏土,-,适用于黏性土、粉土、砂土及填土等地基

3,桩径,d,设计值,d=0.80,m,0.80,桩身设计直径，圆形截面桩的公称直径,-,根据上部结构荷载及地质条件综合确定

4,桩长,L,设计值,L=20.00,m,20,桩身设计长度，从桩顶至桩端总长度,-,根据持力层埋深及承载力要求确定

5,桩顶标高,-,设计值,标高=-3.50,m,-3.50,相对于±0.000的桩顶标高,-,根据基础埋深及承台高度确定

6,桩端标高,-,设计值,标高=-23.50,m,-23.50,桩端进入持力层的标高=桩顶标高-桩长,-,需满足进入持力层深度要求

7,桩身混凝土强度等级,-,选用值,C30,-,C30,桩身普通混凝土强度等级C30,GB50010-2010,根据桩身受力和耐久性要求确定

8,桩身纵向主筋规格,-,选用值,HRB400,-,HRB400,热轧带肋钢筋，屈服强度标准值400MPa,GB/T1499.2-2018,HRB400具有较好延性和焊接性能

9,纵向主筋直径,d_s,选用值,d_s=20,mm,20,单根纵向主筋公称直径,-,根据桩身受弯承载力计算确定

10,纵向主筋根数,n_s,设计值,n_s=12,根,12,沿桩身圆周均匀布置的纵向受力钢筋总数,-,均匀对称布置，确保各向受力均衡

11,桩身箍筋规格,-,选用值,HPB300,-,HPB300,热轧光圆钢筋，用于桩身箍筋,GB/T1499.1-2017,HPB300用于构造配箍

12,箍筋直径,d_sv,选用值,d_sv=10,mm,10,箍筋公称直径,-,根据构造要求和抗剪需要确定

13,箍筋间距,s_v,设计值,s_v=200,mm,200,沿桩长方向箍筋中心间距,-,桩顶5d范围内加密至100mm

14,混凝土保护层厚度,c,设计值,c=50,mm,50,纵向受力钢筋外边缘至混凝土表面最小距离,GB50010-2010第8.2.1条,二a类环境，桩身保护层不小于50mm

15,桩顶约束条件,-,设计值,自由,-,自由,桩顶与承台连接方式,JGJ94-2008第5.7.2条,本工程桩顶按自由端考虑

16,桩底支承条件,-,设计值,嵌固,-,嵌固,桩端与持力层连接状态,JGJ94-2008第5.7.2条,桩端嵌入粉质黏土，按嵌固端考虑

二、桩身材料力学参数,,,,,,,,,

17,混凝土弹性模量,E_c,查表值,E_c=3.00×10⁴,MPa,3.00E+04,C30混凝土弹性模量,GB50010-2010表4.1.5,与混凝土强度等级相关

18,钢筋弹性模量,E_s,查表值,E_s=2.00×10⁵,MPa,2.00E+05,HRB400钢筋弹性模量,GB50010-2010表4.2.4,普通钢筋弹性模量统一取2.0×10⁵MPa

19,混凝土轴心抗压强度设计值,f_c,查表值,f_c=14.3,MPa,14.30,C30混凝土轴心抗压强度设计值,GB50010-2010表4.1.4-1,用于正截面承载力计算

20,混凝土轴心抗拉强度设计值,f_t,查表值,f_t=1.43,MPa,1.43,C30混凝土轴心抗拉强度设计值,GB50010-2010表4.1.4-1,用于裂缝验算和强度控制法

21,混凝土轴心抗拉强度标准值,f_tk,查表值,f_tk=2.01,MPa,2.01,C30混凝土轴心抗拉强度标准值,GB50010-2010表4.1.3-1,用于裂缝间应变不均匀系数计算

22,钢筋抗拉强度设计值,f_y,查表值,f_y=360,MPa,360,HRB400钢筋抗拉强度设计值,GB50010-2010表4.2.3-1,用于正截面受弯承载力计算

23,钢筋抗压强度设计值,f_y',查表值,f_y'=360,MPa,360,HRB400钢筋抗压强度设计值,GB50010-2010表4.2.3-1,对称配筋时与抗拉强度相同

24,钢筋与混凝土弹性模量比,α_E,计算值,α_E=E_s/E_c,-,6.666666667,钢筋与混凝土弹性模量之比,JGJ94-2008,用于换算截面性质计算

25,桩身截面面积,A,计算值,A=πd²/4,m²,0.502654825,圆形桩身截面面积,几何公式,桩身毛截面面积，不含钢筋面积

26,桩身截面惯性矩,I,计算值,I=πd⁴/64,m⁴,0.020106193,圆形截面对中性轴惯性矩,几何公式,反映截面抵抗弯曲变形能力

27,桩身截面抗弯模量,W,计算值,W=πd³/32,m³,0.050265482,圆形截面弹性抵抗矩,几何公式,用于弹性应力计算

28,单根纵向钢筋截面面积,A_si,计算值,A_si=πd_s²/4,mm²,314.1592654,单根Φ20钢筋截面面积,几何公式,A_si=πd_s²/4

29,纵向钢筋总截面面积,A_s,计算值,A_s=n_s×A_si,mm²,3769.911184,全部纵向受力钢筋截面面积之和,-,均匀对称布置于桩身截面周边

30,桩身配筋率,ρ_g,计算值,ρ_g=A_s/A,-,0.0075,纵向钢筋面积与桩身截面积之比,JGJ94-2008,灌注桩配筋率宜≥0.2%

31,桩身换算截面面积,A_0,计算值,A₀=A+(α_E-1)A_s,mm²,524017.6546,考虑钢筋与混凝土弹性模量差异的换算截面面积,JGJ94-2008第5.7.2条,用于强度控制法计算

32,截面有效高度,h_0,计算值,h₀=d-c,mm,750,受压区边缘至受拉钢筋合力点距离,GB50010-2010,h₀=d-c，用于受弯承载力计算

33,钢筋重心至截面边缘距离,a_s,计算值,a_s=c,mm,50,纵向钢筋合力点至截面受拉边缘距离,-,近似取保护层厚度c

34,桩身换算截面受拉边缘弹性抵抗矩,W_0,计算值,W₀=πd³/32+(α_E-1)A_s(d/2-a_s)²/(d/2),mm³,56807849.16,换算截面对受拉边缘的弹性抵抗矩,JGJ94-2008第5.7.2条,W₀=πd³/32+(α_E-1)A_s(d/2-a_s)²/(d/2)

35,桩身抗弯刚度,EI,计算值,EI=E_c×I,kN·m²,603185.7895,桩身截面抗弯刚度,JGJ94-2008,反映桩身抵抗弯曲变形能力

36,截面抵抗矩塑性系数,γ_m,查表值,γ_m=1.75,-,1.75,圆形截面受弯构件截面抵抗矩塑性系数,JGJ94-2008第5.7.2条,圆形截面取γ_m=1.75

三、地基土参数,,,,,,,,,

37,地基土分层总数,n,设计值,n=2,层,2,桩周地基土按力学性质划分的土层数量,-,根据地勘报告土层划分确定

38,第1层土名称,-,设计值,淤泥质黏土,-,淤泥质黏土,桩周第1层土的名称及物理状态,-,软塑~流塑状态，高压缩性土

39,第1层土厚度,h_1,实测值,h₁=8.00,m,8,第1层土在桩周范围内的厚度,-,从桩顶以下至第2层土顶面厚度

40,第1层土水平抗力系数比例系数,m_1,查表值,m₁=4.0,MN/m⁴,4,第1层土水平抗力系数比例系数,JGJ94-2008表5.7.5,淤泥质黏土软塑状态m₁=4MN/m⁴

41,第2层土名称,-,设计值,粉质黏土,-,粉质黏土,桩周第2层土的名称及物理状态,-,可塑状态，中等压缩性土，桩端持力层

42,第2层土厚度,h_2,实测值,h₂=12.00,m,12,第2层土在桩周范围内的厚度,-,从第1层底面至桩端面厚度

43,第2层土水平抗力系数比例系数,m_2,查表值,m₂=10.0,MN/m⁴,10,第2层土水平抗力系数比例系数,JGJ94-2008表5.7.5,粉质黏土可塑状态m₂=10MN/m⁴

44,土层厚度加权平均m值(深度加权),m_w,计算值,m_w=(m₁h₁+m₂h₂)/(h₁+h₂),MN/m⁴,7.6,按土层厚度加权的m值平均值,-,m_w=(m₁h₁+m₂h₂)/(h₁+h₂)，用于初步估算

45,土层厚度平方加权平均m值,m_ws,计算值,m_ws=(m₁h₁²+m₂h₂²)/(h₁²+h₂²),MN/m⁴,8.153846154,按深度平方加权的m值,JGJ94-2008附录C,用于计算变形系数时m值综合取值参考

46,桩侧土水平抗力系数比例系数综合值,m,计算值,m=m_w,MN/m⁴,7.6,综合计算采用的m值,JGJ94-2008第5.7.5条,本工程按厚度加权平均取值

四、桩的变形系数与换算深度,,,,,,,,,

47,桩身计算宽度,b_0,计算值,b₀=0.9(1.5d+0.5)[d≤1m]/0.9(d+1)[d>1m],m,1.53,计算桩土相互作用时采用的等效桩宽,JGJ94-2008第5.7.5条,圆形桩：d≤1m时b₀=0.9(1.5d+0.5)；d>1m时b₀=0.9(d+1)

48,桩的水平变形系数,α,计算值,α=(mb₀/EI)^(1/5),m⁻¹,0.453952889,反映桩土相对刚度的特征参数,JGJ94-2008第5.7.5条,α=(mb₀/EI)^(1/5)，单位m⁻¹

49,桩的换算深度,αh,计算值,αh=α×L,-,9.07905778,桩长与变形系数乘积，反映桩相对柔度,JGJ94-2008,αh>4为弹性长桩，2.5<αh≤4为有限长桩，αh≤2.5为刚性桩

50,桩的类型判别,-,判断值,"IF(αh>4,""弹性长桩"",IF(αh>2.5,""有限长桩"",""刚性短桩""))",-,弹性长桩,根据换算深度αh判别桩的工作性状,JGJ94-2008第5.7.2条,弹性长桩桩端条件对承载力影响可忽略

51,桩的类型判别结论,-,判断值,"IF(αh>4,""满足弹性长桩要求"",""不满足弹性长桩要求"")",-,满足弹性长桩要求,判别桩是否属于弹性长桩,JGJ94-2008第5.7.2条,本工程要求αh>4，属于弹性长桩

五、桩顶约束条件与容许位移,,,,,,,,,

52,桩顶容许水平位移,x_0a,设计值,x_0a=10.0,mm,10,桩顶水平力作用下容许位移限值,JGJ94-2008第5.7.3条,一般建筑取10mm，敏感建筑取6mm

53,桩顶竖向力设计值,N,设计值,N=2000,kN,2000,桩顶水平力作用时竖向力设计值,-,按上部结构荷载组合最大竖向力

54,设计水平力,H,设计值,H=150,kN,150,作用于单桩桩顶水平力设计值,-,按风荷载、地震作用等计算得到

55,水平力作用方向,-,设计值,单向,-,单向,水平力是单向或往复作用,-,本工程按单向水平力考虑

六、单桩水平承载力特征值计算（位移控制法）,,,,,,,,,

56,桩顶位移系数,ν_x,查表值,ν_x=f(αh),-,2.441,桩顶自由、桩底嵌固时水平位移系数,JGJ94-2008表5.7.2,αh≥4时取ν_x=2.441

57,单桩水平承载力特征值(位移控制),R_ha,计算值,R_ha=0.75×(α³EI/ν_x)×x_0a,kN,173.3711933,按桩顶水平位移控制的单桩水平承载力特征值,JGJ94-2008式5.7.2-1,R_ha=0.75×(α³EI/ν_x)×x_0a，单位转换为kN

58,位移控制法承载力安全系数,K_x,计算值,K_x=R_ha/H,-,1.155807955,水平承载力特征值与设计水平力之比,-,K_x=R_ha/H，反映安全储备

59,位移控制法承载力判定,-,判断值,"IF(R_ha≥H,""满足"",""不满足"")",-,满足,判定位移控制法承载力是否满足设计要求,JGJ94-2008第5.7.1条,要求R_ha≥H

60,位移控制法安全储备判定,-,判断值,"IF(K_x≥1,""充足"",IF(K_x≥0.8,""基本满足"",""不足""))",-,安全储备充足,判定承载力安全储备是否满足工程要求,-,建议安全系数不小于1.0

七、单桩水平承载力特征值计算（强度控制法）,,,,,,,,,

61,弯矩影响系数,ν_M,查表值,ν_M=f(αh),-,0.768,桩身最大弯矩计算系数,JGJ94-2008表5.7.2,αh≥4时取ν_M=0.768

62,桩顶竖向力影响系数,ζ_N,查表值,ζ_N=f(αh),-,0.5,竖向力对水平承载力影响系数,JGJ94-2008第5.7.2条,压力为正效应，αh≥4时取ζ_N=0.5

63,强度控制法水平承载力-第一部分,R_ha1,计算值,R_ha1=0.9γ_mf_tW₀/(ν_M×10⁶),kN,166.5956748,强度控制法公式第一项,JGJ94-2008式5.7.2-2,反映混凝土抗拉控制的承载力分量

64,配筋影响系数,η_ρ,计算值,η_ρ=1.25+22ρ_g,-,1.415,考虑桩身配筋率对承载力提高的影响系数,JGJ94-2008式5.7.2-2,η_ρ=1.25+22ρ_g

65,竖向力修正系数,η_N,计算值,η_N=1+ζ_N·N/(γ_m·f_t·A₀),-,1.76257049,竖向压力对水平承载力提高效应,JGJ94-2008式5.7.2-2,η_N=1+ζ_N·N/(γ_m·f_t·A₀)，压力为正

66,单桩水平承载力特征值(强度控制),R_ha_m,计算值,R_ha_m=R_ha1×η_ρ×η_N,kN,415.4958176,按桩身强度控制的单桩水平承载力特征值,JGJ94-2008式5.7.2-2,R_ha=(0.9γ_mf_tW₀/ν_M)×(1.25+22ρ_g)×(1+ζ_NN/(γ_mf_tA₀))

67,强度控制法承载力安全系数,K_m,计算值,K_m=R_ha_m/H,-,2.769972117,强度控制法承载力与设计水平力之比,-,K_m=R_ha_m/H

68,强度控制法承载力判定,-,判断值,"IF(R_ha_m≥H,""满足"",""不满足"")",-,满足,判定强度控制法承载力是否满足设计要求,JGJ94-2008第5.7.1条,要求R_ha_m≥H

69,强度控制法安全储备判定,-,判断值,"IF(K_m≥1,""充足"",IF(K_m≥0.8,""基本满足"",""不足""))",-,安全储备充足,判定强度控制法安全储备是否满足工程要求,-,建议安全系数不小于1.0

八、综合承载力取值与验算,,,,,,,,,

70,单桩水平承载力特征值综合取值,R_ha_final,计算值,"R_ha_final=MIN(R_ha,R_ha_m)",kN,173.3711933,取位移控制法和强度控制法较小值作为最终承载力,JGJ94-2008第5.7.2条,承载力由桩身强度或桩顶位移中控制因素决定

71,承载力控制因素判别,-,判断值,"IF(R_ha<R_ha_m,""位移控制"",""强度控制"")",-,位移控制,判别位移控制还是强度控制起控制作用,-,明确控制因素便于优化设计

72,综合承载力安全系数,K_final,计算值,K_final=R_ha_final/H,-,1.155807955,最终承载力特征值与设计水平力之比,-,K_final=R_ha_final/H

73,综合承载力判定,-,判断值,"IF(R_ha_final≥H,""满足"",""不满足"")",-,满足,判定综合水平承载力是否满足设计要求,JGJ94-2008第5.7.1条,要求R_ha_final≥H

74,综合安全储备判定,-,判断值,"IF(K_final≥1,""充足"",IF(K_final≥0.8,""基本满足"",""不足""))",-,安全储备充足,判定综合安全储备是否满足工程要求,-,建议安全系数不小于1.0

九、桩顶水平位移验算,,,,,,,,,

75,在R_ha_final作用下桩顶水平位移,x_0,计算值,x₀=R_ha_final×ν_x×1000/(0.75α³EI),mm,10,在设计承载力作用下桩顶水平位移,JGJ94-2008式5.7.2-1变形,反向验算位移，x₀=R_ha·ν_x/(0.75α³EI)

76,桩顶水平位移比,x_0/x_0a,计算值,x_0/x_0a,-,1,计算位移与容许位移之比,-,比值小于1表示位移满足要求

77,桩顶水平位移判定,-,判断值,"IF(x₀≤x_0a,""满足"",""不满足"")",-,满足,判定桩顶水平位移是否满足容许限值,JGJ94-2008第5.7.3条,要求x₀≤x_0a

78,设计水平力H作用下桩顶位移,x_H,计算值,x_H=H×ν_x×1000/(0.75α³EI),mm,8.651956369,设计水平力H作用下桩顶实际水平位移,-,校核实际荷载下位移响应

79,设计位移与容许位移比,x_H/x_0a,计算值,x_H/x_0a,-,0.865195637,设计荷载下位移与容许位移之比,-,应小于1.0

80,设计位移判定,-,判断值,"IF(x_H≤x_0a,""满足"",""不满足"")",-,满足,判定设计荷载下位移是否满足要求,JGJ94-2008第5.7.3条,要求x_H≤x_0a

十、桩身最大弯矩计算,,,,,,,,,

81,最大弯矩系数,C_m,查表值,C_m=f(αh),-,0.926,桩身最大弯矩无量纲系数,JGJ94-2008第5.7.2条,αh≥4时取C_m=0.926（桩顶自由）

82,最大弯矩位置系数,z_m,查表值,z_m=f(αh),-,0.768,最大弯矩发生位置无量纲深度系数,JGJ94-2008,最大弯矩发生在深度z=z_m/α处

83,桩身最大弯矩位置,z_max,计算值,z_max=z_m/α,m,1.691805512,桩身最大弯矩发生深度位置,-,z_max=z_m/α，从桩顶向下计量

84,桩身最大弯矩(按R_ha_final),M_max,计算值,M_max=R_ha_final×C_m/α,kN·m,353.6528324,水平承载力特征值作用下桩身最大弯矩,JGJ94-2008,M_max=R_ha·C_m/α

85,桩身最大弯矩(按设计力H),M_H,计算值,M_H=H×C_m/α,kN·m,305.9788876,设计水平力H作用下桩身最大弯矩,-,M_H=H·C_m/α，用于配筋验算

86,桩身最大弯曲应力(弹性),σ_max,计算值,σ_max=M_max×10⁶/(W×10⁹),MPa,7.035699553,按弹性理论计算桩身最大弯曲拉应力,-,σ_max=M_max/W，用于初步校核

87,桩身弯曲应力与f_t比值,σ_max/f_t,计算值,σ_max/f_t,-,4.920069617,最大弯曲应力与混凝土抗拉强度之比,-,若比值过大需提高配筋率或增大桩径

88,桩身弯曲应力判定,-,判断值,"IF(σ_max≤f_t,""满足"",""不满足"")",-,不满足,按弹性应力初步判定桩身是否开裂,-,弹性应力超f_t时混凝土开裂，需按裂缝宽度验算

十一、桩身受弯承载力验算,,,,,,,,,

89,相对界限受压区高度,ξ_b,计算值,ξ_b=β₁/(1+f_y/(E_s·ε_cu)),-,0.517647059,界限破坏时受压区高度与有效高度之比,GB50010-2010式6.2.7-1,β₁=0.8，ε_cu=0.0033

90,等效矩形截面宽度,b_eq,计算值,b_eq=d,mm,800,圆形截面等效为矩形截面的计算宽度,-,简化计算取b_eq=d

91,截面有效高度(验算用),h_0,计算值,h₀=d-c,mm,750,受压区边缘至受拉钢筋合力点距离,GB50010-2010,h₀=d-c=800-50=750mm

92,受压区高度,x,计算值,x=f_y·A_s/(α₁·f_c·b_eq),mm,118.6335687,受弯构件截面受压区高度,GB50010-2010第6.2.10条,x=f_y·A_s/(α₁·f_c·b)，α₁=1.0（C50以下）

93,受压区高度验算(超筋),-,判断值,"IF(x<ξ_b·h₀,""不超筋"",""超筋"")",-,不超筋,验算截面是否为适筋截面，避免超筋破坏,GB50010-2010,要求x<ξ_b·h₀

94,受压区高度验算(少筋),-,判断值,"IF(x>2a_s,""不少筋"",""少筋"")",-,不少筋,验算受压区高度是否大于2as,GB50010-2010,当x<2as时按x=2as计算受弯承载力

95,正截面受弯承载力设计值,M_u,计算值,M_u=α₁f_c·b_eq·x·(h₀-x/2)/10⁶,kN·m,937.3731766,桩身截面正截面受弯承载力设计值,GB50010-2010第6.2.10条,x≥2as时：M_u=α₁f_c·b·x·(h₀-x/2)；x<2as时：M_u=f_y·A_s·(h₀-as)

96,受弯承载力安全系数,K_M,计算值,K_M=M_u/M_H,-,3.063522402,受弯承载力设计值与最大弯矩之比,-,K_M=M_u/M_H

97,受弯承载力判定,-,判断值,"IF(M_u≥M_H,""满足"",""不满足"")",-,满足,判定桩身受弯承载力是否满足要求,GB50010-2010第6.2.10条,要求M_u≥M_H

98,受弯安全储备判定,-,判断值,"IF(K_M≥1,""充足"",IF(K_M≥0.8,""基本满足"",""不足""))",-,安全储备充足,判定受弯安全储备是否满足工程要求,-,建议受弯安全系数不小于1.0

十二、桩身裂缝宽度验算,,,,,,,,,

99,钢筋应力,σ_sq,计算值,σ_sq=M_H/(0.87h₀A_s),MPa,124.3883843,按荷载效应准永久组合纵向受拉钢筋应力,GB50010-2010式7.1.4-3,σ_sq=M_H/(0.87·h₀·A_s)

100,等效钢筋直径,d_eq,计算值,d_eq=d_s,mm,20,受拉区纵向钢筋等效直径,GB50010-2010第7.1.2条,同直径钢筋时d_eq=d_s=20mm

101,有效受拉混凝土截面面积,A_te,计算值,A_te=0.5bh,mm²,320000,有效受拉混凝土截面面积,GB50010-2010第7.1.2条,受弯构件A_te=0.5bh，b=h=d

102,按有效受拉截面计算的配筋率,ρ_te,计算值,"ρ_te=max(A_s/A_te,0.01)",-,0.011780972,纵向受拉钢筋配筋率,GB50010-2010第7.1.2条,ρ_te=A_s/A_te，且不小于0.01

103,裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,ψ,计算值,"ψ=max(0.2,min(1.0,1.1-0.65f_tk/(ρ_te·σ_sq)))",-,0.20844437,反映裂缝间混凝土参与受拉工作程度,GB50010-2010式7.1.2-2,ψ=1.1-0.65f_tk/(ρ_te·σ_sq)，且0.2≤ψ≤1.0

104,构件受力特征系数,α_cr,查表值,α_cr=1.9,-,1.90,受弯构件裂缝宽度计算系数,GB50010-2010表7.1.2-1,钢筋混凝土受弯构件取α_cr=1.9

105,最大裂缝宽度,ω_max,计算值,ω_max=α_cr·ψ·σ_sq/E_s·(1.9c+0.08d_eq/ρ_te),mm,0.05685287,考虑长期作用影响的最大裂缝宽度,GB50010-2010式7.1.2-1,ω_max=α_cr·ψ·σ_sq/E_s·(1.9c+0.08d_eq/ρ_te)

106,裂缝宽度限值,ω_lim,设计值,ω_lim=0.20,mm,0.20,一类环境下钢筋混凝土构件裂缝宽度限值,GB50010-2010表3.4.5,一类环境、设计使用年限50年限值0.20mm

107,裂缝宽度判定,-,判断值,"IF(ω_max≤ω_lim,""满足"",""不满足"")",-,满足,判定最大裂缝宽度是否满足限值要求,GB50010-2010第3.4.5条,要求ω_max≤ω_lim

108,裂缝宽度安全裕度,-,计算值,ω_lim-ω_max,mm,0.14314713,裂缝宽度限值与计算值之差,-,正值表示有安全裕度，负值表示