2025云南某300MW600MW·h集中共享储能地基专项设计可研报告

XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性研究阶段）XX（云南）建设集团有限公司二〇二五年三月企业名称：名基(云南)建设集团有限公司职称或执业资格:注册土木工程师(岩土)工程勘察劳务类(工程钻探);工程勘察劳务类(凿井):工程勘察专业类(岩土工程(设计))乙级；工程勘察专业类(岩土工程(物探测试检测监测))乙级法定代表：总工程师：项目审定：项目审核：项目负责：技术负责：项目校对：报告编制：出图章：注册章：XX（云南）建设集团有限公司二○二五年三月地址：云南省昆明市西山区石安公路旁昆明云石商贸城5号楼14层 3 3 3 4 72.4场地工程地质评价 2.5边坡工程地质评价 2.9场地挖填方评价 46 3地质灾害危险性评估建议与结论 4边坡稳定计算及处理措施 625地基基础处理措施 5.5其它建构(筑)物地基处理方案 6水对场地的影响评价及措施 86 7工程设计概算 91 8附表、附件及附图 93 XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性1本专项设计报告为XX集中共享储能项目储能站可行性研究阶段的地基专项设计报XX集中共享储能项目储能站场地位于大理白族自治州XX县金墩乡邑头村大理金彩序号建（构）筑物名称结构主要特征拟选用基础形式荷载1主变钢筋混凝土结构块式基础2500kN/台2220kV构架人字构架杯口基础600kN/柱3220kVGIS钢筋混凝土结构板式基础120kN/m24综合楼装配式条形基础、板式基础、桩基础3000kN/柱5危废预制舱钢筋混凝土结构板式基础120kN/m26储能预制舱钢筋混凝土结构板式基础500kN/柱7消防水箱钢筋混凝土结构板式基础4000kN/座本专项设计报告内容包括1）边坡稳定计算及处理措施2）地基基础处理方案；（2）《XX集中共享储能项目储能站岩土工程勘测报告》—XX（云南）建设集团有XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性2（3）《XX集中共享储能项目边坡专项工程地质勘察报告》—XX（云南）建设集团有限公司（2025年2月（4）《XX集中共享储能项目地质灾害危险性评估报告》-江西省空间生态建设有限）；）；）；）；（1）《云南省大理市XX县300MW/600MWh集中共享新型储能项目可行性研究报厚度在场地类别±15%范围内，按照《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021第4.2.2条第3款规定，应按插值法确定特场地周边发震断裂与场地最小距离为600m，本工程构筑物抗震设防类别为丙类（标XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性3筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年版）第3.10.3条第1款规定，地震动参数应计入近场影响，建议考虑1.5的增大系数；0.297s，平均值为0.292s，设计时请避开场地卓越周期，以避免发生地震时产生共振而加本项目地基基础设计使用年限为50年。编号XY高程（m）KZD12928682.326033617235.78802276.0600KZD22928849.687033617186.32902273.1260KZD32928792.250033616990.33402277.1250KZD42928635.471033616912.96902281.8130拟建储能站场地位于云南省大理白族自治州XX县金墩乡邑头村大理金彩龙公司北场地附近有S43上鹤高速及G348武大线与丽江市、大理市相通，通过G348大丽线积金墩乡金墩乡大2.2气象及水文条件XX县介于南亚热带之间的过渡性气候区，属于冬干夏湿的高原季风气候。由于特殊的地理环境，悬殊的地貌差异，因而构成本县独具特色的“一山分四季，十里不同天”的“立体气候”。根据全国及省内划分气候带的主要温度指标，场地属于平坝区温暖带。平坝区长冬无夏，春秋相连。一年中只能划出春、秋、冬三季，春秋季平均240天，冬季平均122天。在有气象记录的22年中，仅有11年出现过短暂的夏天，平均三天。XX地方时与北京地方时相比，晚1小时20分。温度在水平及时空分布上均有突出差异，温度在垂直分布上，随海拔升高而降低，海拔每升高100m,温度降低0.63℃。温度在水平分布年),最低年13.1℃(1965年)。月平均最高气温为21.4℃(1986年6月),最低气温为4.7℃(1983年1月)。温度日较差，年平均温差13℃,最高20.9℃(1月),最低6.6℃ (8月)。1977年6月18日，出现33.4℃极端最高气温；1983年12月30日出现-11.4℃年平均日照时数为2300.2小时，年降雨量966.4mm,最大1日降水量60mm,最大6小时降水量45mm,最大1小时降水量30mm,降水年内分配不均，11月至次年4月，降水仅占5%,5月至10月占95%,年均无霜期210天，年平均风速2.5m/s,常年最多风向玉溪临沧个旧蒙自多大风地区一般大地风区少大地风区隶洪思茅腾冲河谷区为1475.6mm。陆面蒸发量平坝区和半山区为600mm,河谷区为700mm。年径流量为11.093亿m³,年径流深478.1mm。入境水量为3.808亿m³,出境水量为13.8亿m³,实际控制消耗水量1.002亿m³。地表水资源主要是河川径流和出露泉水，枯季自然流量达每平方公里产水33万m³,相差2.4倍；地表径流枯丰年差异大，最多年(1963年)达6.08亿m³,场区附近主要河流有金沙江和漾弓江(见图2.2-2)。丽江江长木箐北山长木箐北山照壁山12147河南(朵美乡流经XX县县河段位于县境东部边缘，大部分为XX县与永胜县的共同县界，自丽江由北向南进入县境，经大箐、金河、江东、中江、禾丰、箐北、朵美、洛崑9个村后，向(2)漾弓江(中江河)发源于丽江玉龙雪山下，玉龙河、文笔海及沿途的XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性7江七河坝进入县境，经辛屯、云鹤、金墩三个乡镇后，河道逐渐转向东南，汇集黑龙江、银河、枫木河、干河等水流及大小龙潭泉水，经松龙华山水文站资料记载，该江最大峰量132m3/s（1966年），最枯流量为0.02m3/s（1969XX县是新生代喜马拉雅山运动形成的褶皱带，地势西北高、东南低。西部山峰海拔均为中切割中山地形。河谷形态以“V”型谷为主，阶地发育不明显，仅在河流的宽缓地带有堆积。由于湖积和洪积作用，山间形成一些盆地。较项目场地位于金沙江西侧，玉龙雪山南侧，XX盆地南端，象眠山北西侧缓坡区域，边项目弃土堆积于场地内，现状地形平缓，地面高程介于2274.98～2280.87m之间，最大高差5.89m。场地北侧存在向下的填方边坡，边坡高度25～30m，坡度24°~30°（工程XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告(可行性研究阶段)场地位9-蒙古板块的连接部位。场区构造分区属扬子准地台丽江台缘褶皱带中的XX-洱海台褶束(I₁¹)。属川滇南北向构造带西南端，南岭纬向构造带的西段，青藏歹字型构造体系又通过县境南部，应力场及构造形迹较为复杂，断裂褶皱发育，主向三种构造体系(见图2.3-4)。XX坝子两侧，有两条南北向隐伏断裂通过，把坝子夹峙于两条断裂线之中，形成地堑，东缘断裂在盆地北端有所出露。断层产状为南北走在三迭系石灰岩中，上盆灰岩为角砾状，风化强烈。下盆灰岩较完有一层角砾岩。场地位于大松坪压扭性断裂F14西侧，该断裂走向南西，倾向东，切割三剑剑川县业洱江丽QE市355))L河丽1、南北向构造带2、北西向构造带3、东西向构造带4、压性断裂5、压扭性断裂6、侵入岩体7、背斜8、向斜9、断裂构造编号10、褶皱构造编号F4:花椒阱压性断裂F5:漏山河压性断裂F6:三场旧压性断裂1、白虎山向斜2、板桥向斜3、倒流阱背斜4、松桂向斜5、北衙向斜6、马鞍山背斜(1)新构造运动场区处于几个大的构造带中，新构造活动频繁，老断裂复活、XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性b、第三系地层中发育有褶皱及断裂，如松桂镇发枝村附近大松坪压扭性断裂中，第XX县位于中甸-大理地震带上，是地壳运动剧序号地点1XX云鹤镇/2XX云鹤镇/3XX的大马厂，偶有房瓦4XX北街里，宽6公里，面积51平方公里，五度区长245XX黄坪轴方向为北西向，长9.7公里，短轴3.5公里，面XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性序号地点6丽江大具以北间镇为7度区的8度异常里7度异常点，有32户墙体轻重伤8人，均为14岁81996年9月25日丽江地震造成XX房屋局部倒场地位于XX-洱源活动断裂带上，东北端始于丽江南东缘-洱源盆地北西缘断裂（F169）、西村-三营盆地西缘断裂（F170）及三营盆地东缘），及XX盆地南东缘-洱源盆地北西缘断裂（F1该断裂为全新世活动断裂，自中更新世晚期（26～13）万年以来平均位错速率为大营新民村EQ河口街NE木耳坪永胜三营街金官图例图例右旋扭动左旅扭动前寒武系省界第四系新第三系中生界隐伏、推测断裂断裂北西起自XX县城以西的西龙水库附近，向南东经洗马池水库、北班榜西，到盆向350°,倾向北东，倾角65°。第四纪以来断裂活动较强烈，断裂对XX第四纪断陷盆地西边界的发育具有明显的控制作用；沿断裂分布的第四系中断该断裂属全新世活动断裂，根据历史地震资料，该断裂附近发生的强震有1474年10月27日于XX云鹤镇的M=5.5级地震及1515年11月17日于XX云鹤镇的M=6.7级地震，未发生过M≥7级的地震。根据魏永明等在第四纪研究期刊上发布的《滇西北地区XX-洱源断裂带遥感影像特征及活动性分析》论文，晚更新世晚期以来XX-洱源断裂带的次级断裂最大垂直断错速率为0.17mm/a,山地段最大水平走滑速率为0.67mm/a。根据《岩土工裂，断裂与拟建场地最小距离约600m。下木东该断裂北东起于南河东附近，向南西经XX盆地南东缘、格局、军营、大松坪，至三营盆地，出盆地后，经梨园、洱源盆地北西缘，止于盆地南西角，长约50km。走向30°~40°,倾向北西，倾角较陡。第四纪以来断裂活动明显，断裂对XX第四纪断陷盆地南东水系、山脊表现出同步左旋位错，其中格局位错量2000m,军营位错量1000m,山场旧位错量300m。该断裂自中更新世中期(40～20万年)以来平均位错速率2.8mm/a。全新世综上所述：距离场地最近的发震断裂为XX盆地西缘断裂(F168),该断裂属中等全XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性场区5km范围内有活断层通过，且为震级M≥5级地震的发震构造；工程近场区有M≥6根据现场工程地质调查级钻探揭露，场地内黏土，三叠系上统北衙组（T2b2）灰岩。根据各岩土层的成因及物理力学性质的差异，将密，成分主要为黏性土混角砾，角砾含砾30～4层底20～40cm部分多长期受地下水浸泡，土质较软，多见植物根茎。普遍分布于场地内堆填时间超过15年，呈稍密状，自重固结已基本完成，但均匀性差；北部靠近边坡区域为近年附近项目弃土及部分建筑垃圾堆填形成，堆填时间1～3年不等，呈松散状，均匀含砾粉质黏土(单元层代号②):褐黄、灰黄、褐灰色，稍湿，硬塑为主，局部可塑，含25～40%角砾，局部含碎石，碎石粒径5～8cm,成分为强风化砂岩及泥岩，棱角形，局部次棱角形，局部可见胶结痕迹，干强度高，韧性低。大，钻探揭露层厚一般超过20m,大部分钻孔未揭穿该层。(3)第四系残积层(Qe¹)红黏土(单元层代号③):褐红、褐黄色，稍湿，硬塑，含少量铁锰质结核，土质较均匀，土颗粒细，干强度中等，韧性好。本次勘察场地红线内仅ZK18钻孔揭露，层顶埋深在地表下42.3m,层顶高程2235.36m,层底埋深46.90m,层底高程2230.76m,层厚4.60m。场地北侧边坡下部钻孔揭露层顶埋深在7.2～11.6m,层顶高程22(4)三叠系上统北衙组(T₂b²)中风化灰岩(单元层代号④):深灰色，矿物成分主要为方解石，细晶结构，块状构造，岩体较完整，溶蚀裂隙发育，裂隙由方解石脉充填，胶结好，短柱状，采取率80～95%,RQD=25～50,岩体基本质量等级为Ⅲ级。分布于场地深部。XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性准贯入试验，在素填土①层中进行了重型动力统计项目土的物理性质界限含水率直剪快剪孔隙比e孔隙土粒湿密度ρ湿密含水率ω含水液限塑限ωp塑性指数液性指数粘聚擦角φq粘聚力Ccq擦角φcq----g/cm3%%%----kPa度kPa度素填土①层样本数26262626262626262222//最大值2.742.1135.8200.4448.9//最小值0.5232.710.0422.0//平均值0.8062.7327.2240.2232.9//标准差0.1410.0090.0794.7394.6453.6220.1086.895//变异系数0.1750.0030.0410.1740.1200.1520.0930.4840.2090.131//修正系数0.9990.9860.9590.9480.9220.951//标准值0.8542.7328.8230.2630.4//含砾粉质黏土②层样本数88最大值0.9882.752.1033.143280.3759.1最小值0.5272.710.0030.748.4平均值0.6762.7223.0210.1342.761.5标准差0.1050.0100.0693.7123.2562.8240.6220.0918.6780.767变异系数0.1550.0040.0350.1620.0920.1340.0430.7200.2030.0880.2130.049修正系数0.9990.9920.9780.9680.9390.9740.8560.967标准值0.7022.7223.9200.1540.052.6红黏土③层样本数3333333333//最大值2.7537.2240.0793.4//最小值0.9582.7432.2220.0154.7//平均值0.9932.7434.6230.0477.4//重型击实后的素填土①层统计项目土的物理性质界限含水率直剪快剪孔隙比e孔隙土粒湿密度ρ湿密含水率ω含水液限塑限ωp塑性指数液性指数粘聚擦角φq粘聚力Ccq擦角φcq----g/cm3%%%----kPa度kPa度样本数3333333/33//最大值0.4892.732.1320/32.3//最小值0.4712.712.08/73.830.4//平均值0.4812.722.1120/31.3//注：1、场地主要土层为素填土①层及含砾粉质黏土②层，红黏土③层揭露钻孔较少，因此取样试验数据较少；2、素填土①层所取的原状试样为密实的土样，该层为松散～稍密状态，实际该层物理力学性质较试验值低，参数取值建议值将在试验值基础上适当降低；3、含砾粉质黏土②层整体含砾较多，所取原状试样为含砾较少土样，实际该层物理力学性质较试验值低，参数取值建议值将在试验值基础上适当降低。统计项目压缩特性100～200kPa200～300kPa300～400kPa压缩系数av压缩模量Es压缩系数av压缩模量Es压缩系数av压缩模量EsMPa-1MPaMPa-1MPaMPa-1MPa素填土①层计数242424242424最大值0.580.440.36最小值0.163.64.70.105.6平均值0.330.267.70.229.2标准差0.1080.0832.4030.0712.704变异系数0.3330.2900.3200.3110.3270.294修正系数0.8970.8890.895标准值0.365.50.296.90.248.2含砾粉质黏土②层计数464646464646最大值0.460.390.3220.8最小值4.20.095.00.08平均值0.238.00.199.90.16标准差0.0872.5650.0703.2010.0593.841变异系数0.3730.3190.3720.3220.3730.324修正系数0.9190.9180.918标准值0.267.40.210.17红黏土③层计数333333最大值0.180.150.1322.1统计项目压缩特性100～200kPa200～300kPa300～400kPa压缩系数av压缩模量Es压缩系数av压缩模量Es压缩系数av压缩模量EsMPa-1MPaMPa-1MPaMPa-1MPa最小值0.09平均值0.15重型击实后的素填土①层计数333333最大值21.80.0931.30.0840.8最小值0.070.050.04平均值0.090.0723.90.0629.0统计项目颗粒组成>20.0（mm）（mm）%素填土①层计数333333333最大值27.07.82.827.14.9最小值2.220.46.34.122.6平均值6.224.67.96.42.324.14.0含砾粉质黏土②层计数最大值20.130.58.63.221.028.09.031.6最小值0.53.60.60.84.03.0平均值8.523.94.120.25.7统计项目最大干密度ρdm（g/cm3）最优含水率ωop（%）素填土①层素填土-1素填土-2素填土-3样本数33最大值最小值平均值岩土名称样本数最大值最小值平均值标准差变异系数修正系数标准值素填土①层836.20.2280.8865.5杂填土①1层3322.3////含砾粉质黏土②层3583.3690.2520.926红黏土③层289.5////岩土名称孔数最大值最小值厚度加权平均值素填土①层74.53.03.8含砾粉质黏土②层77.18.4勘察期间，场地附近地表水为场地东南部的水下渗进入下部填土层中，少部分蒸发形式排向大气。水塘南侧厂房水池呈方形，水深约有渗漏点，水池中积水沿漏点下渗进入填土层中，顺地形沿边坡向北侧低洼处形成溪流，泉点位于填表低洼处可见少量积水及片状渗水情况，分析推测冲沟内出露，因填土堆填阻断了冲沟迳流排泄通道在坡脚出露形成，少部分为厂房水池及水塘地表水在填土地表水对场地填土具有软化作用，对北侧填造成填土不均匀沉降等。建议对水塘积水及北侧边坡池积水进行有效导排及防渗处理。场地内及坡面布设根据调查及钻探揭露，场地地下水以含水层XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性及运移通道。场区内含水层主要为浅部的填土及含率大，孔隙连通性好，渗透性好，主要受区域气降雨入渗补给，富水性好，含砾粉质黏土渗区域地下水侧向补给及地表水下渗补给，覆盖岩溶水：主要赋存于深部灰岩层溶隙中，主水文资料及调查，场区岩溶水在羊龙潭水库及蝙根据现场调查及钻探揭露，场地红线范围内稳定地下水位埋深在现地面以下4.24~地下水流向自南向北，向北侧冲沟内迳流排泄，场地内填土中的地下水对土体软化作用强烈，对拟建构筑物及边坡稳定性不利，建议对场地填土厂房蓄水池）进行有效导排，对坡面、坡脚泉水及不利埋藏物有隐伏的冲沟。现对上述不良地质作用深覆盖型岩溶。场地附近存在多个岩溶漏斗，溶沟发育等级为强发育。场地岩溶发育程度仅通过地表场地内岩溶埋深较深，本工程拟建构筑物可选缩层深度均为覆盖土层，工程对深部岩溶影响较XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性根据历史卫星影像，场地原为弃土场，堆填形成现场地地貌。在回填过程中，场地北侧形成高体为回填的素填土，边坡稳定性差，现原有塌滑体坝掩埋，现状边坡稳定性较差，本项目位于原有塌可能出现失稳，失稳对工程影像严重，需对场通过现场调查，储能站场地北部靠近边坡区异，升压站区域及储能站南部区域堆填时间超过15年，自重固结已基本完成，现部分区域地面已硬化多年，未见因填土不均匀沉降引填时间短，且位于原有冲沟核心区域，填土厚地面沉降的主要原因为深厚填土在自重固结站北部区域堆填时间较南部区域晚，沉降量较南部差异较大，对拟建工程影响大，应着重对储能站北压站及储能站北部区域填土虽已固结完成，但填土采用地基处理，以及加强上部结构刚度、稳定根据云南省地震局2018年5月发布的《云南第四纪活动断裂分布图》(1:100万),场地西侧约600m处有XX盆地西缘断裂(F168)通过。根据地震出版社2南第四纪活动断裂暨云南第四纪活动断裂分布图》,结合现场调查，沿该断裂分布有明显的断层陡坎、断层崖、断层固等断层地貌，在和邑村至南河湖相层中砂砾石发育高10～20m的断层陡坎；在鹤云寺西山坡上见一条45°方向延伸的陡坎，坎西北为黄色砂砾石层，东南侧为红色网状黏土砾石层，落差1m。该断裂走向南北，倾向北东，倾角65°,属正断裂。该断裂属中等全新活动断裂，亦属发震断裂。根据《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010(2024年版)第4.1.7条规定，抗震烈度8度区域，抗震设防类别为乙、丙类建筑与发震断裂的最小避让距离分别为200m、100m。场地与断裂距离600m,已超过规范规定的最小避让距离。场地位于断裂上盘，场地覆盖层厚度大于30m,本工程应做好抗震场地处于2条冲沟交汇区域(见图2.3-10),交汇点位于现场地北部，冲沟上游位于根据前期资料及历史卫星影像，结合场地钻探揭露，冲沟宽度约25～40m,切割深度20～40m,钻探揭露冲沟区域填土地面坡度较大，局部存在隐伏的陡崖。冲沟下游原设拦冲沟内雨季洪峰流量2～3L/s。冲沟区域原始地层为含砾粉质黏土②层，上部堆填素填土游拦挡坝区域可见片状渗水，推测大部分为场地南侧区域孔隙水堆填阻断了冲沟迳流排泄通道，在填土内雍高，沿填土层孔隙部分为上游地表水下渗向冲沟排泄出露形成，冲沟区域土部填土交界处由于地下水滞留土体普遍较软。冲沟南部区域填土堆填时间超过15年，已基本固结完成，北部靠近边坡区域堆填时间较短，自重固结尚未固结沉降及差异沉降，应进行处理；冲沟区域填土底部起伏较大，面侧对边坡稳定性不利，场地北侧边坡应考虑填土沿原始地面滑移变形有效支护措施，冲沟内聚集的地下水对填土力学性质及边坡稳图2.3-10场地原有冲沟示意图(影像时间2010年)素填土①层升压站区域及储能站南部区域为2008～2010年间建设大丽铁路时弃土堆填形成，堆填时间超过15年(见图2.3-11);自2010年至2020年间，少量填土堆填于升压站场地区域(见图2.3-12),升压站场地作为周边项目堆料场，堆料对填土具有加速固结作用。因此，根据钻探揭露，现场原位测试，结15年，自重固结已基本完成，但均匀性差，若作为基础持力层，应考虑不均匀沉降问题，储能站北部靠近边坡区域为2020年至2022年间附近项目弃土及部分建筑垃圾堆填形成(见图2.3-13),堆填时间1～3年不等，堆填过程未经压实或击实处理。均匀性差，压缩性高，自重固结尚未完成，应考虑不均匀沉降问题及自重固结XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告(可行性研究阶段)杂填土①层主要集中在场地东北部靠近边坡区域，为近年堆积形成，堆积时间短，该层含大量建筑垃圾及腐殖质，结构极为松散，均匀性根据钻探揭露，场地ZK18钻孔深部42.3～46.9m揭露红黏土，成分均匀，颗粒细，为灰岩风化成土堆积于原地形成，土工试验成果液限平均值为56%,属原生红黏土。含水率平均值为34.6%,含水比αw=0.62,液性指数为0.04,为硬塑状态。土层埋深较深，岩芯未见明显土体裂隙，土体呈致密状。液塑比I=1.647,临界液塑比I'=1.77,I<Ir',复2.3.8岩土视电阻率为测定场地岩土电阻率，本次勘察采用对称四极电测范围内均匀布置了57个视电阻率测试点，编号D01～D57(电阻率测试点位置见“勘探点平面布置图”,详细测试结果见附件：4-土壤电阻率测试报告，测试统计结果见表XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性置的接地设计规范》GB/T50065-2011相关规定，建议设计取值在实测值基础上考虑1.2检测深度电阻率(Ω·m）0.5m2.5m3.5m5.0m6.0m最大值396.96415.96425.96443.08451.08465.08最小值200.01217.01223.01228.01241.01250.01平均值307.50319.78332.52345.08358.31371.05检测深度电阻率(Ω·m）7.5m10.0m20.0m25.0m30.0m最大值483.08496.08506.08520.08536.08555.08最小值256.01276.01289.01305.01322.01335.01平均值383.10396.15407.98420.99433.20445.87检测深度电阻率(Ω·m）0.5m2.5m3.5m5.0m6.0m最大值88.69104.69109.69123.69137.69155.69最小值71.5389.53100.53115.53125.53143.53平均值119.61131.61149.61检测深度电阻率(Ω·m）7.5m10.0m20.0m25.0m30.0m最大值170.69186.69194.69213.69224.69234.69最小值149.53169.53181.53186.53206.53221.53平均值215.61拟建场地分布的地基土有填土、含砾粉质黏已基本完成，土质不均匀，作为基础持力层易持力层，建议进行地基处理，并加强基础及上区域堆填时间较短，自重固结尚未完成，会出可直接作为基础持力层，建议进行地基处理或XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性（3）含砾粉质黏土②层：该层为硬塑状态，压缩性中等，物理力学性质较好，可作（4）红黏土③层：该层属硬塑状态，压缩性中等，物理力学性质一般，但该层埋深较深，分布不稳定，若作为桩端持力层，可能因属较硬岩，钻探岩芯呈短柱状，采取率95%，RQD=50～75，岩体基本质量等级为Ⅲ级。场地内覆盖层以填土及含砾粉质黏土为主，填异较大，厚度变化大，力学性质差异大；含砾粉质差异大。场地地层不均匀，地基属不均匀地基土，成因、岩性及状态平面分布上不均匀，北侧边测剪切波速值，场区内主要岩土层的类型有中软土XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性土层编号剪切波速Vs（m/s）动剪切模量Gd(MPa)场地土类型最大值最小值平均值最大值最小值平均值素填土①层190.70136.64167.0867.334.551.7中软土含砾粉质黏土②层287.18250.03271.52中硬土测试孔编号等效剪切波速Vse（或剪切波波速Vs）覆盖层厚度建筑场地类别m/smZK18211.4146.9ⅡZK28229.283～50ⅡZK55172.7334.6Ⅱ厚度在场地类别±15%范围内，按照《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021第4.2.2条第3款规定，应按插值法确定特场地周边发震断裂与场地最小距离为600m，本工程构筑物抗震设防类别为丙类（标筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年版）第3.10.3条第1款规定，地震动参数应计入近场影响，建议考虑1.5的增大系数；0.297s，平均值为0.292s，设计时请避开场地卓越周期，以避免发生地震时产生共振而加场地未见有饱和软弱土、液化土分布，不存在软土312.5边坡工程地质评价本项目场地原为2条冲沟交汇处，经多次回填形成现状地貌(见图2.5-1),拟建储能站北侧存在边坡，坡脚高程约2248～2252m,坡顶高程约2275～2277m,现状边坡高度约25～30m。边坡平面形态似“梯形”,坡顶横向跨度约100m,坡脚横向跨度约23m,中心坡向约328°,坡度24°~30°。边坡坡面仅有杂草生长，植被差，边坡坡面可见局部表边坡坡体地层主要为素填土①层，根据历史影像，该边坡区域料主要有含砾粉质黏土、碎石，局部存在生活垃圾和建筑垃圾组成的杂填土①层，边坡区填土厚度在3.2～27.3m不等。填土下部为含砾粉质黏土②层。边坡中部2263m标高处根据历史影像及南侧厂房工程资料，边坡坡脚存在拦挡坝，3m,坝顶宽2m,坝长约28m,坝基位于含砾粉质黏土层②层中，基础埋深约在原地面以拦挡坝区域地下水位较高，地表溪流从坝顶XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告(可行性研究阶段)边坡类型属土质边坡，边坡高度25～30m,判定边坡工程安全等级为一级。2.5.2边坡稳定性定性分析及可能的失稳模式分析坡坡脚拦挡坝附近可见因地表水冲刷侵蚀导致的水土流失痕迹，判定边坡现状稳定性较差，在雨季强降雨及地震情况下发生失稳的可能性较大。图2.5-2填土边坡塌滑卫星影像(影像时间2010年)边坡属土质边坡，可能的失稳模式主要为填土体内整体圆弧形陡区域的坍塌失稳。此外，边坡体表层土体较为松散，植被差，雨影响边坡稳定性的因素包括边坡的内因和外在两个方面，它地层因素、构造因素、水文地质因素等，外因方面包括降雨及水拟治理边坡为弃土堆填形成，堆填后的边坡高度较高，坡度和坡顶附加荷载对边坡临空面一侧产生较大的侧向土压力，使拟治理各边坡高度范围内素填土①层，厚度大，局部含杂填土①1层透镜体，边坡区XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性填土层整体属欠固结土，具有孔隙大、强度饱水后力学性质降低显著，对边坡稳定性不利，在根据勘察揭露，场地地下水位较高，坡体内降雨条件下会产生地表径流，对边坡土层具有影响拟治理各边坡稳定的外因主要为工程活坡，堆填时间较短，堆填时未经过系统压实及击实局部坡度较陡，稳定性差，边坡上方规划储能站，久荷载，储能站及边坡施工期间施工设备和车辆也影响拟治理各边坡稳定的外因主要为工程活坡，堆填时间较短，堆填时未经过系统压实及击实局部坡度较陡，稳定性差，边坡上方规划储能站，久荷载，储能站及边坡施工期间施工设备和车辆也边坡体主要地层为素填土①层，为中等透水层算考虑天然工况、暴雨工况及地震工况，坡顶XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性边坡类型为土质边坡，失稳形式有圆弧形及折的方法，若潜在最危险滑面坡顶入口位于拟建根据室内试验结合现场原位测试，确定边坡区各天然工况下的抗剪强度参数，地下水位以下土层参数，地震工况考虑0.075的综合水平地震系数；当验算暴雨工况下的边坡稳定性时，边地层代号岩土名称天然重度γ（kN/m3）饱和重度γsat（kN/m3）抗剪强度天然状态饱和状态黏聚力c（kPa）内摩擦角黏聚力c（kPa）内摩擦角①素填土33.09.528.08.5①1杂填土22.09.08.0②含砾粉质黏土20.020.535.030.0③红黏土50.040.0④中风化灰岩26.527.0300*35.0*280.0*32.0*本工程边坡安全等级为一级，根据《建筑边坡工程技边坡稳定性系数FsFs＜1.001.00≤Fs＜1.051.05≤Fs＜FstFs≥Fst边坡稳定状态不稳定欠稳定基本稳定稳定根据表2.5-1的验算参数对23-23’剖面进行验算的稳定性系编号阶段稳定安系数稳定素填土①层、杂填土①1层、含砾粉质黏土②层欠稳定暴雨欠稳定不稳定天然基本稳定暴雨基本稳定不稳定注：1、本次计算仅作为勘察分析依据，不能作为设计依经验算，边坡潜在最危险滑面位于拟建储能站构筑物以于欠稳定状态，地震工况下处于不稳定状态，勘察期间张裂缝，在暴雨及地震工况下边坡沿该滑面发生失稳的可能性大，致灾模式可能为快速的整体滑移破坏，失稳破坏后滑面可能向场地内侧发展，影响构根据入口位于构筑物区域的滑面稳定性验算结果，一般工况XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性基本稳定状态，但未满足稳定安全系数要求，暴处于不稳定状态，地震工况下发生失稳可能性大沉。失稳对储能区影响大，将造成人员伤亡及财根据验算结果，潜在滑面剪出口位于已建拦挡坝以内，岩土层中，支挡结构以内边坡区靠近储能装置区域进当桩端持力层为含砾粉质黏土②层或红黏土③层时，中性点深度比可取0.6，当桩端持力（3）为减少边坡区地下水及地表水对边坡稳定性的不利影响，应对现有地表泉水溪流进行有效导、排，对南侧厂房生产、生活用（4）若边坡区地基处理可选用水泥土搅拌桩，建议考虑选用压灌桩工艺，对填土进（5）本次勘察采取3组素填土土样进行重型击实试验，试验结果最大干密度平均值（6）边坡区土体较为松散，雨季降雨形成的地表水对土体冲刷搬运作用强烈，将出现水土流失，影响冲沟下游自然环境，应做XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性（4）雨季强降雨期间及地震后应提高监测频率，若出现变形量超过预警值及时采取拟建场地属山麓斜坡堆积地貌，现状地形平性差；场地距离发震断裂600m，已超过规范规定的最小避让距离；属抗震不利地段；场度区，场地距离发震断裂近，抗震不利地段，可通建项目影响小，可不处理；场地深厚填土层及引起越等工程措施解决，处理工程量较大；场地隐伏冲施解决，工程量小。工程建设可能引起水土流失，下水的上游，根据调查，填埋场堆填生活垃圾，设有渗滤液收集池、渗滤液处理站等污水收集处理设施，垃圾堆场、渗滤液收集池及渗滤液处理站区域均已做防渗处理。渗滤液处理站对处理达标后的渗滤液向东北侧水沟（位于渗滤液收集池下游）排泄至场外XX公路XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性分局机械化养护和应急中心附近河沟内，排水点高程远低于本工程场地。渗滤液收集池顶），向本工程场地迳流量小。垃圾填埋场渗滤液渗漏后向本工程场地内渗流的可能性小，处理后的渗滤液向场地内渗流的可能性亦较小。本次勘察采取了处理后的渗滤液进行腐蚀性分水，在地下水位以上主要土层中采取土样进行腐蚀性分析试验。判定水、土对建筑材料的ApH值：侵蚀性CO2含量(mg/L)：4.4HCO3-(mmol/L)类型Ⅱ硫酸盐含量SO42－(mg/L)镁盐含量Mg2＋(mg/L)4.4铵盐含量NH4＋(mg/L)苛性碱含量OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)Cl－含量(mg/L)：XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性ZK31-SYZK56-SYApH值：侵蚀性CO2含量(mg/L)：HCO3-(mmol/L)类型Ⅱ硫酸盐含量SO42－(mg/L)镁盐含量Mg2＋(mg/L)2.9铵盐含量NH4＋(mg/L)2.0苛性碱含量OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)Cl－含量(mg/L)：素填土①杂填土①1含砾粉质黏土②ZK09-1ZK33-1ZK24-1ZK01-1ZK14-2按地层渗透性ApH值6.046.337.545.796.28对混凝土结构的评价弱腐蚀弱腐蚀微腐蚀弱腐蚀弱腐蚀按环境类型Ⅱ硫酸盐含量SO42－(mg/kg)对混凝土结构的评价微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀镁盐含量Mg2＋(mg/kg)63.573.278.1对混凝土结构的评价微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀铵盐含量NH＋(mg/kg)8.78.98.8对混凝土结构的评价微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀综合评价(对混凝土结构)：弱腐蚀弱腐蚀弱腐蚀弱腐蚀弱腐蚀Cl－含量(mg/kg)：49.871.264.164.185.4对钢筋混凝土结构中钢筋的评价：A微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀>100>100>100>100>100对钢结构的评价：微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀微腐蚀XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性腐蚀措施。场地北侧冲沟区域土体土壤电阻率介于50～100Ω匀性差；下部为含砾粉质黏土②层，力学性质一般，地下水埋深在现选用天然地基浅基础，将出现沉降过大及不均匀沉桩基础，以下部含砾粉质黏土②层作桩端持力层，成，但填土厚度变化大，力学性质差异大；下部为下水埋深在现地面以下5.18～7.08m。天然地基浅基础无法满足设计要求，建议选用桩基础，以下部含砾粉质黏土②层作桩端持力层，或选但该层厚度变化较大，均匀性差；下部为含砾粉质黏在现地面以下6.68～7.08m。西侧构筑物填土厚度较小，可选用整体式筏板基础，以含砾粉质黏土②层作基础持力层。东侧构筑物填土厚度较求，建议选用桩基础，以下部含砾粉质黏土②层作桩该建筑物为装配式，荷载3000kN/柱，荷载较大，对差异沉降不敏感，建筑物区域地XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性层主要为含砾粉质黏土②层，力学性质一般，地下水埋深在现地面以下8.72～9.33m。建含砾粉质黏土②层，力学性质一般，地下水埋深在现地面以下6.0法满足设计要求，建议选用桩基础，以下部含砾结尚未完成，填土力学性质差异大；下部为含砾埋深在现地面以下4.24～6.45m。若选用浅基础以填土做基础持力层，将出现沉降过大及不均匀沉降问题，无法满足设计要求，建议选用持力层，或选用地基处理，整体式筏板基础，以有效处理后度变化较大，均匀性差；下部为含砾粉质黏土②层以下6.84～7.28m。若选用浅基础以填土做基础持力层，将出现沉降过大及不均匀沉降问题，无法满足设计要求，建议选用桩基础，以下部用地基处理，整体式筏板基础，以有效处理后的构筑物为钢筋混凝土结构，120kN/柱但该层厚度变化较大，均匀性差；下部为含砾粉质黏在现地面以下6.46～7.56m。若选用浅基础以填土做基础持力层，将出现沉降过大及不均匀沉降问题，无法满足设计要求，建议选用桩基础，层，或选用地基处理，整体式筏板基础，以有效处理后的地XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性（1）场地填土厚度变化较大，成分均匀性差，含砾粉质黏土粗颗粒含量不均匀，场地地基均匀性按不均匀考虑，建议根据持力层埋（2）基槽开挖后应尽快浇筑垫层，避免被水浸泡或长时间暴晒。若基槽开挖后因降雨或地下水浸泡导致地基土软化，建议对软化部分较短，且存在杂填土①1层，建议可选用强夯处理或水泥土路面标高低于场地现状标高约4～6m，距离场地红线约8（3）因填土成分不均匀，为减少桩间土与桩出现差异沉降对建筑物不利，建议对浅部一定深度填土进行压实处理，并在复合地基上部（5）CFG桩成桩工艺可选长螺旋桩基，建议考虑选用压灌桩工艺，对填土具有适当场地附近有高速及国道通过，主要道路至场地接进入场地，交通便利。现状场地地形较平坦，大场地南侧紧邻已有厂房，噪音及振动对附近厂有一定影响；泥浆排放可能对环境造成污染；采用场地内主要岩土层为素填土①层及含砾粉质黏还需注意孔内护壁。场地土层中偶含块石，根据钻根据现场调查及钻探揭露，场地内桩基深度地基本具备成桩条件，但需控制好噪音、振动及泥场地地形较平坦，大型设备便于搬运，静压预及旋挖成孔灌注桩具有一定的硬层穿透能力，场地护壁，控制好泥浆排放。成桩过程中将揭露地下水根据场地环境条件、地层情况、水文地质条改用旋挖成桩灌注桩。填土易出现塌孔现象场地内适用桩型均为掏土工艺成桩，将会产生孔灌注桩时，将产生一定的噪音及泥浆排放，XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性储能站场地北部区域填土层堆填时间较短，尚径400～600mm，旋挖成孔灌注桩桩径建议600～800mm，建议桩端持力层议桩径400～600mm，旋挖成孔灌注桩桩径建议600～800mm，建议桩端持力层为含砾粉质黏土②层。具体桩长应结合工程地质剖面图根据构筑物的工程特点、场地土层性质、周土层名称桩极限承载力标准值（kPa）长螺旋钻孔压灌桩（干作业钻孔桩）旋挖成孔灌注桩（泥浆护壁钻孔桩）侧阻力qsik端阻力qpk侧阻力qsik端阻力qpk素填土①22/22/含砾粉质黏土②70200065红黏土③6055中风化灰岩④25080002207500构筑物名称建议桩端持力层有效桩长单桩极限承载力标准值Quk（kN）长螺旋钻孔压灌桩（干作业钻孔桩）旋挖成孔灌注桩（泥浆护壁钻孔桩）桩径Φ（mm）桩径Φ（mm）400600600800主变②15.0～25.01500～18002000～24002000～25003000～3500220kV构架②15.0～25.01200～16001800～22001800～24002400～3000220kVGIS②15.0～25.01200～16001800～22001800～24002400～3000危废预制舱②15.0～25.01200～16001800～22001800～24002400～3000储能预制舱②15.0～30.01000～14001500～18001800～24002500～2800消防水箱②15.0～25.01000～14001500～18001800～24002500～2800预制舱②15.0～25.01400～17001800～22001800～23002500～2800注：1、表中所计算的各桩型单桩极限承载力值均为估算值，该值可供试桩设计时参考，最终应以现场载荷试验成果为准，合理使用；2、本次估算储能站北部区域填土层未考虑负摩阻力，设计需视情况进行考虑。（1）素填土①层及含砾粉质粘土②层中含碎石，偶含少量块石，桩基础施工可优先选用长螺旋桩基，当少数桩位成孔过程中遇到块石（2）当采用旋挖成孔灌注桩时，易出现因垮孔引起的沉渣问题，如不能有效控制沉渣厚度，可采取后注浆工艺，场地内岩土层后注浆侧阻力增强系数可取1.1，端阻力增强（4）边坡附近建筑物桩基础设计和施工需与边坡支护相协调，以保证建筑物和边坡的安全性。场地浅部地层全部为素填土①层。根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009），本次勘察采取3组素填土土样进行重型击实试验，试验结果最大干密度平均值XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性（1）场地抗震设防烈度为8度（0.30g），属抗震不利地段，发震断裂与场地最小距固结已基本完成，但均匀性差，作基础持力层将坡区域堆填时间短，自重固结尚未完成，且均匀（3）场地处于隐伏冲沟交汇处，冲沟内存在地下水，冲沟堆填的填土层内赋存有地下水位，场地北侧边坡区域有地表水及地下水（4）北侧边坡稳定性差，暴雨及地震情况下发生失稳可能性大，应采取有效支护措（5）场地地基不均匀，应考虑地基差异沉降对拟建建（构）筑物的不利影响，建议（6）基槽开挖后应尽快浇筑垫层，避免被水浸泡或长时间暴晒。若基槽开挖后因降雨或地下水浸泡导致地基土软化，建议对软化部分（7）场地北侧边坡区土体较为松散，雨季降雨形成的地表水对土体冲刷搬运作用强烈，将出现水土流失，影响冲沟下游自然环境，监理审核通过后实施，开挖深度超过5m为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，场地工程地质较复杂，存在深厚填土层，分布不均小；北侧不稳定边坡可通过支挡、放坡、防护等工程解决；场地岩溶，对拟建项目影响小，可不处理；场可通过导、排工程措施解决，工程量小。工程建设可（2）场地内浅部普遍分布深厚素填土①层，厚度一般5～20m，局部最后达27.3m，升压站区域及储能站南部区域填土堆填时间超过15年，自重固结已基本完成，储能站北部靠近边坡区域填土堆填时间较短，自重固结尚未1层透镜体，整体结构松散～稍密；下部主要为含砾粉质黏土②层，硬塑状态为主，厚度较大，力学性质一般。深部存在红黏土③层及中风揭露场地红线内基岩埋深在34.6～46.9m之间，边坡坡脚区域基岩埋深在13.2～15.3m之（3）场地内及附近地表水为场地东南部的水塘、水塘南侧厂房蓄水池，以及场地北侧边坡下方冲沟内的溪流，地表水为地下水补给源，应做范围内稳定地下水位埋深在现地面以下4.24～11之间；场地北侧冲沟内地下水位较高，位于现状地面以下0.32～1.73m，高程在2252.03~泄，属潜水型孔隙水水位，北侧坡脚冲沟内地下水位埋深场地内填土中的地下水对土体软化作用强烈，还可能造成建构筑物及边坡稳定性不利。建议对场地及周边地表水及地下水采取有（4）场地处于2条冲沟交汇区域，现冲沟被填土覆盖季洪峰流量2～3L/s。冲沟内土体含水量高，土体普遍较软，对本工程及北侧边坡稳定性不利，应做好边坡支护措施，对冲沟内地表水（5）场地红线内土壤电阻率在200～500Ω·m之间，北侧冲沟下部土壤电阻率在建议设计取值在实测值基础上考虑1.2的季节系组，基本地震动峰值加速度为0.30g，Ⅱ类场地情况下基本特征周期为0.45s，根据钻孔揭应可不考虑近场影响，建议抗震参数考虑1.5的（8）水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性长期浸水考虑及干湿交替情况下均具微腐蚀性。场地土对混凝土具微腐蚀性，对钢结构具有微腐蚀性，混凝土结构区域浅部土壤电阻率介于50～100Ω·m之间，土对钢结构具弱腐（9）场地北侧边坡现状下处于欠稳定状态，在暴雨及地震工况下发生失稳的可能性大，应进行有效治理。建议坡脚区域采用挡土墙或用天然地基浅基础无法满足设计要求，建议持力层，基槽开挖后应尽快浇筑垫层，避免被或地下水浸泡导致地基土软化，建议对软化部夯处理或水泥土搅拌桩复合地基处理。当选用复合均匀沉降对构筑物的不利影响，建议在基础底面铺路面标高低于场地现状标高约4～6m，距离场地红线约8制噪音、振动，减少泥浆排放，及时清理弃土，选控制沉渣厚度。桩基础桩长建议选用15～30m，桩径可选400～800mm，桩端（15）储能站北部靠近边坡区域桩基设计应考虑填土固结沉降对桩基产生的负摩阻力，建议负摩阻力系数为0.30，中性点深度比为0.6，建议考虑选用压灌桩工艺，对填土进行一定的挤土密实作用，以减少负摩阻力对桩基），烈，将出现水土流失，影响冲沟下游自然环境，XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性研究岩土名称状态天然重度γ(kN/m3)饱和重度γsat(kN/m3)压缩模量Es1-2（MPa）抗剪强度承载力特征值fak(kPa)基底摩擦系数μ施工土石分类桩极限承载力标准值天然状态饱和状态长螺旋钻孔压灌桩旋挖成孔灌注桩粘聚力c(kPa)擦角φ(°)粘聚力c(kPa)擦角φ(°)侧阻力qsik（kPa）端阻力qpk（kPa）侧阻力qsik（kPa）端阻力qpk（kPa）素填土①松散～稍密3.033.09.528.08.5/普通土22/22/杂填土①1松散/22.09.08.0//普通土////含砾粉质黏土②硬塑20.020.58.035.030.00.30普通土70200065红黏土③1硬塑6.050.040.00.30普通土6055中风化灰岩④/26.527.0/300*35.0*280.0*32.0*0.60较硬岩250800022075003、施工土石分类根据《云南省房屋建筑及装饰工程消耗量定额》DBJ53/T-61-2013标准划分。XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性），(GB/T40112-2021）相关规定，该建设项目规模属较重要建设项目；评估区地质环境条2、区域地质构造较复杂，新构造运动强烈，地震活动明显，场地附近有全新世活件为复杂。评估区位于XX盆地南端，象眠山北西侧缓坡区域，属山麓斜坡堆积地貌，质条件为中等。评估区内以林地为主，人类工程活动一般，对地质环境的改变及影响、3、评估区内发育l处潜在不稳定边坡（编号为BWl），未见有崩塌、泥石流、地XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性建设工程遭受地质灾害和岩土工程问题：工程建设遭受BWl潜在不稳定边坡发生5、将评估区划分地质灾害危险性大区（I）1个、地质灾害危险性中等区（II）126、根据《地质灾害危险性评估规范》（GB/T40112-2021）4.3工作要求，本次地3、项目区工程运营期间，对重点工程段定期监测巡查，制定地质灾害防治紧急预灾害隐患点及时采取防治措施，最大程度地减轻地质4、做好建设场地及周边影响区环境地质的保护工作，尽量减轻工程对地质环境条5建议项目建设单位按本评估报告防治XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性边坡概况、地质环境、安全等级、失稳模式等内容详见本报告2.5节，本专边坡稳定性系数FsFs＜1.001.00≤Fs＜1.051.05≤Fs＜FstFs≥Fst边坡稳定状态不稳定欠稳定基本稳定稳定计算边坡稳定性，圆弧形计算公式采用简化Bishop法，滑面的确定采取自动搜索最危本次极限平衡法验算采用GEO-Studio2022软件进行计算。按《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年版）及《中国地震动参数区划图》GB18306-2015的相关规定，大理州XX县金墩乡抗震设防烈度为Ⅷ度，地震分钻孔覆盖层厚度在场地类别±15%范围内，按照《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021第4.2.2条第3款规定，应按插值法确定特征周期，根据插值计算得到特征），《建筑抗震设计标准》GB/T50011-2010（2024年版）第3.10.3条本次勘察在ZK18及ZK55钻孔旁进行了地脉动测试，测得场地卓越周期Ts为根据室内试验结合现场原位测试，确定边坡区各岩地层代号岩土名称天然重度γ（kN/m3）饱和重度γsat（kN/m3）抗剪强度天然状态饱和状态黏聚力c（kPa）内摩擦角黏聚力c（kPa）内摩擦角①素填土33.09.528.08.5①1杂填土22.09.08.0②含砾粉质黏土20.020.535.030.0③红黏土50.040.0④中风化灰岩26.527.0300*35.0*280.0*32.0*根据地质勘测报告，本次验算选取具有代表性的23-23’剖面进行稳定计算，场地红线杂填土拦挡坝位置含砾粉质黏土红黏土含砾粉质黏土红黏土剖面编号边坡高度边坡土层滑面形态工况阶段稳定安全系数Fst稳定性系数Fs稳定状态23-23’坝以上约22m素填土①层、杂填土①1层、含砾粉质黏土②层最危险滑面天然基本稳定暴雨欠稳定地震0.99不稳定入口位于构筑物区域的滑面天然基本稳定暴雨欠稳定地震欠稳定场地红线入口位于构筑物区域滑面一般工况稳定系数场地红线入口位于构筑物区域滑面一般工况稳定系数=1.29暴雨工况稳定系数=1.03地震工况稳定系数=1.02杂填土一般工况稳定系数=1.19暴雨工况稳定系数=1.01地震工况稳定系数=0.99杂填土素填土拦挡坝位置素填土含砾粉质黏土红黏土含砾粉质黏土XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性根据验算结果，潜在滑面剪出口均位于拟建拦挡坝以内，边坡对拦挡坝影响较在现有拦挡坝上游约9.5m处，沿坡脚设置一排C30钢筋混凝土抗滑桩，抗滑桩顶高程为2256.98m，采用圆形断面，直径为1.2m，间距4m布置，共设14根桩。桩间出土部结构基础持力层、嵌固段及锚固段，但遇水软化强烈及失水收缩对边坡支护工程不利，伸入持力层（砾粉质黏土②层、红黏土③层）长度为5.5m，大于1/3桩长，满足规范要共布置2排锚索：第一排锚索布置于抗滑桩端顶往下1m处，锚墩坐落在抗滑桩上，间距为4m，长25m，锚固长度10m，锚索锚固段伸入含砾粉质黏土②XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性层，与抗滑桩的角度为115°（入射角下倾25°);第二排锚索布置于马道上，锚墩坐落在框格梁节点上，间距为4m，长45m，锚固长度10m，与坡面角度为43.43°（入射角下倾25°),锚索锚固段伸入伸入含砾粉质黏土②层。锚索均采用7根φ15.2钢铰线，锚索预应力荷载500kN；锚具用OVM15-4，定位环150mm。坡面按照坡比1:3对边坡进行修整，在高程2266.98m处设置一台宽2m的马道；坡面离治理范围≥1.5m）设置截水沟，截（排）水沟采用C20素混凝土浇筑，当两侧截水沟坡度大于15%时，采用C30钢筋混凝土跌坎，截（排）水沟壁厚0.2m，过流断面尺寸为0.3m×0.3m；在拦挡坝下游、两岸截水沟交汇处，设置该方案主要工程量及投资表见下表，方案布置见下图。序号项目单位数量1土方开挖m32m33护壁及锁口C30混凝土m34桩身C30混凝土m35m36m37t8根9根m33φ25锚杆mφ50PVC花管m8植草护坡m2C20素混凝土m3个9个3m3XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性研究XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性根据历史影像及南侧厂房工程资料，边坡坡脚存在拦挡坝，为浆砌石结构，坝高约3m，基础埋深约2m，坝顶宽2m，坝长约28m，坝基位于含砾粉质黏土层②层中。现状下拦挡坝基本已被填土掩埋，仅部分坝顶裸露，拦挡坝区域现状前后高差小，拦挡坝区域地下水位较高，地表溪流从坝顶通过，原有泄水孔已堵。本阶段暂时按照拦挡坝结构强度及稳定满足设计要求，但结构尺寸和排水措施不满足设计要求考虑。因此本阶段需要对拦挡坝进行加高培厚和新增排水孔处理。×宽），框格梁内采用植草护坡；在框格梁节点处设置A25锚杆，长度为6m；坡面设当两侧截水沟坡度大于15%时，采用C30钢筋混凝土跌坎，截（排）水沟壁厚0.2m，过流断面尺寸为0.3m×0.3m；在拦挡坝下游、两岸截水沟交汇处，设置C30钢筋混凝该方案主要工程量及投资见下表，方案布置见见下图。序号项目单位数量单价（元）费用（元）备注一边坡工程1土方开挖m3685030206117削坡，就近堆放回填2C30钢筋混凝土m31361.251458683钢筋制安t9558675573604φ25锚杆m5445939697@4m×4m，L=6m5φ50PVC花管m811411@4m×4m，L=6m6植草护坡m24538502253127C20素混凝土m342834240截排水沟8毛石混凝土挡土墙m36371039225合计4472052注：表中仅计算建筑工程费。XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性研究XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性表4.2-3两方案优缺点对比表项目方案一：抗滑桩+锚索+框格梁方案二：拦挡坝+框格梁+锚杆比选结果治理深层滑动的措施抗滑桩伸入持力层内5.5m（砾粉质黏土②层、红黏土③层），锚索锚固段伸入含砾粉质黏土②层≥10m。坡脚拦挡坝，加高后高6m，基础埋深约2m，坝顶宽2m。方案一优治理浅表层滑动的措施C30钢筋混凝土框格梁+锚杆。C30钢筋混凝土框格梁+锚杆。一致截排水措施PVC排水管+截排水沟。PVC排水管+截排水沟。一致施工难度抗滑桩及锚索施工相对方案二较困难，但国内外、各行业均有成熟的施工工艺。相对较简单。方案二略优工程投资517.60万元447.20万元方案二略优本项目拟规划总容量为300MW/600MWh，配套建设1座220kV升压站，设置1台300MVA主变，工程规模为中型。拟建储能站位于坡顶，边坡失稳可能造成财产损失，填土①1层和含砾粉质黏土②层，且边坡区地下水位较高，边坡地质环境中等复杂。工），在现有拦挡坝上游约9.5m处，沿坡脚设置一排C30钢筋混凝土抗滑桩，抗滑桩顶高程为2256.98m，采用圆形断面，直径为1.2m，间距4m布置，共设14根桩。桩间出土部XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性结构基础持力层、嵌固段及锚固段，但遇水软化强烈及失水收缩对边坡支护工程不利，伸入持力层（砾粉质黏土②层、红黏土③层）长度为5.5m，大于1/3桩长，满足规范要共布置2排锚索：第一排锚索布置于抗滑桩端顶往下1m处，锚墩坐落在抗滑桩上，间距为4m，长25m，锚固长度10m，锚索锚固段伸入含砾粉质黏土②层，与抗滑桩的角度为115°（入射角下倾25°);第二排锚索布置于马道上，锚墩坐落在框格梁节点上，间距为4m，长45m，锚固长度10m，与坡面角度为43.43°（入射角下倾25°),锚索锚固段伸入伸入含砾粉质黏土②层。锚索均采用7根φ15.2钢铰线，锚索预应力荷载500kN；锚具用OVM15-4，定位环150mm。截水沟坡度大于15%时，采用C30钢筋混凝土跌坎，截（排）水沟壁厚0.2m，过流断面尺寸为0.3m×0.3m；在拦挡坝下游、两岸截水沟交汇处，设置C30钢筋混凝土消力为了便于观测运行期监测边坡稳定性，拟在坡面设置9个永久变形观测点，1#~3#观测点布置于边坡顶部开挖线以外，4#~6#观测点布置于马道下侧，7#~9#观测点布置于抗滑桩顶部。在坡面以外，相对坚固稳定的区域布置3个永久校核基点，1#校核基点布置于治理范围西侧，2#~3#校核基点布置于治理范围东侧。边坡治理方案见下图或详见附图《边坡支护图-推荐方案》。互观城密密22土XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性研究XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性边坡采取上述处理措施后，对处理后的边坡进行稳定计算，计算参数参照4.1.4节，计算简图见下图。场地红线杂填土素填土拦挡坝位置素填土含砾粉质黏土红黏土计算结果见下表和下图。剖面编号边坡高度边坡岩土层滑面形态工况阶段稳定安全系数Fst稳定性系数Fs稳定状态23-23’桩以上高度为18.47m素填土①层、杂填土①1层、含砾粉质黏土②层最危险滑面天然稳定暴雨稳定地震稳定入口位于构筑物区域的滑面天然稳定暴雨稳定地震稳定XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性 潜在最危险滑面杂填土素填土拦挡坝位置素填土含砾粉质黏土红黏土含砾粉质黏土中风化灰岩综上所述，采取抗滑桩+锚索+框格梁护坡的处理措施是安全可靠的。XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性（3）含砾粉质黏土②层：该层为硬塑状态，压缩性中等，物理力学性质较好，可（4）红黏土③层：该层属硬塑状态，压缩性中等，物理力学性质一般，但该层埋（5）中风化灰岩④层：岩体较完整，溶蚀裂隙发育，裂隙由方解石脉充填，胶结Ⅲ级。力学性质较好，可作拟建建（构）筑XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性研究岩土名称状态天然重度γ(kN/m3)饱和重度γsat(kN/m3)压缩模量Es1-2（MPa）抗剪强度承载力特征值fak(kPa)基底摩擦系数μ施工土石分类桩极限承载力标准值天然状态饱和状态长螺旋钻孔压灌桩旋挖成孔灌注桩粘聚力c(kPa)擦角φ(°)粘聚力c(kPa)擦角φ(°)侧阻力qsik（kPa）端阻力qpk（kPa）侧阻力qsik（kPa）端阻力qpk（kPa）素填土①松散～稍密3.033.09.528.08.5/普通土22/22/杂填土①1松散/22.09.08.0//普通土////含砾粉质黏土②硬塑20.020.58.035.030.00.30普通土70200065红黏土③1硬塑6.050.040.00.30普通土6055中风化灰岩④/26.527.0/300*35.0*280.0*32.0*0.60较硬岩250800022075005.1.2基础型式建议(1)主变该构筑物为整体结构，荷载2500kN,荷载较大，对差异沉降敏感，构筑物区域地该层均匀性差；下部为含砾粉质黏土②层，力学性质一般，地下水埋深在现地面以下5.86m。若选用天然地基浅基础，将出现沉域地层主要为素填土①层，厚度3.5~13.9m,该区域填土堆填时间较长，自重固结已基般，地下水埋深在现地面以下5.18~7.08m。天然地基浅基础无法满足设计要求，建议共设2个，该构筑物为钢筋混凝土结构，荷载较小，对差异沉降敏感，构筑物区域地层主要为素填土①层，厚度3.6~10.5m,该区域填土堆填时间较长，自重固结已基本(4)综合楼该建筑物为装配式，荷载3000kN/柱，荷载较大，对差异沉降不敏感，建筑物区域建议可选用浅基础，以含砾粉质黏土②层作基础持力层。(5)危废预制舱该构筑物为钢筋混凝土结构，荷载120kN/mn²,荷载较小，对差异沉降敏感，构筑物区域地层主要为素填土①层，厚度10.8m,该区域填土堆填时间较短，力学性质差；(6)储能预制舱部区域堆填时间超过15年，自重固结已基本完成，北部靠近边坡区域堆填时间较短，地下水位埋深在现地面以下4.24～6.(7)消防水箱构筑物为钢筋混凝土结构，荷载4000kN,对差异沉降敏感，构筑物区域地层主要为素填土①层，厚度9.5~19.3m,该区域填土堆填时间较长，自重固结已基本完成，但在现地面以下6.84～7.28m。若选用浅基础以填土做基础持力层，将出现沉降过大及不持力层，或选用地基处理，整体式筏板基础，以有效处理后的地基作为基础持力(8)220kVGIS预制舱水埋深在现地面以下6.46～7.56m。作桩端持力层，或选用地基处理，整体式筏板基础，以有效5.1.3地震参数图》GB18306-2015的相关规定，大理州XX县金墩乡抗震设防烈度为VII度，地震分XX集中共享储能项目储能站地基专项设计报告（可行性钻孔覆盖层厚度在场地类别±15%范围内，按照《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021第4.2.2条第3款规定，应