锅炉给水软化与除氧设计计算书

锅炉给水软化与除氧设计计算,,,,,,,,,

序号,计算项目,符号表示,参数来源,计算公式,国际单位,计算结果,参数说明,规范依据,其他说明

一、基础设计参数,,,,,,,,,

1,锅炉额定蒸发量,D,设计值,给定,t/h,20.00,单台锅炉额定蒸发量，共2台锅炉同时运行,GB50041-2020第3.0.1条,2台锅炉总蒸发量40t/h

2,锅炉台数,n,设计值,给定,台,2.00,同时运行的锅炉数量,锅炉房设计规范,1用1备或同时运行，按最大负荷设计

3,锅炉工作压力,P,设计值,给定,MPa,1.25,锅炉额定工作压力，表压,锅炉厂家技术参数,对应饱和温度194℃

4,蒸汽湿度,w,设计值,给定,%,3.00,饱和蒸汽湿度，工业锅炉通常取2-5%,工业锅炉热力计算标准,考虑蒸汽带水损失

5,汽水损失率,K₁,选用值,给定,%,5.00,包括排污、泄漏、取样等汽水损失,GB50041-2020第10.1.6条,闭式系统取3-5%，开式系统取5-10%

6,自用水量系数,K₂,选用值,给定,,1.10,包括反洗、再生、清洗等自用水,水处理设计规范,离子交换系统取1.05-1.15

7,水处理系统设计出力,Q,计算值,Q=D×n×(1+K₁/100)×K₂×(1+w/100),m³/h,47.59,系统最大设计出力，考虑所有损失及自用水,HG/T20548-2018第3.0.1条,按2台锅炉同时运行最大负荷计算

8,日运行时间,T,设计值,给定,h/d,24.00,系统全天24小时连续运行,工业锅炉运行规程,连续运行制

9,原水温度,t₀,设计值,给定,℃,15.00,冬季最低原水温度，考虑最不利工况,当地气象资料,西安地区冬季地下水温度约12-15℃

二、原水水质与锅炉水质要求,,,,,,,,,

10,原水钙硬度,H_Ca,实测值,水质分析报告,mmol/L,2.45,原水中Ca²⁺含量，以1/2Ca²⁺为基本单元,原水水质全分析报告2026-001,阳离子交换主要去除对象

11,原水镁硬度,H_Mg,实测值,水质分析报告,mmol/L,1.02,原水中Mg²⁺含量，以1/2Mg²⁺为基本单元,原水水质全分析报告2026-001,镁硬度易导致二次水垢

12,原水总硬度,H₀,计算值,H₀=H_Ca+H_Mg,mmol/L,3.47,原水总硬度为钙硬度与镁硬度之和,GB/T1576-2018第4.1条,硬度是结垢主要因素

13,原水总碱度,A₀,实测值,水质分析报告,mmol/L,2.86,原水中碳酸氢根等碱性物质含量,原水水质全分析报告2026-001,碱度影响锅炉排污率

14,原水pH值,pH₀,实测值,水质分析报告,,7.60,原水酸碱度，中性范围,原水水质全分析报告2026-001,符合进水要求6.5-8.5

15,原水溶解氧,O₂₀,实测值,水质分析报告,mg/L,8.50,常温常压下水中饱和溶解氧含量,GB/T11913-1989水质检测,溶解氧是锅炉腐蚀主要因素

16,原水悬浮物,SS,实测值,水质分析报告,mg/L,12.00,原水中悬浮杂质含量,GB/T11901-1989水质检测,需预处理去除，防止树脂污染

17,软化水残余硬度要求,H_c,规范值,GB/T1576要求,mmol/L,0.03,额定压力>1.0MPa锅炉给水硬度限值,GB/T1576-2018表1,强制达标指标

18,除氧水溶解氧要求,O₂_c,规范值,GB/T1576要求,mg/L,0.05,额定压力>1.0MPa锅炉给水溶解氧限值,GB/T1576-2018表1,热力除氧需达到此标准

19,软化水pH值要求,pH_c,规范值,GB/T1576要求,,7.00,给水pH值应≥7.0，防止酸性腐蚀,GB/T1576-2018表1,正常软化出水即可满足

三、钠离子交换软化系统设计计算,,,,,,,,,

20,交换器台数,m,选用值,选定,台,2.00,1用1备配置，保证连续供水,HG/T20548-2018第4.1.2条,单台故障时另一台可满足70%负荷

21,单台交换器设计出力,q,计算值,q=Q/m,m³/h,23.79,单台交换器正常出力,离子交换器设计规范,备用交换器再生时不影响供水

22,树脂工作交换容量,E_g,查表值,树脂技术参数,mol/m³,1000.00,001×7强酸性阳离子交换树脂工作交换容量,GB/T13659-2008离子交换树脂,逆流再生取900-1100mol/m³，顺流取800-900

23,交换流速,v,选用值,规范推荐,m/h,20.00,钠离子交换器正常运行流速范围,HG/T20548-2018表5.1.1,固定床逆流再生取15-25m/h

24,交换器截面积,F,计算值,F=q/v,m²,1.19,交换器筒体所需截面积,流体力学计算公式,按单台出力及设计流速计算

25,交换器直径,d,计算值,d=√(4F/π),m,1.30,计算后圆整到标准设备直径,GB/T9019压力容器公称直径,选用标准直径Φ1200mm

26,选用标准直径,D,选用值,标准设备,m,1.20,选用标准规格离子交换器直径,水处理设备标准系列,对应截面积1.13m²

27,实际运行流速,v_s,计算值,v_s=4q/(πD²),m/h,21.04,实际运行流速校核,HG/T20548-2018,应在规范推荐范围内

28,流速校核,,判断值,"IF(AND(v_s≥15,v_s≤25),""满足"",""不满足"")",,满足,校核实际流速是否在合理范围,HG/T20548-2018表5.1.1,流速过快会导致出水水质恶化，过慢增加设备投资

29,树脂层高度,h_R,选用值,规范推荐,m,1.80,离子交换树脂装填高度,HG/T20548-2018第5.1.3条,固定床树脂层高度1.5-2.0m

30,单台交换器树脂体积,V_R,计算值,V_R=πD²h_R/4,m³,2.04,单台设备树脂装填量,设备体积计算公式,考虑反洗膨胀高度，上部预留空间≥40%

31,树脂总装填量,V_R总,计算值,V_R总=m×V_R,m³,4.07,2台交换器共需树脂量,材料统计计算,考虑10%备用量

32,交换器工作周期,T_R,计算值,T_R=V_R×E_g/(q×H₀),h,24.66,两次再生之间的连续运行时间,离子交换器周期制水量计算,工作周期宜≥12h，避免频繁再生

33,周期制水量,Q_T,计算值,Q_T=q×T_R,m³,586.67,一个运行周期内总制水量,运行周期计算,周期制水量过大则树脂用量增加

34,工作周期校核,,判断值,"IF(T_R≥12,""满足"",""不满足"")",,满足,校核工作周期是否满足运行要求,HG/T20548-2018第5.1.3条,工作周期过短会增加再生频率和盐耗

35,交换器总高度,H,计算值,H=h_R+h_back+h_swell+h_top,m,3.38,交换器筒体总高度,水处理设备设计手册,包括树脂层、垫料层、反洗膨胀高度、顶部空间

四、再生系统设计计算,,,,,,,,,

36,再生剂种类,,选用值,选定,,NaCl,钠离子交换再生用工业食盐，氯化钠含量≥97%,离子交换树脂再生技术规范,工业盐价格低廉，再生效果稳定

37,再生液浓度,C_y,选用值,规范推荐,%,8.00,逆流再生NaCl溶液浓度,HG/T20548-2018表6.1.1,逆流再生取6-10%，顺流取8-12%

38,再生流速,v_y,选用值,规范推荐,m/h,3.00,再生液通过树脂层的流速,HG/T20548-2018表6.1.2,逆流再生流速取2-5m/h，保证再生接触时间

39,再生剂比耗,R,选用值,规范推荐,g/mol,100.00,每交换1mol硬度所需NaCl克数,HG/T20548-2018表6.1.1,逆流再生取90-110g/mol，顺流取120-160g/mol，理论值58.5g/mol

40,单台再生一次耗盐量,G_y,计算值,G_y=V_R×E_g×R/1000,kg,203.58,单台交换器再生一次所需工业盐量,再生剂消耗量计算,考虑实际再生效率，比耗取1.7-1.9倍理论值

41,再生液体积,V_y,计算值,V_y=G_y/(C_y×10),m³,2.54,一次再生所需8%浓度盐液体积,溶液浓度换算公式,8%浓度密度近似1050kg/m³

42,再生时间,t_y,计算值,t_y=V_y×4/(v_y×πD²)×60,min,45.00,再生液通过树脂层所需时间,再生工艺时间计算,再生时间宜≥30min，保证再生充分

43,再生时间校核,,判断值,"IF(t_y≥30,""满足"",""不满足"")",,满足,校核再生接触时间是否足够,HG/T20548-2018第6.1.3条,接触时间不足会导致再生不彻底，出水水质差

44,小反洗流速,v_x1,选用值,规范推荐,m/h,10.00,逆流再生小反洗流速，清洗压脂层,HG/T20548-2018表6.2.1,小反洗至出水清澈为止

45,小反洗时间,t_x1,选用值,规范推荐,min,15.00,小反洗持续时间,逆流再生工艺规程,约10-20min

46,小反洗用水量,V_x1,计算值,V_x1=v_x1×πD²×t_x1/(4×60),m³,2.83,小反洗单次耗水量,反洗水量计算,反洗水用原水

47,置换流速,v_zh,选用值,规范推荐,m/h,5.00,再生后置换流速，与再生流速相同,HG/T20548-2018表6.2.1,置换用软化水

48,置换时间,t_zh,选用值,规范推荐,min,30.00,置换时间按树脂层体积3倍计算,逆流再生工艺规程,约20-40min

49,置换用水量,V_zh,计算值,V_zh=v_zh×πD²×t_zh/(4×60),m³,2.83,置换过程耗水量,置换水量计算,置换水质量要求与进水相同

50,正洗流速,v_z,选用值,规范推荐,m/h,15.00,正洗流速，清洗残余再生剂,HG/T20548-2018表6.2.1,正洗至出水硬度达标

51,正洗时间,t_z,选用值,规范推荐,min,30.00,正洗持续时间,逆流再生工艺规程,约20-40min，至出水硬度≤0.03mmol/L

52,正洗用水量,V_z,计算值,V_z=v_z×πD²×t_z/(4×60),m³,8.48,正洗过程耗水量,正洗水量计算,正洗后期出水合格方可投入运行

53,再生一次总耗水量,V_total,计算值,V_total=V_x1+V_zh+V_z,m³,14.14,单次再生总耗水量（不含再生液）,自用水量计算,用于系统自用水率校核

54,盐液箱有效容积,V_s,选用值,选型,m³,5.00,盐液箱有效容积，满足一次再生用量,HG/T20548-2018第7.1.2条,选用PE材质盐箱，容积5m³

55,盐箱容积校核,,判断值,"IF(V_s≥V_y×1.2,""满足"",""不满足"")",,满足,校核盐箱容积是否满足一次再生用量并留有余量,水处理设计规范,盐箱容积需考虑1.2倍安全系数

56,溶盐用水流量,Q_s,计算值,Q_s=V_y/0.5,m³/h,5.09,溶盐池溶盐用水流量，按30min溶盐计算,再生系统设计,溶盐时间不宜过长，保证再生连续进行

57,日平均盐耗,G_y_day,计算值,G_y_day=24/T_R×G_y/K₂,kg/d,180.13,平均每日耗盐量，2台设备交替再生,运行成本计算,按实际制水量折算

58,月盐耗量,G_y_month,计算值,G_y_month=G_y_day×30/1000,t/月,5.40,每月工业盐消耗量,运行成本核算,按30天计

五、软化出水水质校核,,,,,,,,,

59,树脂工作交换容量校核,E_actual,计算值,E_actual=q×T_R×H₀/V_R,mol/m³,1000.00,实际所需工作交换容量，应小于等于选定值,离子交换设计计算,计算值应不超过选定的工作交换容量

60,交换容量校核,,判断值,"IF(E_actual≤E_g,""满足"",""不满足"")",,满足,校核实际所需交换容量是否在树脂能力范围内,HG/T20548-2018,若不满足需增加树脂层高度或直径

61,理论软化出水残余硬度,H_out,查表值,运行经验值,mmol/L,0.01,正常运行条件下逆流再生出水残余硬度,001×7树脂性能手册,正常逆流再生可稳定达到≤0.01mmol/L

62,软化出水硬度达标判断,,判断值,"IF(H_out≤H_c,""满足"",""不满足"")",,满足,判断软化出水硬度是否满足锅炉给水要求,GB/T1576-2018表1,≤0.03mmol/L即为达标

63,软水中残留碱度,A_out,计算值,A_out=A₀,mmol/L,2.86,钠离子交换不能去除碱度，出水碱度与原水相同,钠离子交换原理,若碱度过高需考虑加酸或氢钠交换

64,锅炉排污率计算,P,计算值,P=(A_out-A_g)/(A_g-A_out×K_p),%,-0.80,按碱度平衡计算所需排污率，炉水碱度控制12mmol/L,GB/T1576-2018附录A,排污率宜控制在5-10%，不超过15%

65,排污率校核,,判断值,"IF(AND(P≥2,P≤15),""满足"",""不满足"")",,不满足,校核排污率是否在经济合理范围,工业锅炉经济运行标准,排污率过高浪费燃料，过低炉水浓度过高

66,软化水箱有效容积,V_rx,选用值,规范推荐,m³,50.00,软化水箱调节容积，满足1-1.5h锅炉给水量,GB50041-2020第10.1.9条,选用50m³钢制软化水箱，配液位控制

67,软化水箱容积校核,,判断值,"IF(V_rx≥Q×1,""满足"",""不满足"")",,满足,校核水箱容积是否满足1h以上调节容量,锅炉房设计规范,水箱容积不小于1h给水量

六、热力除氧系统设计计算,,,,,,,,,

68,除氧器型式,,选用值,选定,,大气式热力除氧,工作压力0.02MPa（表压），对应饱和温度104℃,JB/T10325-2018,大气式除氧适合中低压锅炉，除氧效果稳定

69,除氧器设计出力,Q_d,计算值,Q_d=Q×(1+P/100),t/h,47.21,除氧器最大出力，包含锅炉排污量,GB1576-2018除氧设计要求,按最大给水量加排污量计算

70,除氧器工作压力,P_d,设计值,给定,MPa,0.02,大气式除氧器工作表压，对应饱和温度104℃,JB/T10325-2018第3.2条,压力过高增加蒸汽消耗，过低除氧效果差

71,除氧器工作温度,t_d,查表值,饱和蒸汽表,℃,104.00,0.02MPa表压对应饱和温度,饱和水蒸气热力性质表,除氧水需加热到对应压力下饱和温度

72,进水温度（软化水）,t_in,设计值,给定,℃,20.00,软化水箱来水温度，常温,系统设计参数,冬季水温按20℃计算

73,水的比热容,c,查表值,物性参数,kJ/(kg·℃),4.19,常温水比热容近似常数,水和水蒸气热力性质手册,温度变化不大时取常数

74,加热蒸汽焓,h_q,查表值,蒸汽热力性质,kJ/kg,2725.00,0.3MPa饱和蒸汽焓值,水和水蒸气热力性质表,由锅炉自用蒸汽提供，压力0.3-0.4MPa

75,饱和水焓（除氧器出口）,h_s,计算值,h_s=c×t_d,kJ/kg,435.45,除氧器出口饱和水焓值,焓值计算公式,104℃饱和水焓约435kJ/kg

76,进水焓,h_in,计算值,h_in=c×t_in,kJ/kg,83.74,进入除氧器的软化水焓值,焓值计算公式,

77,排汽损失系数,η_p,选用值,经验值,,0.01,除氧器排汽带走的蒸汽损失，取进气量1%,热力除氧设计手册,排汽量过小除氧效果差，过大浪费蒸汽

78,加热蒸汽消耗量,D_q,计算值,D_q=Q_d×(h_s-h_in)/((h_q-h_s)×(1-η_p)),t/h,7.32,加热给水至饱和温度所需蒸汽量,热平衡方程式,未考虑排气余热回收

79,蒸汽消耗量率,d_q,计算值,d_q=D_q/Q_d×100,%,15.52,每吨除氧水耗汽率,技术经济指标,大气式除氧耗汽率通常为10-15%

80,除氧头淋水密度,q_l,选用值,规范推荐,m³/(m²·h),40.00,淋水盘式除氧头淋水密度推荐范围,JB/T10325-2018表2,淋水密度过大水流过厚，除氧效果差

81,除氧头直径,D_d,计算值,D_d=√(4Q_d/(π×q_l)),m,1.23,计算后圆整到标准直径,除氧器设计规范,选用标准直径Φ1200mm

82,选用除氧头直径,D_ds,选用值,标准设备,m,1.20,选用标准规格除氧头直径,热力除氧器标准系列,对应截面积1.13m²

83,实际淋水密度,q_ls,计算值,q_ls=4Q_d/(π×D_ds²),m³/(m²·h),41.74,实际运行淋水密度,除氧器水力计算,应在规范推荐范围内

84,淋水密度校核,,判断值,"IF(AND(q_ls≥30,q_ls≤50),""满足"",""不满足"")",,满足,校核淋水密度是否在设计范围,JB/T10325-2018,30-50m³/(m²·h)为合理范围

85,填料层高度,h_t,选用值,规范推荐,m,0.80,不锈钢鲍尔环填料层高度,热力除氧设计手册,填料层高度0.6-1.0m，强化传质

86,淋水盘层数,n_p,选用值,结构设计,层,6.00,多层淋水盘，增加水与蒸汽接触面积,除氧器结构设计,通常5-8层淋水盘，孔径5-8mm

87,除氧头总高度,H_d,计算值,H_d=h_jet+h_p×n_p+h_t+h_sep,m,2.40,除氧头筒体总高度,压力容器设计规范,包括蒸汽进口段、淋水盘段、填料段、汽水分离段

七、除氧水箱及系统阻力计算,,,,,,,,,

88,除氧水箱有效容积,V_d,选用值,规范推荐,m³,15.00,除氧水箱调节容积，满足20-30分钟锅炉给水量,GB50041-2020第10.1.10条,40t/h除氧器配15m³水箱，满足22分钟储量

89,除氧水箱容积校核,,判断值,"IF(V_d≥Q_d×20/60,""满足"",""不满足"")",,不满足,校核水箱容积是否满足20分钟以上调节容量,锅炉房设计规范,水箱容积不小于20分钟最大给水量

90,软化水泵设计流量,Q_b1,计算值,Q_b1=Q_d×1.1,m³/h,51.93,软化水泵（除氧给水泵）流量，考虑10%余量,泵选型设计规范,2台泵，1用1备

91,软化水泵设计扬程,H_b1,计算值,H_b1=H1+H2+H3+H4,m,50.00,水泵扬程需克服：几何提升高度20m、管路阻力15m、设备阻力5m、出口压力10m,流体力学管道阻力计算,总扬程约50m，选用扬程50m

92,软化水泵选型,,选用值,泵型谱,,IS65-40-200,单级单吸离心泵，流量25m³/h，扬程50m，2台1用1备,IS离心泵型谱,2台并联运行满足总流量要求

93,管道内流速（水泵出口）,v_p1,选用值,规范推荐,m/s,2.00,压力水管推荐流速1.5-2.5m/s,给排水设计手册,DN80管道在35m³/h时流速约1.9m/s

94,管径计算（水泵出口）,DN1,计算值,DN1=√(4Q_d/(3600×π×v_p1))×1000,mm,100.00,计算后圆整到标准管径,管道公称直径系列,选用DN80无缝钢管

95,实际管道流速,v_p1s,计算值,v_p1s=4Q_d/(3600×π×(DN1/1000)²),m/s,1.67,实际管道内流速校核,管道水力计算,应在经济流速范围内

96,管道流速校核,,判断值,"IF(AND(v_p1s≥1,v_p1s≤3),""满足"",""不满足"")",,满足,校核管道流速是否在经济流速范围,工业管道设计规范,1-3m/s为水泵出水管经济流速范围

97,管道沿程阻力损失,h_f,计算值,h_f=i×L,m,1.60,管道比阻i约0.02，总管长约80m,海曾-威廉公式计算,包括直管段阻力

98,管道局部阻力损失,h_j,计算值,h_j=0.3×h_f,m,0.48,局部阻力按沿程阻力的30%估算,管道阻力计算经验系数,包括阀门、弯头、三通等局部构件

99,设备阻力损失,h_s,选用值,厂家数据,m,8.00,包括交换器、过滤器、管道混合器等设备阻力,水处理设备厂家技术参数,单台交换器阻力约3-5m

100,几何提升高度,h_g,设计值,给定,m,15.00,从软化水箱最低水位到除氧头进口高度差,厂区平面及高程布置,软化水箱在0.00m，除氧头在15m平台

101,除氧头入口压力要求,h_p,计算值,h_p=(P_d+0.1)×10,m,1.20,除氧器内压力对应的压头，加上大气压,压力单位换算,0.12MPa绝对压力对应12m水柱

102,总阻力损失,H_total,计算值,H_total=h_f+h_j+h_s+h_g+h_p,m,26.28,管路系统总阻力，即水泵所需总扬程,管道系统阻力计算,水泵扬程需大于等于总阻力加余量

103,水泵扬程校核,,判断值,"IF(H_b1≥H_total×1.1,""满足"",""不满足"")",,满足,校核所选水泵扬程是否满足要求并留10%余量,水泵选型规范,余量不足会导致流量不足

104,锅炉给水泵设计流量,Q_b2,计算值,Q_b2=D×n×(1+P/100)×1.1,m³/h,43.65,锅炉给水泵流量，包含排污及备用余量,GB50041-2020第10.1.12条,2台锅炉最大给水量加10%余量

105,锅炉给水泵设计扬程,H_b2,计算值,H_b2=P×100+20+30,m,175.00,扬程需克服：锅炉工作压力125m、省煤器阻力20m、管路及阀门30m,锅炉给水泵选型规范,总扬程约175m，选用多级离心泵

106,除氧水溶解氧理论值,O₂_out,查表值,运行数据,mg/L,0.03,正常运行热力除氧器出水溶解氧含量,JB/T10325-2018第4.2条,良好设计运行可稳定达到0.01-0.04mg/L

107,除氧出水溶解氧达标判断,,判断值,"IF(O₂_out≤O₂_c,""满足"",""不满足"")",,满足,判断除氧出水溶解氧是否满足锅炉给水要求,GB/T1576-2018表1,≤0.05mg/L即为达标

八、预处理系统（多介质过滤器）设计计算,,,,,,,,,

108,过滤器台数,m_g,选用值,选定,台,2.00,2台过滤器，1用1备,预处理设计规范,反洗时备用设备投运

109,单台过滤器设计出力,q_g,计算值,q_g=Q/m_g×1.2,m³/h,28.55,单台过滤器出力，考虑20%余量,过滤器设计规范,反洗前后短时间超负荷运行

110,过滤流速,v_g,选用值,规范推荐,m/h,10.00,多介质过滤器正常滤速范围,GB/T13922-2011水处理设备性能试验,单层滤料8-12m/h，双层滤料10-15m/h

111,过滤器截面积,F_g,计算值,F_g=q_g/v_g,m²,2.86,过滤器所需截面积,过滤面积计算,

112,过滤器直径,d_g,计算值,d_g=√(4F_g/π),m,2.00,计算后圆整到标准直径,压力容器公称直径标准,选用Φ1500mm标准过滤器

113,选用标准直径,D_g,选用值,标准设备,m,1.50,选用标准规格多介质过滤器直径,水处理设备标准系列,对应截面积1.77m²

114,实际过滤流速,v_gs,计算值,v_gs=4q_g/(πD_g²),m/h,16.16,实际运行滤速校核,过滤器水力计算,应在规范推荐范围内

115,滤速校核,,判断值,"IF(AND(v_gs≥8,v_gs≤15),""满足"",""不满足"")",,不满足,校核实际滤速是否在设计范围,GB/T13922-2011,8-15m/h为多介质过滤器合理滤速

116,滤料层组成,,选用值,规范推荐,,无烟煤+石英砂,双层滤料，上层无烟煤，下层石英砂，截污能力强,水处理滤料设计规范,双层滤料过滤周期长，出水水质好

117,无烟煤层高度,h_1,选用值,规范推荐,m,0.40,上层无烟煤粒径0.8-1.6mm,多介质过滤器设计规程,厚度400mm

118,石英砂层高度,h_2,选用值,规范推荐,m,0.80,下层石英砂粒径0.5-1.2mm,多介质过滤器设计规程,厚度800mm

119,承托层高度,h_3,选用值,规范推荐,m,0.40,卵石承托层，分级铺设,过滤器设计规范,厚度400mm，防止滤料流失

120,滤料总高度,h_g_total,计算值,h_g_total=h_1+h_2+h_3,m,1.60,滤料层总高度,滤料体积计算,

121,过滤器反洗流速,v_f,选用值,规范推荐,m/h,15.00,气水联合反洗，水反洗流速,过滤器反洗规范,双层滤料反洗流速12-18m/h，膨胀率30-50%

122,反洗时间,t_f,选用值,规范推荐,min,10.00,单独水反洗时间,过滤器运行规程,反洗至出水清澈透明

123,反洗水泵流量,Q_f,计算值,Q_f=v_f×πD_g²/4,m³/h,26.51,单台过滤器反洗所需水流量,反洗水量计算,反洗水泵2台，1用1备

124,反洗耗水量,V_f,计算值,V_f=Q_f×t_f/60,m³,4.42,单台一次反洗耗水量,自用水量计算,反洗水回流至原水池回收

125,过滤周期,T_g,计算值,给定,h,24.00,过滤器运行周期，约24小时反洗一次,运行经验数据,根据进出口压差调整，压差≥0.05MPa时反洗

126,出水悬浮物要求,SS_out,设计值,规范要求,mg/L,2.00,过滤器出水悬浮物≤2mg/L，满足离子交换进水要求,离子交换器进水水质标准,防止悬浮物污染树脂

127,过滤器出水水质校核,,判断值,"IF(SS_out≤5,""满足"",""不满足"")",,满足,离子交换器进水要求悬浮物≤5mg/L,HG/T20548-2018第3.0.3条,满足树脂进水要求，避免树脂污染

九、加药系统设计计算,,,,,,,,,

128,加药种类,,选用值,选定,,Na₃PO₄+联氨,炉水加磷酸三钠防垢，除氧出口加联氨辅助除氧,GB/T1576-2018第6章,中低压锅炉常规炉水处理方式

129,磷酸三钠加药量,G_p,计算值,G_p=(D×n+D_p)×g_p,kg/d,0.79,按给水量计算，加药量控制PO₄³⁻10-30mg/L,炉水加药计算规程,加药浓度按20mg/L估算

130,联氨加药量,G_n,计算值,G_n=Q_d×c_n×4/1000,kg/d,0.01,联氨加药量为溶解氧的4倍，保证还原反应完全,电力建设施工及验收技术规范,维持除氧水联氨残余量10-30μg/L

131,加药箱容积,V_j,选用值,选型,m³,1.00,PE加药箱2个，分别配磷酸盐和联氨溶液,加药装置标准系列,配制成5%浓度溶液

132,加药泵流量,Q_j,计算值,Q_j=V_j/24×2×1000,L/h,83.33,计量泵流量，按2倍平均流量选择,计量泵选型规范,选用隔膜计量泵，可调节流量

133,加药箱容积校核,,判断值,"IF(V_j≥G_p×0.05/500,""满足"",""不满足"")",,满足,校核加药箱是否满足3天以上药剂储量,加药系统设计规范,减少配药次数，降低劳动强度

十、主要技术经济指标,,,,,,,,,

134,系统总装机功率,N,计算值,ΣN_i,kW,45.00,所有水泵、过滤器、控制设备总装机容量,设