连续梁线形监控方案

1、-1项目概述1、鲁南高速铁路华国宇超大型桥梁DK212 220.5倾斜S241省、路、线约30度角。3孔(60 112 60)m连接的钢筋混凝土双线连续箱梁全长233.5m. S241省道路面宽度15m，道路交叉口行车距离K13 747。桥梁布局如图1-1所示。图1-1 (60 112 60)m连续梁桥类型布局(1)子结构连续梁10#，13#侧墩基础8-1.5m钻孔灌注桩，桩长20.5m，15.0m，11#主墩基础12-1.8m钻孔灌注桩，桩长15.0m，12#主墩基础12-1.110#，13#侧墩承台尺寸：12.46.53m，侧墩高度：10#墩10m13#码头13.5米；11#主墩大小：14

2、.010.34.0m，12#主墩大小：14.011.34.0m，圆形端实心直斜桥墩，10#，13#边墩高度10.0m，13.5m，11#，11(2)梁结构对于箱梁，单框、可变高度、可变剖面箱梁，梁底部、腹板和顶板，部分向内加厚，沿直线线性变化。联盟有端点，中指有水平隔板，横隔板有孔，以便检查员通过。中间分隔缝的梁高度为9.017m，分隔缝的梁高度为5.017m。分隔缝中心线到梁端点的边界线0.75米，侧支撑到梁端点的边界线0.1米，中间支撑到中心的距离6.0米，中间支撑到中心的距离6.0米，桥面防护墙内部净宽度7.6米，桥梁宽度12.6米，桥梁建筑总宽度12.9米，楼板宽度7.0米，屋顶厚度4

3、3.5-73梁体侧支点，中间支点共4个水平隔板，隔板中间有检查者可以通过的孔。将0#段梁侧基上1.0m入口孔设置为梁桥墩检查通道。梁体11#，12#墩2个对称t形结构，单t形结构为13个悬臂浇筑段，1(1)#分段 4(4)#分段长度3.0m，5(5)#分段长度 9(9)#；0#分段长度19.0m，重量1833.51t，15#角交叉现浇段长度3.75m，重量274t。连续梁悬臂段采用挂篮悬臂浇筑施工，0#段现浇段采用支架现浇法施工，15#侧跨现浇段采用支架现浇法施工。(3)预应力系统梁体两级均布载荷设计为直线108KN/m，并在梁内部设置垂直、水平和垂直三向预应力加固系统。腹板纵梁为16-15.

4、2mm预应力钢绞线，内径90mm镀锌金属波纹管孔，带M15A-16锚的三瓣自固定；顶板的纵梁为13-15.2mm预应力钢绞线，内径90mm镀锌金属波纹管孔，带M15A-13锚的三瓣自锚夹锚，设计张力控制应力1302Mpa底纵梁15-15.2mm预应力钢绞线，封闭部分纵向预应力筋采用强化镀锌金属波纹管，其余采用尺寸类型。镀锌金属波纹管管道摩擦系数为0.26，管道偏差系数为0.003。链排是通过拉伸强度标准值fpk=1860 Mpa、弹性系数Ep=195Gpa、预应力先创建孔，然后使用链排方法构造的。纵向预应力张拉和两端对称拉伸真空辅助灌浆工艺，采用5个贯穿型YDC400双作用千斤顶(1个初步)；

5、使用3-15.2mm链排、平面波纹管孔、U1=60mm、U2=22mm、s=3.5mm设置屋顶的横向预应力拉伸梁。用BM15-3平面锚定和BM15P-3平面锚定锚定的单端张力、张力端和锚定端沿梁的长方向放置。QYC250千斤顶的紧密张力、用BM15-3平锚锚锚定的拉伸端、用BM15P-3平锚定的固定端、撑杆和固定端交错在梁的长方向上。梁腹板的垂直预应力使用外径16mm的预应力混凝土钢条(10916-2)、外径 18.5mm、壁厚1mm的鞘孔、YGD-350-70芯专用千斤顶张力、PSU16-2锚定。2、鲁南高速铁路枣庄大桥DK200 575横跨S240度，道路和线形交叉约85度，3洞(40 5

6、6 40米)m的钢筋混凝土双线连续箱梁全长137.5米。S240道路铺装层宽度35米，交点里程DK200 575。桥梁布局如图1-2所示。图1-2 (40 56 40)m连续梁桥类型布局(1)子结构连续梁24#，27#侧墩基础8-1.25m钻孔灌注桩，桩长15.0m，6.0m，25#主墩基础8-1.5m钻孔灌注桩，桩长13.0m，26#主墩基础8-1.5m24#，27#侧墩承台大小333610.46.82.5 m，25#，26#主墩大小：12.17.43.0m，桥墩为圆形端型实心斜坡码头，24#，27#侧墩高度11.0m，(2)梁结构对于箱梁，单框、可变高度、可变剖面箱梁，梁底部、腹板和顶板，

7、部分向内加厚，沿直线线性变化。联盟有端点，中指有水平隔板，横隔板有孔，以便检查员通过。中间支撑至梁高度4.335m，侧支撑中心线至梁终点0.75m，侧支撑相交桥至梁终点0.1m，侧支撑相交桥至中心的距离5.6m，中间支撑相交桥至中心的距离5.9m，桥面防护墙内部净宽度7.6m，桥梁宽度12.6m，桥梁建筑整体梁体侧支点，中间支点共4个水平隔板，隔板中间有检查者可以通过的孔。将0#段梁侧基上1.0m入口孔设置为梁桥墩检查通道。梁体25#，26#墩2个对称t型结构，单t型结构6个悬臂浇筑段，1(1)#段，2(2)#段，3(3)#段长度3.5m，4(4)#；0#段长度9.0m，重量370t，8#角交

8、叉现浇段长度11.75m，重量330t。连续梁悬臂段采用挂篮悬臂浇筑施工，0#段现浇段采用支架现浇法施工，8#侧跨现浇钢管柱支架现浇法施工。(3)预应力系统梁体两阶段恒荷载设计为直线100k n/m到120kn/m，在梁内部建立了垂直和水平双向预应力加固系统。腹板纵梁7-15.2mm预应力钢绞线，内径70mm镀锌金属波纹管孔，M15-7锚和3瓣自锚夹锚，设计张力控制应力1260Mpa；内部直径90mm镀锌金属波纹管的14-15.2mm预应力钢绞线，M15-14锚固为3瓣自标记，设计张力控制应力1260Mpa地板纵向捆绑12-15.2mm，13-15.2mm预应力钢绞线，13-15.2mm预应力

9、钢绞线封闭部分纵向预应力筋采用强化镀锌金属波纹管，其余采用尺寸类型。镀锌金属波纹管管道摩擦系数为0.26，管道偏差系数为0.003。链排是通过拉伸强度标准值fpk=1860 Mpa、弹性系数Ep=195Gpa、预应力先创建孔，然后使用链排方法构造的。纵向预应力张拉和两端对称拉伸真空辅助灌浆工艺，采用5个贯穿型YDC400双作用千斤顶(1个初步)；梁主体在中间支承处安装横向预应力束，中间隔板零件M1，M2束为4-15.2mm，5-15.2mm预应力钢绞线，1970mm扁平镀锌金属波纹管孔，中间跨楼板入口零件M3，M4束为5-15.2mm预应力钢绞线QYC250千斤顶的紧密张力、BM15-4、BM

10、15-5平锚、BM15P-4、BM15P-5平锚锚固定、拉伸端和固定端沿梁长度交错排列。3、构造方法桥梁采用挂篮悬臂施工方法。悬臂施工方法对钢筋混凝土连续梁桥、连续刚构采用悬臂施工方法具有多种优点，但这种类型的桥梁形成可以控制这种类型的桥梁施工过程，要求跨度数量增加，跨度垂直挠度的偏差不超过允许范围和桥梁后线性度。2施工监控的意义和目的桥梁主体是采用悬臂结构的钢筋混凝土连续箱梁。这种桥要经过复杂的过程，建设过程和建设过程很多，各个阶段相互影响，从而导致各阶段的位移随着混凝土浇筑过程的变化偏离设计值的现象，超过设计允许的位移，或者通过有效的施工控制及时发现、及时调整，桥梁状态的形体线和应力不能满

11、足设计要求，或者在建设过程中引起结构的不安。要保证施工中关闭前悬臂垂直挠度的偏差，确保主梁轴侧位移不超过允许范围，明确规定关闭后桥面挠度等施工控制参数，在施工中有效地管理和控制，确保桥梁施工中相应桥梁的安全，桥梁后主梁的线性度满足设计要求。对于分步悬臂浇筑施工的钢筋混凝土连续梁桥，施工控制根据施工监控中获得的结构参数的实际值计算施工阶段，确定每个悬挂工序的垂直标高，根据施工监控的结果分析、预测和调整误差，确保桥面线型，封闭段悬臂层的相对偏差不大于规定值，确保结构内力状态满足设计要求。桥面线形状态满足设计要求，桥梁连续梁部分的施工监控确保了施工过程中结构的可靠性和安全性，主要控制内容是主梁线形。

12、3施工监控原则和方法这座桥的施工监控主要是梁的变形控制，变形控制是对各个阶段垂直变形的严格控制。如果存在偏差，且偏差很大，则应立即进行误差分析，并确定调整方法，以应对下一阶段更准确的施工。梁结构中使用的悬臂施工方法属于一般的自架设施工方法，对于该桥，施工过程中已确定的结构(悬臂阶段)状态，后调整或可调空间较少，因此梁部门对主梁结构和施工特性的施工监控主要采用预测控制方法。预测控制法是综合考虑影响桥梁结构状态的各种因素和施工想要达到的目标后，预测结构各施工阶段形成前后的状态，使施工按照预定状态进行。由于预测状态和实际状态之间存在错误，因此在后续构造状态预测中会考虑特定错误对构造目标的影响，直到完

13、成构造并获得设计匹配的结构状态。4施工控制系统为了有效地执行工程监控工作，必须在本桥的工程监控中建立图2.1所示的工程监控系统。建筑系统张力预应力挂篮向前(下一步钢筋)施工现场设计系统设计计算设计指定参数混凝土容重，弹性模具区块重量、大小工程荷载偶然的载荷现场测试系统实时测量系统材料强度测量线性测量温度时间主梁路线物理测量机械测量施工控制预测计算施工控制实时计算施工控制计算系统验证计算实测值现场测试参数识别，修改参数营造控制计算参数营造控制计算值比较计算修改器分析发布施工控制命令施工数据的下一步：垂直模具水平预测和挂篮变形预测图2-1连续梁桥施工监控系统5施工控制基本理论连续梁桥的施工监控中，

14、对梁体的线性和应力进行重点控制。在控制过程中，监测使用自适应控制方法对该桥进行线性控制，使用最小二乘法方法调整和估计结构参数。5.1连续梁桥的施工控制特性连续梁桥在悬臂施工阶段是静态结构，在结合过程中不施加附加压力荷载的情况下，通常桥梁形成后内力状态不会偏离设计值很多，因此连续梁桥施工控制的主要目的是控制主梁的直线。建设的梁段中存在误差时，除了拉伸预应力梁外，几乎没有调整的馀地，此调整量也非常有限，并且对梁主体有不利影响。因此，当发生线性误差时，总是存在误差，可以对未施工梁段通过垂直高程制作的梁段进行剩余误差调整，当剩余误差较大时，需要几个梁段才能完成调整。上述分析表明，悬臂浇筑连续梁桥施工中

15、标高的控制不能调整已完成梁段的误差，未完成梁段的凹模标高与已完成梁段的误差几乎无关，仅与正装模拟计算有关。因此，在图5-1可变施工控制原理图中，下半环控制量反馈计算通常在连续梁施工控制中不起作用。此外，对于与实际构造过程相匹配的计算模型，只能使用计算预测级别的父半环，即参数估计和计算模型的修改尤为重要。图5-1自适应施工控制的基本原理5.2自适应施工控制系统对于钢筋混凝土连续梁桥，施工各阶段的应力状态达不到设计确定的理想目标的重要原因是，有限元计算模型的计算参数值主要与施工的实际情况稍有不同，如混凝土的弹性模量、材料的容重、蠕变系数等，因此，要获得更准确的控制调整量，必须根据施工测量的结构反应修改计算模型中的这些参数值，使计算模型在与实际结构运行一定时间后自动应用于结构的物理力学定律。基于闭环反馈控制添加系统参数识别过程，整个控制系统成为自适应控制系统。如果测量的结构力状态与模型计算结果不匹配，请在参数识别算法中输入误差，以调整计算模型的参数，使模型的输出与实际测量的结果相匹配。得到修改的计算模型参数后，在每个施工阶段重新计算理想状态，根据上述反馈控制方法控制结构。这样，在反复确定了一些工作条件后，计算模型基本上与实际结构相匹配，在此基础上，可以更好地控制施工状